單級減速器課程設計完美2

1、長安大學課程設計說明書課程名稱： 機械設計/原理題目名稱： 單級圓柱齒輪減速器學 院： 工程機械學院姓 名： 學 號： 班 級： 01機制（1）班指導老師： 2003年12月22日目錄1 設計任務書-42 傳動裝置總體設計方案2.1 擬定傳動方案-43 電動機的選擇計算 3.1 所需電動機的輸出功率-53.1.1 工作機的功率-53.1.2 傳動裝置的總效率-53.1.3 所需電動機的輸出功率-53.2 選擇電動機的轉速-53.2.1 計算傳動滾筒的轉速-53.2.2 選擇電動機的轉速-63.3 選擇電動機的型號-64 傳動裝置的運動和動力參數(shù)計算4.1 分配傳動比-64.1.1 總傳動比-6

2、4.1.2 各級傳動比的分配-64.2 各軸功率、轉速和轉矩的計算-75 傳動零件的設計計算5.1 v帶傳動的設計-85.2 圓柱齒輪傳動的設計計算-126 軸的設計計算6.1 高速軸傳動軸的設計-176.2 低速軸傳動軸的設計-217 滾動軸承的選擇及其壽命計算7.1 高速軸軸承的計算-257.2 低速軸軸承的計算-268 鍵聯(lián)接的選擇和驗算8.1 電動機與小帶輪的鍵聯(lián)接-288.2 大帶輪與高速軸軸伸的鍵聯(lián)接-288.3 低速軸軸伸與聯(lián)軸器的鍵聯(lián)接-298.4 大齒輪與低速軸的鍵聯(lián)接-298.5 小齒輪與低速軸的鍵聯(lián)接-309 聯(lián)軸器的選擇-3010 其他零部件的設計計算10.1 箱體-3

3、110.2 檢查孔及其蓋板-3310.3 通氣器-3310.4 軸承蓋和密封裝置-3310.5 軸承擋油盤-3410.6 定位銷-3410.7 起箱螺釘-3410.8 油面指示器-3410.9 放油螺釘-3410.10 油杯-3510.11 起吊裝置-3511 潤滑與密封11.1 減速器齒輪傳動潤滑油的選擇-3511.2 減速器軸承潤滑方式和潤滑劑的選擇-3511.3 軸承密封裝置的選擇-3512 維護與注意事項-3613 設計小結-3614 參考資料-371、 設計任務書題目a：設計用于帶式運輸機的傳動裝置。數(shù)據(jù)：運輸帶工作壓力f=1500n，運輸帶工作速度v=1.7m/s，卷筒直徑d=28

4、0mm。工作條件：二班制，連續(xù)單向運轉。載荷平穩(wěn)，室內(nèi)工作，有粉塵（運輸帶與卷筒及支承間，包括卷筒軸承的摩擦阻力影響已在f中考慮）。使用期限：十年。大修期三年。生產(chǎn)批量：10臺。生產(chǎn)條件：中等規(guī)模機械廠，可加工78級精度齒輪。動力來源：電力，三相交流（220/380v）。運輸帶速度允許誤差：5%。設計工作量：1.減速器裝配圖1張。 2.零件圖1張3張。 3.設計說明書1份。2、傳動裝置總體設計方案采用單級圓柱齒輪減速器計算及說明 結果3電動機的選擇3.1 所需電動機的輸出功率3.1.1 工作機的功率傳動滾筒所需的有效功率3.1.2 傳動裝置的總效率傳動裝置的總效率確定各部分的效率如下：（1）聯(lián)

5、軸器的效率：=0.99 （2）一堆滾動滾子軸承的效率：=0.98 （3）閉式齒輪傳動的效率：=0.98 （暫定齒輪精度為7級，稀油潤滑） （4）v帶傳動的效率：=0.95 （5）傳動滾筒的效率：=0.96傳動總效率：3.1.3 所需電動機的輸出功率所需電動機的功率按工作要求及工作條件選用三相異步電動機，封閉自扇冷式結構，電壓380v，y系列。根據(jù)y電動機功率，可選y100l2-4型，或y132m-8額定功率均為3kw，均滿足要求3.2 選擇電動機的轉速3.2.1 計算傳動滾筒的轉速傳動滾筒的工作轉速3.2.2 選擇電動機的轉速現(xiàn)以同步轉速為70r/min和1500r/min兩種方案進行比較方案

6、號電動機號額定功率/kw同步轉速/(r/min)滿載轉速/(r/min)電動機質量/kg總傳動比1y132m-837507108012.572y100l2-43150014303412.57 綜合考慮電動機和傳動裝置的尺寸、重量、價格和帶傳動、減速器傳動比，可見第2方案比較適合。此選定電動機型號為y100l2-4。3.3 選擇電動機的型號選用y100l2-4型三相異步電動機的數(shù)據(jù)和安裝尺寸額定功率/kw3外伸軸直徑d/mm28j6滿載轉速/(r/min)1430外伸軸長度e/mm60額定扭矩n/m2.2外伸軸鍵槽寬度f/mm8電動機中心距h/mm外伸軸鍵槽深度g-d/mm74 傳動裝置的運動和

7、動力參數(shù)計算4.1.1 總傳動比選定電動機的滿載轉速，總傳動比4.1.2 各級傳動比的分配選定v帶的傳動比，則減速器的傳動比kw0.86722.94kw=76.42(r/min)y112m-6型電動機y100l2-4型電動機計算及說明結果4.2 各軸功率、轉速和轉矩的計算（1）0軸：電動機軸（2）1軸：減速器高速軸動力從0軸到1軸經(jīng)歷了v帶傳動和一對滾動軸承，估發(fā)生兩次損耗（3）2軸：減速器低速軸動力從1軸到2軸經(jīng)歷了1軸上的一對滾動軸承和一對齒輪傳動 （4）3軸傳動滾筒軸 動力從2軸到3軸經(jīng)歷了2軸上一對滾動軸承和聯(lián)軸器 計算及說明結果 運動和動力參數(shù)計算結果整理于表：軸序號功率p/kw轉速

8、n/(r/min)轉矩t/(n.m)02.94143019.6312.73476.6654.9122.63115.81221.1632.55115.81211.29 傳動形式與傳動比匯總傳動形式傳動比效率聯(lián)軸器10.97齒輪傳動4.110.96v帶傳動30.955 傳動零件的設計計算5.1 v帶傳動的設計已知：電動機的功率p=3kw，轉速，減速器輸入軸轉速，允許誤差5%，連續(xù)單向運轉，載荷平穩(wěn)，室內(nèi)工作，有粉塵，一班制。1、確定計算功率。由表5-4查得工作情況系數(shù)=1.1，故=p=1.13kw=3.3kw2、選擇v帶的帶型。根據(jù)、由圖5-9選用a型3、確定帶輪的基準直徑，并驗算帶速v。1）初選

9、小帶輪的基準直徑。由表5-3和表5-5，取小帶輪的基準直徑=95mmdmin=75。=3.3kw=95計算及說明結果2）驗算帶速v。按式（5-17）驗算帶的速度 =7.11m/s 因為5m/sv30m/s；故帶速合適3）計算大帶輪的基準直徑，根據(jù)式（5-5）； =n1d1(1-)/n2=i0d1(1-) =395(1-0.02)=279.3mm 根據(jù)表5-7，圓整為=280mm4確定v帶的中心距a和基準長度。1）根據(jù)式（5-2），初定中心距=500mm 262.5mm750mm初定=400mm2)由式（8-22）計算帶所需的基準長度 由表5-2選帶的基準長度3） 按式（5-22）計算實際中心距

10、a 中心距的變化范圍為 388mma452mmv=7.11=280a=410計算及說明結果5、根據(jù)式（8-7）驗算小帶輪上的包角 6、計算帶的根數(shù)z1）計算單根v帶的額定功率由=95mm和=1430r/min，查表根據(jù)=1430r/min，和a型帶，查表查表5-6得，表5-7得，于是 2)計算v帶的根數(shù)z 取3根7、計算單根v帶的初拉力的最少值由表5-1得a型帶的單位長度質量q=0.1kg/m，所以由式（5-25）得 應使帶的實際初拉力8、計算壓軸力根據(jù)式（5-26）壓軸力的最少值為=154z=3=135.65n=791.4計算及說明結果5.2 圓柱齒輪傳動的設計計算(1)、選定齒輪傳動類型、

11、材料、熱處理方式、精度等級。所設計齒輪傳動屬于閉式傳動。通常小齒輪選硬齒面，大齒輪選軟齒面，選用價格便宜便于制造的材料，小齒輪的材料為45號鋼調(diào)質，齒面硬度為210hbs，大齒輪選用45號鋼正火，齒面硬度為180hbs。齒輪精度初選8級由 sh=1.1得h1=hlim1/ sh =560/1.1mpa=509.1mpah2= hlim2/ sh =540/1.1mpa=490.9mpa由 sf=1.3f1=flim1/ sf =180/1.3mpa=138mpaf2=flim2/ sf =170/1.3mpa=131mpa(2)按齒面接觸強度進行設計設齒輪按8級精度制作，去載荷系數(shù)k=1.2,

12、齒寬系數(shù)a=0.4t1=9.55106p/n1=9.551062.73/476.66 =5.46104 nmm t1=9.55106p2/n2=2.16104 nmm（3）按齒面接觸疲勞強度設計準則 =136.62mm 取z1=21，則z2=u z1=4.1821=87.78,取z2=88。故實際傳動比 i= z2/ z1=8821=4.19 模數(shù) mm查表5-1取m=3 mm確定中心距 a=163.5 mm齒寬 b=aa=0.4163.5=65.4取b2=66 mm ，b1=70 mm彎曲疲勞強度計算：查圖5-26得 yf1=2.87,yf2=2.27,=1.2 =2t1yf1/(b*m2*

13、z1) =31.26 mpa=yf2/ yf124.72 mpa，故符合強度要求。齒輪的圓周速度v=d1n1/(60 1000)=3.14321484.75/60000=1.60 m/s故選用8精度是合適的（） 幾何尺寸計算 中心距: a=163.5mm 模數(shù): m=3mm 齒數(shù)： z1=21 z2=88 分度圓直徑：d1=63mm d2=264mm齒頂圓直徑：da1=3(21+2)=69mm da2=3(88+2)=270mm齒根圓直徑：df1=3(212.5)=55.5mm df1=3(882.5)=256.5mm 齒寬：b1=70mm b2=66mm =21=88a=0.4=1.2計算及

14、說明結果6 軸的設計計算6.1 高速軸傳動軸的設計1.輸出軸上的功率，轉速和轉矩2.求作用在齒輪上的力因為已知小齒輪的分度圓直徑3.初步確定軸的最少直徑，選取軸的材料為45鋼，調(diào)質處理，取。，圓整為22mm輸出軸的最小直徑顯然是安裝大帶輪處4.軸的結構設計（1）擬定軸上零件的裝配方案圖1計算及說明結果1).為了滿足大帶輪的軸向定位要求，1段左端需制出一軸肩，軸肩高度，故取故取2段的直徑；右端用軸端擋圈定位，且大帶輪與軸配合，所以1段得長度 2).第3段的直徑，初步選擇滾動軸承.按照工作要求并根據(jù)，查手冊選取深溝球軸承6006，其尺寸為，故第三段的直徑改為d3=30mm,d7=30mm，l7=1

15、3mm。而為軸向定位左邊的軸承，取d6=34mm, l6=5mm 。3).取安裝齒輪處的軸的直徑；齒輪的右端與右軸承之間采用套筒定位。已知齒輪輪轂的跨度為70mm，為了使套筒端面可靠地壓緊齒輪，此軸端應略短于輪轂寬度，故取l4=68。齒輪的左端采用軸肩定位，軸肩高度，故取，則軸環(huán)處的直徑。軸環(huán)寬度，取l5=5mm。4).軸承端蓋的總寬度為35mm (由減速器及軸承端蓋的結構設計而定)。根據(jù)軸承端蓋的裝拆及便于對軸承添加潤滑脂的要求，取端蓋的外端面與半聯(lián)軸器右端面間的距離，故l2=53。5).取齒輪距箱體內(nèi)壁的距離，考慮到箱體的鑄造誤差，在確定滾動軸承位置時，應距箱體內(nèi)壁一段距離s，取，已知滾動

16、軸承寬度，則 至此，已初步確定了軸的各段和長度。22mm80mm25mm53mm30mm35mm35mm68mm40mm5mm34mm5mm30mm13mm由上述軸各段長度可算得兩軸承跨距l(xiāng)=113mm計算及說明結果 按彎矩復合強度計算求齒輪分度圓直徑：已知d1=63mm求轉矩：求圓周力：ft=2t1/d1= 108200/63=1717.46n求徑向力frfr=fttan=1717.46tan200=625.11n因為該軸兩軸承對稱，所以：la=50.5mm lb=62.5mm (1)繪制軸受力簡圖（如圖a） (2）繪制垂直面彎矩圖（如圖b） 軸承支反力： fay=fby=625.11/2=

17、312.55n faz=fbz=ft/2=858.73n 截面c在垂直面彎矩為 mc1=fay la =312.5550.5=15783.76nmm mc2=fby lb =312.5562.5=19534.38nmm 取最大的值mc2= 19534.38nmm (3)繪制水平面彎矩圖（如圖c）截面c在水平面上彎矩為： mc1=faz la =858.7350.5=43365.87nmm mc2=fbz lb =858.7362.5=53670.63nmm 取最大的值mc2= 53670.63nmm (4)繪制合彎矩圖（如圖d） mc=(19534.382+53670.632)0.5=5357

18、0.63n.mm (5)繪制扭矩圖（如圖e）轉矩：t1=9.55106p/n1=9.551062.73/476.66 =5.46104 nmm (6)繪制當量彎矩圖（如圖f）轉矩產(chǎn)生的扭剪文治武功力按脈動循環(huán)變化，取=0.6，截面c處的當量彎矩： (7)校核危險截面c的強度由式 該軸強度足夠。計算及說明結果載荷水平面h垂直面v支反力ffay=fby=fr/2=312.55nfaz=fbz=ft/2=858.73n 彎矩mmc2= 53670.63nmmmc2= 19534.38nmm總彎矩扭矩t6.按彎扭合成應力校核軸的強度 進行校核時，通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面的強度。根據(jù)式（1

19、5-5）及上表中的數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉，扭轉切應力為脈動循環(huán)變應力，取，軸的計算應力 之前已經(jīng)選定軸的材料為45鋼，調(diào)質處理，由表15-1查得。因此，故安全。計算及說明結果6.2低速軸的計算1.輸出軸上的功率，轉速和轉矩2.求作用在齒輪上的力因為已知小齒輪的分度圓直徑3.初步確定軸的最少直徑，選用45#調(diào)質，硬度217255hbs，取。，圓整為33mm4.軸的結構設計（1）擬定軸上零件的裝配方案圖3計算及說明結果1).輸出軸的最小直徑顯然是安裝聯(lián)軸器處軸的直徑d1。為了使所選的軸直徑與聯(lián)軸器的孔徑相適應，故需同時選取聯(lián)軸器型號。查手冊，選用gyh5的y型凸緣聯(lián)軸器。所以d1=35mm ，l1=

20、82mm。1段左端需制出一軸肩，軸肩高度，故取故取2段的直徑；2).第3段的直徑，初步選擇滾動軸承.按照工作要求并根據(jù)，查手冊選取深溝球軸承6009，其尺寸為，故第三段的直徑改為d3=45mm,d7=45mm，l7=16mm。而為軸向定位左邊的軸承，取d6=50mm, l6=5mm 。3).取安裝齒輪處的軸的直徑；齒輪的右端與右軸承之間采用套筒定位。已知齒輪輪轂的跨度為66mm，為了使套筒端面可靠地壓緊齒輪，此軸端應略短于輪轂寬度，故取l4=65mm。齒輪的左端采用軸肩定位，軸肩高度，故取，則軸環(huán)處的直徑。軸環(huán)寬度，取l5=5mm。4).軸承端蓋的總寬度為35mm (由減速器及軸承端蓋的結構設

21、計而定)。根據(jù)軸承端蓋的裝拆及便于對軸承添加潤滑脂的要求，取端蓋的外端面與半聯(lián)軸器右端面間的距離，故l2=53。5).取齒輪距箱體內(nèi)壁的距離，考慮到箱體的鑄造誤差，在確定滾動軸承位置時，應距箱體內(nèi)壁一段距離s，取，已知滾動軸承寬度，則至此，已初步確定了軸的各段和長度。35mm82mm40mm53mm45mm38mm50mm65mm57mm8mm50mm5mm45mm16mm由上述軸各段長度可算得兩軸承跨距l(xiāng)=116m計算及說明結果按彎矩復合強度計算求齒輪分度圓直徑：已知d2=264mm求轉矩：求圓周力：ft=2t2/d2= 43200/264=163n求徑向力frfr=fttan=163tan

22、200=59n因為該軸兩軸承對稱，所以：la=54mm lb=62mm(1)軸承支反力：fay=fby=fr/2=29.5nfaz=fbz=ft/2=81.5n截面c在垂直面彎矩為mc1=fay la =29.554=1593nmmmc2=fby lb =29.562=1829nmm取最大的值mc2= 1829nmm(2) 截面c在水平面上彎矩為：mc1=faz la =81.554=4401nmmmc2=fbz lb =81.562=5053nmm取最大的值mc2= 5053nmm (3) mc=(18292+50532)0.5=5053n.mm (4) 轉矩：t2=9.55106p/n=9

23、.551062.63/115.81 =2.16105 nmm(5)轉矩產(chǎn)生的扭剪文治武功力按脈動循環(huán)變化，取=0.6，截面c處的當量彎矩： (7)校核危險截面c的強度由式 該軸強度足夠計算及說明結果從軸的結構圖以及彎矩圖和扭轉圖中可以看出截面c是軸的危險截面。現(xiàn)將計算出截面c出的、及的值列于下表載荷水平面h垂直面v支反力ffay=fby=29.5nfaz=fbz=81.5n彎矩mmc2= 5053nmmmc2=1829nmm總彎矩mc=5053n.mm扭矩tt2=2.16105 nmm6.按彎扭合成應力校核軸的強度 進行校核時，通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面的強度。根據(jù)式（15-5）及

24、上表中的數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉，扭轉切應力為脈動循環(huán)變應力，取，軸的計算應力 之前已經(jīng)選定軸的材料為45鋼，調(diào)質處理，由表15-1查得。因此，故安全。計算及說明結果7 滾動軸承的選擇及其壽命計算根據(jù)條件，軸承預計壽命lh=836516=46720小時1.輸入軸的軸承設計計算（1） 因該軸承在此工作條件下只受到fr徑向力作用，所以p=fr=947.63n（2）查課本表p112，選擇6006軸承 ，基本額定載荷cr=12.3 kn由課本式11-3有預期壽命足夠此軸承合格2.輸出軸的軸承設計計算（1）因該軸承在此工作條件下只受到fr徑向力作用，所以p=fr=917.86n（2） 查課本表p112，選擇

25、6009軸承，基本額定載荷cr=21kn由課本式11-3有預期壽命足夠此軸承合格計算及說明結果8 鍵聯(lián)接的選擇和驗算輸入軸與大帶輪聯(lián)接采用平鍵聯(lián)接此段軸徑d1=22mm,l1=80mm查書p204得，選用a型平鍵，得：鍵 650 gb1096-2003 t=5.61104 nmm h=6mm根據(jù)課本p243（10-5）式得p=4 t/(dhl)=45.61104 /（226（506） =38.64mpa r (100mpa)所以符合要求。2、輸入軸與齒輪1聯(lián)接用平鍵聯(lián)接軸徑d3=35mm l3=68mm t=5.61104 nmm查書p204 選用a型平鍵鍵1050 gb1096-2003l=

26、50mm h=8mmp=4t/（dhl）=45.61104 /（358（5010）=20.54mpa p (100mpa)所以符合要求。3、輸出軸與齒輪2聯(lián)接用平鍵聯(lián)接軸徑d4=50mm l4=65mm t=2.23105 n.mm查書p204 選用a型平鍵鍵1450 gb1096-2003l=50mm h=9mmp=4t/（dhl）=42.23105/（509（5014）=55.06mpa p (100mpa)所以符合要求。4、輸出軸與聯(lián)軸器聯(lián)接采用平鍵聯(lián)接軸徑d1=35mm l1=82mm t=2.23105 n.mm查書p204選a型平鍵 gb1096-2003鍵1050 gb1096-

27、2003l=50mm h=8mm p=4 t/（dhl）=42.23105 /（358（5010） =79.64mpa p (100mpa)所以符合要求。 所以所選的鍵符合強度要求鍵的標記為：鍵 gb/t 1096-2003計算及說明結果10 其他零部件的設計計算10.1 箱體箱體由灰鑄鐵鑄造而成，其結構設計如下表所示：名稱符號數(shù)值下箱體壁厚8上箱體壁厚8下箱座剖面處凸緣厚度12上箱座剖面處凸緣厚度12機座底凸緣厚度20地腳螺釘直徑20地腳螺釘數(shù)目4軸承旁聯(lián)結螺栓直徑16機蓋與機座聯(lián)接螺栓直徑12聯(lián)軸器螺栓d2的間距l(xiāng)160地腳螺栓數(shù)目4軸承端蓋螺釘直徑10窺視孔蓋螺釘直徑8定位銷直徑8，,

28、至外機壁距離26, 22, 18， 至凸緣邊緣距離24, 16承旁凸臺半徑24, 16凸臺高度h 根據(jù)低速級軸承座外徑確定，以便于扳手操作為準外機壁至軸承座端面距離60，44大齒輪頂圓與內(nèi)機壁距離118齒輪端面與內(nèi)機壁距離215機蓋、機座肋厚，8， 8軸承端蓋外徑90,98軸承旁聯(lián)接螺栓距離盡量靠近，以md1和md2互不干涉為準，一般=計算及說明結果10.2 檢查孔及其蓋板 為了檢查傳動零件的嚙合情況、接觸斑點、側隙，并向箱體內(nèi)注入潤滑油，應在箱體的上箱頂蓋能夠直接觀察到齒輪嚙合部分的位置設置檢查孔。平時，檢查孔的蓋板用螺釘固定在箱蓋上。檢查孔的大小應允許將手伸入箱內(nèi)，以便檢查齒輪嚙合的情況。

29、10.3 通氣器 減速器工作時，箱體內(nèi)溫度升高，氣體膨脹，壓力增大，為使箱內(nèi)受熱膨脹的空氣能自由地排出，以保證箱體內(nèi)外壓力平衡，不致使?jié)櫥脱胤窒涿婧洼S伸或者其他縫隙滲漏，在箱體頂部裝設通氣器。通氣器是具有垂直相通氣孔的通氣螺塞。通氣螺塞旋緊在檢查孔蓋板的螺孔中。這種通氣器結構有濾網(wǎng)，用于工作環(huán)境多塵的場合，防塵效果較好。選m12*1.2510.4 軸承蓋和密封裝置 為了固定軸系部件的軸向位置并承受軸向載荷，軸承座孔兩端用軸承蓋封閉。采用凸緣式軸承蓋，利用六角螺釘固定在箱體上。在軸伸處的軸承蓋是透蓋，透蓋中裝有密封裝置。凸緣式軸承蓋的優(yōu)點是拆裝、調(diào)整軸承比較方便。計算及說明結果10.5 軸承擋

30、油盤 為了防止箱內(nèi)潤滑油濺入軸承室潤滑脂稀釋，在軸承面向箱內(nèi)的一側安裝擋油盤。10.6 定位銷 為了精確地加工軸承座孔，并保證每次拆裝后軸承座的上下半孔始終保持加工時的位置精度，應在精加工軸承座前，在上箱蓋和下箱座的聯(lián)接凸緣上裝配定位銷。兩個定位圓錐銷安置在箱體縱向兩側聯(lián)結凸緣上，并呈非對稱布置以加強定位效果。銷 gb/t117-2000 a10*6010.7 起箱螺釘 為了加強密封效果，通常在裝配時于箱體剖面上涂以水玻璃或密封膠，因而在拆卸時往往因膠結緊密使分開困難。為此在箱蓋聯(lián)結凸緣的適當位置，加工出12個螺孔，旋入啟箱用的圓柱端或平端的啟箱螺釘。旋動啟箱螺釘便可將上箱蓋頂起。螺釘 gb/

31、t86-1988 m10*3010.8 油面指示器 為了檢查減速器內(nèi)油池油面的高度，以便經(jīng)常保證油池內(nèi)有適當?shù)挠土?，一般在箱體便于觀察、油面較穩(wěn)定的部位，裝設油面指示器油標尺。油標 a80 jb/t7941.3-199510.9 放油螺釘 換油時，為了排出污油和清洗劑，應在箱體底部、油池的最低位置處開設放油孔，平時放油孔用帶有細牙螺紋的螺塞堵住。放油螺塞和箱體結合面間應加防漏用的墊圈。六角螺塞 m20（jb/zq4450-1986）計算及說明結果10.10 油杯 滾動軸承采用潤滑脂潤滑時，應經(jīng)常補充潤滑脂。因此箱蓋軸承座上應加上油杯，供潤滑脂用。油杯 m10*1 jb/t7490.1-199510.11 起吊裝置當減速器的質量超過25kg時，為了便于搬運，常需在箱體上設置起吊裝置。在上箱蓋設有兩個吊耳，下箱座鑄出四個吊鉤。11 潤滑與密封11.1 減速器齒輪傳動潤滑油的選擇 因為高速軸浸于油中的齒輪圓周速度，軸承采用脂潤滑。潤滑脂的填充量為軸承空間的1/21/3，每隔半年左右補充更換一次。為了防止箱內(nèi)潤滑油濺