整體式現(xiàn)澆鋼筋混凝土單向板肋梁樓蓋課程設(shè)計(jì).doc

1、.目錄1. 設(shè)計(jì)資料 .11.1建造地點(diǎn)與基本概況 .31.2樓面構(gòu)造層做法（至上而下）.31.3設(shè)計(jì)方案 .31.4材料選用 .32. 樓蓋的結(jié)構(gòu)平面布置 .33. 板的設(shè)計(jì) .53.1荷載 .53.2計(jì)算簡(jiǎn)圖 .53.3彎矩計(jì)算值 .63.4正截面受彎承載力計(jì)算 .74. 次梁設(shè)計(jì) .74.1荷載設(shè)計(jì)值 .74.2計(jì)算簡(jiǎn)圖 .84.3內(nèi)力計(jì)算 .84.4承載力計(jì)算 .94.4.1正截面受彎承載力 .94.4.2斜截面受剪承載 .105. 主梁設(shè)計(jì) .105.1荷載設(shè)計(jì)值 .105.2計(jì)算簡(jiǎn)圖 .105.3內(nèi)力設(shè)計(jì)值及包絡(luò)圖 .115.3.1彎矩設(shè)計(jì)值 .115.3.2剪力設(shè)計(jì)值 .115.

2、3.3彎矩、剪力包絡(luò)圖 .125.4承載力計(jì)算 .145.4.1正面受彎承載力 .145.4.2斜截面受剪承載力 .156、繪制施工圖 .166.1施工說(shuō)明 .166.2結(jié)構(gòu)平面布置圖 .166.3板配筋圖 .166.4次梁配筋圖 .176.5主梁配筋圖 .17.整體式單向板肋梁樓蓋設(shè)計(jì)1、設(shè)計(jì)資料某一般金工車間樓蓋， 采用整體式鋼筋混凝土單向板肋梁樓蓋結(jié)構(gòu)形式， 其柱網(wǎng)布置下圖所示第2頁(yè)共17頁(yè)1、1 建造地點(diǎn)與基本概況建造地點(diǎn)為西安市某地，外墻采用 490mm厚的磚墻。該結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)為 1.0 ，使用環(huán)境類別為 2a 類。板的外墻上的支承長(zhǎng)度為 120mm，梁在外墻上的支承長(zhǎng)度為 37

3、0mm。1、2 樓面構(gòu)造層做法（至上而下）樓面水泥砂漿面層厚 20mm(2 =20kN/m);現(xiàn)澆混凝土樓板厚 80mm(2 =25kN/m)混合砂漿天棚抹灰厚 15mm3（ =17kN/m）。1 、3 設(shè)計(jì)方案題號(hào)L（ ）L（m）可變荷載取值xmy3b6b7b6.06.6二類金工1、4 材料選用22樓板、次梁及主梁的混凝土強(qiáng)度等級(jí)均為C30（ fc=14.3N/mm ； ft=1.43N/mm）板中鋼筋和梁中箍緊采用 HPB335級(jí)鋼筋；主梁、次梁受力鋼筋采用HRB400級(jí)鋼筋。板伸入外墻內(nèi) 120mm，次梁及主梁伸入墻內(nèi)370mm，柱的截面尺寸b h=350mm350mm， 結(jié)構(gòu)層高為 4

4、.2m2 、樓蓋的結(jié)構(gòu)平面布置主梁沿橫向布置，次梁沿縱向布置。主梁跨度為6.6m，次梁的跨度為 6.0m，主梁每跨內(nèi)布置兩根次梁，板的跨度為l o2 / lo1 =6.6/2=2.2，因此按單向板設(shè)計(jì)。按跨高比條件，要求板厚h2200/30=73mm，對(duì)工業(yè)建筑的樓蓋板，要求 h80mm，取板厚 h=80mm。考慮到樓面可次梁截面高度應(yīng)滿足 h=l o /18 l o /12=6000/186000/12=333500mm變荷載比較大，取 h=450mm。截面寬度取 b=200mm主梁截面高度應(yīng)滿足 h=l o /15l o /12=6600/156600/10=440。取截660mmh=65

5、0mm面寬度為 b=300mm第3頁(yè)共17頁(yè)第4頁(yè)共17頁(yè)結(jié)構(gòu)表尺寸跨度名稱數(shù)量h(mm)b(mm)邊跨（ mm）中跨（ mm）板5480220020202000次梁4545020058735700主梁1265030066406600柱8350350外墻442004903 、板的設(shè)計(jì)3.1 荷載板的永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值80mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板0.08 25=2kN/m 220mm厚樓面水泥砂漿面層0.02 20=0.4kN/ m 215mm厚混合砂漿抹灰0.01517=0.255kN/ m 2小計(jì)2.655kN/m2板的可變標(biāo)準(zhǔn)荷載值12.0kN/m2永久荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.2 ，因樓面可變荷載標(biāo)

6、準(zhǔn)值大于 4.0kN/ m2，所以可變荷載分項(xiàng)系數(shù)應(yīng)取 1.3 。于是板的永久荷載設(shè)計(jì)值g=2.655 1.2=3.186kN/m2可變荷載設(shè)計(jì)值q=12.01.3=15.6kN/ m 2荷載總設(shè)計(jì)值g+q=3.186+15.6=18.786kN/m2近視值為 g+q=18.8kN/ m 23、2 計(jì)算簡(jiǎn)圖按塑性內(nèi)力重分布設(shè)計(jì)，次梁截面為 200mm 450mm，現(xiàn)澆板在墻上的支承長(zhǎng)度不小于100mm，取板在墻上的支承長(zhǎng)度為 120mm。按塑性內(nèi)力重分布設(shè)計(jì)，板的計(jì)算跨度：邊跨 l o =l n +h/2=2200-120-100+80/2=2020mm中間跨： l o =l n =2200-

7、200=2000mm因跨度相差小于 10%，可按等跨連續(xù)板計(jì)算。取 1m寬板帶作為計(jì)算單元，計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖所示第5頁(yè)共17頁(yè)3.3彎矩計(jì)算值不考慮板塊供作用截面彎矩的折減。由表11-1 可查得，板的彎矩系數(shù)am 分別為：邊支座為 0，邊跨中， 1/11 ；離端第二支座， -1/11 ；中跨中， 1/16 ；中間支座， -1/14 。故M 1 =- M B =（g+q) l 012/11=18.8 2.022 /11=6.97kN mMC=-（）22 /14=-5.37kN mg+ql 02 /14=-=-18.8 2.0M 3 = M 2 =（ g+q） l 022/16=18.8 2.0 2

8、/16=4.70kN m這是對(duì)端區(qū)單向板而言的，對(duì)于中間區(qū)格單向板，其MC和 M2應(yīng)乘以 0.8，MC=0.8 -2.24=-1.79kN m； M 2 =0.8 1.96=1.57kN m第6頁(yè)共17頁(yè)3.4 正截面受彎承載力計(jì)算環(huán)境類別為 2a 類， C30混凝土，板的最小保護(hù)層厚度 c=20mm。假定縱向鋼筋直徑 d 為10mm,板厚 80mm， ho =h-c-d/2=80-20-10/2=55mm ；板寬 b=1000mm。 C30 混凝土， a1 =1.0 ，f c =14.3kN/ m2 ；HPB335鋼筋， f y =300N/ m2 。板配筋計(jì)算的過(guò)程于下表。樓面板的配筋計(jì)算

9、截面1B2或3C彎矩設(shè)計(jì)值6.97-6.974.7-5.37（KNm）as = M /0.1660.1610.1090.124（ a1 f c b h 20 ）=1-1 - 2as0.1770.1770.350.1160.1330.35計(jì)算配筋（ mm 2 ）As= b ho a1 f c /464.0464.0304.1348.7f y實(shí)際配筋10/1217010/121708 1608/10180As =462.0As =462.0As=314.0As =358.0（ mm2）計(jì)算結(jié)果表明，支座截面的均小于 0.35 ，符合塑性內(nèi)力重分布的原則； As /b*h=314.0/（ 1000

10、80）=0.392%，此值大于 0.45 f t / f y =0.45 1.43/270=0.24% ，同時(shí)大于 0.2%，滿足最小配筋率。4. 次梁設(shè)計(jì)按考慮塑性內(nèi)力重分布設(shè)計(jì)。根據(jù)本車間樓蓋的實(shí)際使用情況，樓蓋的次梁和主梁的可變和在不考慮梁從屬面積的荷載折減。4.1 荷載設(shè)計(jì)值由板傳來(lái)的恒載：3.1862.2=7.0kN/ m2次梁自重：250.2 （ 0.45-0.08 ） 1.2=2.22kN/ m2第7頁(yè)共17頁(yè)次梁 150mm抹灰：170.015 （ 0.45-0.08 ） 2 1.2=0.3kN/ m2小計(jì)g=9.52kN/m2板的可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值q=15.62.2=34.32k

11、N/m2荷載總計(jì)算值P=g+q=43.84kN/m24.2 計(jì)算簡(jiǎn)圖按塑性內(nèi)力重分布設(shè)計(jì)。次梁在磚墻上的支承長(zhǎng)度為370mm。主梁截面為300mm650mm。計(jì)算跨度：邊跨 lo1 =ln =（6000-120-300/2 ） 1.025=5873mm 中間跨 lo2 =l n =6000-300=5700mm因跨度相差小于10%，可按等跨連續(xù)板計(jì)算。計(jì)算簡(jiǎn)圖如下圖所示4.3 內(nèi)力計(jì)算由表 11-1 、表 11-3 可分表查得彎矩系數(shù)和剪力系數(shù)。彎矩設(shè)計(jì)值：MA =0M 1 =- M B =（g+q） l012 /11=43.84 5.8732 /11=137.47kN mM 2 =（g+q）

12、 l 022 /16=43.84 5.72 /16=89.02kN mM C =- （g+q） l 022 /14=-43.84 5.72 /14=-101.74kN m剪力設(shè)計(jì)值：VA =0.45 （g+q） l n1 =0.45 43.84 5.75=113.44kNVBl =0.60 （g+q） l n1 =0.60 43.84 5.75=151.25kN第8頁(yè)共17頁(yè)VBr =VC =0.55 （ g+q） l n2 =0.55 43.84 5.7=134.81kN4.4承載力計(jì)算4.4.1正截面受彎承載力正截面受彎承載力計(jì)算時(shí)， 跨內(nèi)按 T 形截面計(jì)算，翼緣寬度去 bf =l /3=

13、6000/3=2000mm；又 b f =b+sn =200+2000=2200,b+12hf =200+12 80=1160 故取 bf =1660mm。除 B 截面縱向鋼筋排兩排布置外。其余截面均布置一排。環(huán)境類別為 2a 級(jí)， C30 混凝土，梁的最小保護(hù)厚度c=25mm，假定箍緊直徑為10mm，縱 向 鋼 筋 直 徑20mm,則 一 排 縱 向 鋼 筋 ho =450-25-10-20/2=410mm 二 排 縱 向 鋼 筋ho =410-25=385mm。，2 ；縱向鋼筋采用C30混凝土， a1 =1.0fc =14.3N/ mm2f t=1.43N/ mmHRB400c=1鋼， f

14、 y =360N/ mm2，箍筋采用 HRB335鋼筋， f yv =360N/ mm2 。正截面承載力計(jì)算過(guò)程列于下表。經(jīng)判別跨內(nèi)截面均屬于第一類T 形截面。次梁正截面受彎承載力計(jì)算截面1B2C彎 矩設(shè) 計(jì) 值137.47-137.4789.02-101.74（ KNm）as = M/26666（ a1 fc b h0）或137.47 10137.47 1089.02 10101.74 10as = M/21 14.3 200 38021 14.3 1160 40521 14.3 200 40521 14.3 1160405（ a1 fc bfh 02 ）=0.05=0.33=0.032=0

15、.22/0.23=1- 1 - 2as0.050.33 0.350.0320.220.35As = b ho a1 f c /f y或933.08996.23597.17707.85As = b f ho a1 f c/ f y選配鋼筋（ mm 2 ）計(jì)算結(jié)果表明，支座截面的 均小于 0.35 ； As /b*h=565/ （200 500） =0.57%，此值大于 0.45 f t / f y =0.45 1.43/360=0.18% ，滿足最小配筋率。第9頁(yè)共17頁(yè)4.4.2斜截面受剪承載斜截面受剪承載力計(jì)算包括：截面尺寸的復(fù)核、腹筋計(jì)算和最小配筋率驗(yàn)算。驗(yàn)算截面尺寸：hw =ho - h

16、f =380-80=300mm，因 hw /b=300/200=1.5 4，截面按下式驗(yàn)算：0.25 c f c b ho =0.25 114.3 200 380=2751.17 10 3 N Vmax =151.25N，截面滿足要求。計(jì)算所需腹筋采用采用 6 雙支箍筋，計(jì)算支座B 左側(cè)截面。Vcs0.7 ft bh0 f yvAsvh0 可得到箍筋間距sSf yv Asvh0=36056.6 380VBr 0.7 f t bh0134.81 103131.820.7 1.43 200 380調(diào)幅后受剪承載力應(yīng)加強(qiáng)，梁局部范圍內(nèi)將計(jì)算的箍筋面積增加 20%或箍筋間距減小20%?，F(xiàn)調(diào)整箍筋間距

17、s=0.8 131.82=105.46mm，截面高度在 300 到 500 的梁，最大箍緊間距 200 最后取箍緊間距 s=150 。為了方便施工，沿梁長(zhǎng)度不變。驗(yàn)算配筋率下限值：彎矩彎矩調(diào)幅時(shí)要求的配筋率下限為： 0.3 f t f yv =0.3 1.43/300=0.12% 。實(shí)際配筋率 sv = nAsv bs=28.3 2/ （200 150）=0.19%0.12%滿足要求。5. 主梁設(shè)計(jì)主梁按彈性方法設(shè)計(jì)。5.1 荷載設(shè)計(jì)值為了簡(jiǎn)化計(jì)算將主梁自重等效為集中荷載。次梁傳來(lái)的永久荷載9.526.0=57.12kN主梁自重（含粉刷） （ 0.65-0.08 ） 0.3 2.2 25+0.

18、015（0.65-0.08 ） 2 2.2 17） 1.2=12.05kN永久荷載設(shè)計(jì)值G=51.12+12.05=69.17kN可變荷載設(shè)計(jì)值Q=34.32 6.0=205.9kN5.2 計(jì)算簡(jiǎn)圖5，豎向荷載下主梁內(nèi)力近視按連續(xù)梁計(jì)算，按因主梁的線剛度與柱線剛度之比大于彈性理論設(shè)計(jì)，計(jì)算跨度支承中心線之間的距離， l 0 =6600。端部支承在磚墻上，支承長(zhǎng)度為 370mm，中間支承在 350mm350mm的混凝土柱上，其計(jì)算跨度：l011.025lnb1204006637mm邊跨1.025 (6600200)ab22l 01l n6600120200370/2 400/26665mm22l

19、 016640mm中跨l 0lnbb6200400/2400/26600mm2210%，故可利用附表 6-2主梁的計(jì)算簡(jiǎn)圖如下，因跨度相差不超過(guò)計(jì)算內(nèi)力第 10 頁(yè)共17頁(yè)5.3 內(nèi)力設(shè)計(jì)值及包絡(luò)圖5.3.1彎矩設(shè)計(jì)值彎矩 M=k1 Gl 0 + k2 Ql 0 式中系數(shù) k1 、 k 2 由附表 6-2 相應(yīng)欄內(nèi)查得 M 1,max =0.244 69.17 6.6+0.284 205.9 6.6=504.13kN m M B ,max =-0.267 69.17 6.6-0.311 205.9 6.6=-544.53kN m M 2 ,max =0.067 69.17 6.6+0.200

20、205.9 6.6=302.37kN m5.3.2剪力設(shè)計(jì)值剪力 V=k3 G+k4 Q式中系數(shù) k3 、 k4 由附表 6-2 相應(yīng)欄內(nèi)查得 VA ,max =0.733 69.17+0.866 205.9=229.01kNVBl ,max =-1.267 69.17-1.311 205.9=-357.57kNVBr , max =1.0 69.17+1.222 205.9=320.78kN第 11 頁(yè)共 17頁(yè)5.3.3彎矩、剪力包絡(luò)圖彎矩包絡(luò)圖：第 1、3 跨有可變荷載，第2 跨沒(méi)有可變荷載。由附表 6-2 知支座 B 或 C的彎矩值為M B = M C =-0.267 69.17 6.

21、6-0.133205.9 6.6=-302.63kN m，在第1 跨內(nèi)以支座彎矩 M， M=-302.63kNm的連線為基線。作A=0BG=69.17kNQ=205.9kN的簡(jiǎn)支梁彎矩圖，得第1 個(gè)集中荷載和第 2 個(gè)集中荷載作用點(diǎn)彎矩值分別為：1 （ G+Q） l 0 + M B= 1 （ 69.17+205.9 ） 6.6-302.63 =504.28kN m（與前面計(jì)算的3333M 1,max =504.13kNm接近）1 （G+Q） l 0 +2M B= 1 （69.17+205.9 ） 6.6-2302.63 =403.4kN m3333在第 2 跨內(nèi)以支座彎矩 M B =-302.

22、63kN m， M C =-302.63kN m 的連線作為基線，作G=69.17kN，Q=0 的簡(jiǎn)支彎矩圖，得集中荷載作用點(diǎn)處的彎矩值：1 G+MB =1 69.17 l 036.6-302.63=-150.46kN m3第 1、2 跨有可變荷載，第3 跨沒(méi)有可變荷載第 1跨內(nèi)：在第 1 跨內(nèi)以支座彎矩 M A =0， M B =-544.53kN m 的連線為基線。作G=69.17kN，Q=205.9kN的簡(jiǎn)支梁彎矩圖，得第 1 個(gè)集中荷載和第2 個(gè)集中荷載作用點(diǎn)彎矩值分別為：1 （69.17+205.9 ） 6.6- 544.53 =432.64kNm331 （69.17+205.9 ）

23、 6.6- 2 544.53 =242.13kNm33在第 2 跨內(nèi)： M C =-0.267 69.17 6.6-0.089205.9 6.6=-242.83kN m以支座彎矩 M B =-544.53kN m， M C =-242.83kN m的連線為基線，作 G=69.17kN，Q=205.9kN的簡(jiǎn)支梁彎矩圖，得1（G+Q）+MC +2（ MB- M C） 1（69.17+205.9 ） 6.6-242.83+2（-544.53+242.83 ）l 03=333=161.2kNm1（G+Q）+MC +1（ MB- M C） 1（69.17+205.9 ） 6.6-242.83+1（-5

24、44.53+242.83 ）l03=333=261.8kNm第 2 跨有可變荷載，第1、 3 跨沒(méi)有可變荷載M B = M C =-0.267 69.17 6.6-0.133 205.9 6.6=-302.6kN m 第 2 跨兩集中荷載作用點(diǎn)處可變彎矩分別為：1 （ G+Q） l 0 + M B = 1 （ 69.17+205.9 ） 6.6-302.6=302.55kN m（與前面計(jì)算的33M 2,max =302.37kNm接近）第 1、 3 跨兩集中荷載作用點(diǎn)處的彎矩分別為：1 Gl 0 + 1 M B = 1 69.17 6.6- 1 302.6=51.3kN m3 3331 G2M

25、169.17 6.6-2 302.6=-49.56kN ml 0+B =3333第 12 頁(yè)共17頁(yè)在第 1 跨內(nèi)有可變荷載，在第2、 3 跨內(nèi)沒(méi)有可變荷載由附表 6-2 知支座 B 或 C的彎矩值M B =-0.267 69.17 6.6-0.178205.9 6.6=-120.0kN mM c =-0.267 69.17 6.6+0.044 205.9 6.6=-181.68kN m，在第 2跨內(nèi)以支座彎矩 MA =0， MB =-120.0kNm的連線為基線，作G=69.17kNQ=205.9kN的簡(jiǎn)支梁彎矩圖，得第1 個(gè)集中荷載和第2 個(gè)集中荷載作用點(diǎn)彎矩值分別為：1 （G+Q） l

26、0+ 1M B= 1 （ 69.17+205.9 ） 6.6-1 302.63=504.28kN m33331 （G+Q） l 0+ 2M B= 1 （ 69.17+205.9 ） 6.6-2 302.63=403.40kN m3333在第 2跨內(nèi)以支座彎矩 M B =-120.0kN m， M c =-181.68kN m 的連線作為基線，作G=69.17kN，Q=0的簡(jiǎn)支梁彎矩圖，得第1 個(gè)和第 2 個(gè)集中荷載作用點(diǎn)處彎矩值分別為：1 Gl 0 + 2（ M B - M c ）+M c = 1 69.17 6.6+ 2（ -120.0kN+181.68 ）-181.68=11.42kN m

27、3 3331 Gl 0 + 1（ M B - M c ）+ M c = 1 69.17 6.6+ 1（-120.0kN+181.68 ）-181.68=-8.9kN m3 333彎矩包絡(luò)圖如下（ a）所示。剪力包絡(luò)圖：第 1跨VA, max =229.01kN；過(guò)第 1 個(gè)集中荷載后為 229.01-69.17-205.9=-46.06kN ；過(guò)第 2 個(gè)集中荷載后為 -46.06-69.17-205.9=-312.13kNVBl ,max =-357.57kN ；過(guò)第 1 個(gè)集中荷載后為 -357.57+69.17+205.9=-82.5kN；過(guò)第 2 個(gè)集中荷載后為 -82.5+69.17

28、+205.9=192.57kN第 2跨VBr ,max =320.78kN；過(guò)第 1 個(gè)集中荷載后為 320.78-69.17=251.61kN 。當(dāng)可變荷載僅作用在第2 跨時(shí)VBr =1.0 69.17+1.0 205.9=275.07kN ；過(guò)第 1 個(gè)集中荷載后為275.07-69.17-205.9=0。剪力包絡(luò)圖如下（ b）所示主梁的內(nèi)力包絡(luò)圖（a）彎矩包絡(luò)圖； （b）剪力包絡(luò)圖第 13 頁(yè)共17頁(yè)5.4 承載力計(jì)算5.4.1正面受彎承載力跨內(nèi)按 T 形截面計(jì)算，因 b fh0 =80 665 =0.12 0.1 。翼緣計(jì)算寬度按 l 3 =6.6/3=2.2mm和 b+sn =6m中

29、較小值確定取 bf =2.2m。主梁混凝土保護(hù)層厚度的要求以及跨內(nèi)截面有效高度的計(jì)算方法同次梁，支座截面因存在板、次梁、主梁上部鋼筋的交叉重疊，截面有效高度的計(jì)算方法有所不同。板混凝土保護(hù)層厚度 20mm、板上部縱筋 10mm、次梁上部縱筋直徑 18mm。假定主梁上部縱筋直徑 25mm, 則一排鋼筋時(shí)， ho =650-20-10-18-25/2=590mm ，二排鋼筋時(shí)， ho =590-25=565。縱向受力鋼筋除 B 支座截面為 2 排外，其余均為一排。 跨內(nèi)截面經(jīng)判別都屬于第一類T第 14 頁(yè)共17頁(yè)形截面。B 支座邊的彎矩設(shè)計(jì)值M B = M B ,max - V0 b/2=-544

30、.53+263.02 0.35/2=-498.5kN m。正截面受彎承載力的計(jì)算過(guò)程列于下表。截面彎矩設(shè)計(jì)值（ kNm）as = M /（ a1 f c b h20 ）或as = M /（ a1 f c b fh 02 ）s =（1+1- 2as ）/21B2504.13544.53302.37-150.456504.13106544.53106302.37106150.456 106114.322006002114.33005652114.322006002114.33006002=0.045=0.398=0.027=0.0970.9770.7260.9860.949As =M /sf y

31、ho2388.43687.51419.7734選配鋼筋（ mm 2 ）梁縱向鋼筋的彎起和切斷按彎矩包絡(luò)圖確定。5.4.2斜截面受剪承載力驗(yàn)算截面尺寸：0.25hw = h0 - h f =565-80=485mm，因 hw /b=485/300=1.62 4截面尺寸按下式驗(yàn)算：fc b ho =0.25 103，截面尺寸滿足c1 14.3300 565=605.96kN Vmax =357.57kN要求。計(jì)算所需腹筋：采用 10200雙肢箍筋，第 15 頁(yè)共17頁(yè)Vcs0.7 ft bh0f yvAsvh0s21570.71.43300565360385103 N200489.0489.0kNVA,max229.01kN Vcs ，VBr , max357.57kNVcs ，VBl ,max320.78 Vcs ，因此支座 B 截面左右不需配置彎起鋼筋。驗(yàn)算最小配箍率：sv = Asv =157=0.52%0.24ft0.241.43 =0.10%，滿足要求。bs300 100f yv360次梁兩側(cè)附加橫向鋼筋的計(jì)算：次梁傳來(lái)集中力 Fl=57.12+205.9263.02kN， h1=650-450=200mm，附加箍筋布置范圍s=2 h。取附加箍筋 雙肢，則在長(zhǎng)度s 內(nèi)可布置附加箍1 +3b=2200+3200=1000mm8200筋的排數(shù)， m=1000/100+1=11