4×300MW火力發(fā)電廠初步設(shè)計(jì)

1、摘摘 要要 300mw 火電機(jī)組是我國(guó)電力的重要設(shè)備，為我國(guó)電力工業(yè)的 發(fā)展做出過很大的貢獻(xiàn)，隨著今年各大電網(wǎng)負(fù)荷增長(zhǎng)及峰谷的增 大，使得電網(wǎng)中原來 300mw 的機(jī)組已不能滿足需要，因此，各大 電網(wǎng)開始投入運(yùn)行 600mw 火電機(jī)組。但就現(xiàn)在來看 600mw 機(jī)組 基本是在 300mw 機(jī)組的基礎(chǔ)上改造而來的，他們之間有不可分 割的關(guān)系。因而。對(duì) 300mw 機(jī)組動(dòng)力系統(tǒng)的研究，是非常必要的。 本次設(shè)計(jì)是一次完全的火力電廠初步設(shè)計(jì)： 首先，發(fā)電廠的原則性熱力系統(tǒng)的擬定與計(jì)算：凝汽式發(fā)電廠 的熱力系統(tǒng)，鍋爐本體汽水系統(tǒng)，汽輪機(jī)本體熱力系統(tǒng)，機(jī)爐車間 的連接全廠公用汽水系統(tǒng)四部分組成。 其次，汽

2、輪機(jī)主要設(shè)備和輔助設(shè)備的選擇： 凝汽式發(fā)電廠應(yīng)選擇凝汽式機(jī)組，其單位容積應(yīng)根據(jù)系統(tǒng)規(guī)劃 容量，負(fù)荷增長(zhǎng)速度和電網(wǎng)結(jié)構(gòu)等因素進(jìn)行選擇輔機(jī)一般都隨汽 輪機(jī)本體配套供應(yīng)，只有除氧器水箱、凝結(jié)水泵組、給水泵、鍋爐 排污擴(kuò)容器等，不隨汽輪機(jī)本體成套供應(yīng)。 第三，對(duì)鍋爐燃料系統(tǒng)及其設(shè)備的選擇： 鍋爐燃料選擇徐州煙煤，根據(jù)煤的成分分析選擇磨煤機(jī)，然后 選擇制粉系統(tǒng)，最后是對(duì)燃料設(shè)備的選擇。 4300mw4300mw 火力發(fā)電廠初步設(shè)計(jì)火力發(fā)電廠初步設(shè)計(jì) -2- 第四，確定回?zé)釤崃ο到y(tǒng)全面性熱力系統(tǒng)圖： 因采用“三高四低一除氧”八級(jí)抽汽回?zé)釤崃ο到y(tǒng)，且 2 號(hào)、 3 號(hào)高加間裝疏水冷卻器，以提高機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)性

3、。 第五，電氣部分設(shè)計(jì) 關(guān)鍵詞：汽輪機(jī),鍋爐,熱力系統(tǒng)，火力發(fā)電廠，電氣設(shè)計(jì) 目目 錄錄 摘 要 .1 目 錄 .3 前 言 .5 第一章 發(fā)電廠主要設(shè)備的確定 .6 1.1 發(fā)電發(fā)電廠廠設(shè)備設(shè)備確定的理確定的理論論依據(jù)依據(jù).6 6 1.2汽汽輪輪機(jī)和機(jī)和鍋鍋爐型式、參數(shù)及容量的確定爐型式、參數(shù)及容量的確定 .7 7 1.2.1汽輪機(jī)設(shè)備的確定 .7 1.2.2 鍋爐設(shè)備的確定.9 第二章 原則性熱力系統(tǒng)的擬定和計(jì)算 .12 2.1 原原則則性性熱熱力系力系統(tǒng)統(tǒng)的的擬擬定定 .1212 2.1.1 給水回?zé)岷统跗飨到y(tǒng)的擬定.12 2.1.2 補(bǔ)充水系統(tǒng)的擬定.13 2.1.3 鍋爐連續(xù)排污利

4、用系統(tǒng)的擬定.14 2.2 原原則則性性熱熱力系力系統(tǒng)統(tǒng)的的計(jì)計(jì)算算 1 .1414 2.2.1 汽輪機(jī)型式和參數(shù) .14 2.2.2 回?zé)嵯到y(tǒng)參數(shù) .15 2.2.3 鍋爐型式與參數(shù) .15 2.2.4 計(jì)算中選用的數(shù)據(jù) .16 第三章 汽機(jī)車間（熱力系統(tǒng)）輔助設(shè)備的選擇 .39 3.1 給給水水泵泵的的選擇選擇 .3939 4300mw4300mw 火力發(fā)電廠初步設(shè)計(jì)火力發(fā)電廠初步設(shè)計(jì) -4- 3.1.1 給水泵臺(tái)數(shù)和容量的確定 .39 3.2 凝凝結(jié)結(jié)水水泵泵的的選擇選擇.4040 3.2.1 凝結(jié)水泵的凝結(jié)量的確定 2 .40 3.3 除氧器及除氧器及給給水箱的水箱的選擇選擇.4141

5、 3.3.1 除氧器的選擇 2 .41 3.3.2 給水箱的選擇 3 .42 3.4 低低壓壓加加熱熱器疏水器疏水泵泵 3 .4242 3.5 連續(xù)連續(xù)排排污擴(kuò)污擴(kuò)容器的容器的選擇選擇 2 .4343 3.6 定期排定期排污擴(kuò)污擴(kuò)容器的容器的選擇選擇.4444 3.7 疏水疏水?dāng)U擴(kuò)容器、疏水箱和疏水容器、疏水箱和疏水泵泵的的選擇選擇 .4444 3.7.1 疏水?dāng)U容器的選擇 .44 3.7.2 疏水箱和疏水泵的選擇 .45 3.8 工工業(yè)業(yè)水水泵泵及生水及生水泵泵的的選擇選擇.4646 第四章 供水方式及循環(huán)水泵的選擇 .47 4.1 供水方式的供水方式的選擇選擇 .4747 4.2 循循環(huán)環(huán)

6、水水泵泵的的選擇選擇 3 .4949 第五章 鍋爐車間輔助設(shè)備的選擇和計(jì)算 .50 5.1 燃燃燒燒系系統(tǒng)統(tǒng)的的計(jì)計(jì)算算 4 .5050 5.2 磨煤機(jī)形式的確定磨煤機(jī)形式的確定.5353 5.3 制粉系制粉系統(tǒng)統(tǒng)的確定的確定.5454 5.4 磨煤機(jī)的磨煤機(jī)的選擇選擇 5 .5555 5.5 排粉機(jī)的排粉機(jī)的選擇選擇 6 .5757 5.5.1 排粉機(jī)出力的計(jì)算 .57 5.5.2 考慮儲(chǔ)備系數(shù)與壓力修正系數(shù)選擇排粉機(jī) .57 5.5.3 排粉機(jī)壓頭的計(jì)算 .57 5.5.4 排粉機(jī)性能列表 .58 5.6 給給煤機(jī)的煤機(jī)的選擇選擇 6 .5858 5.6.1 給煤機(jī)的形式及特點(diǎn) .58 5

7、.6.2 給煤機(jī)的選擇原則 .58 5.6.3 給煤機(jī)出力計(jì)算 .59 5.6.4 給煤機(jī)性能列表 .59 5.7 粗粉分離器的粗粉分離器的選擇選擇.5959 5.8 細(xì)細(xì)粉分離器的粉分離器的選擇選擇 6 .5959 細(xì)粉分離器作用：.59 5.8.1 細(xì)粉分離器的直徑計(jì)算 .60 5.9 送送風(fēng)風(fēng)機(jī)的機(jī)的選擇選擇 6 .6060 5.9.1 送風(fēng)機(jī)的選擇原則 .60 5.9.2 送風(fēng)機(jī)容量計(jì)算 .60 5.9.3 送風(fēng)機(jī)壓頭計(jì)算 .61 5.10 引引風(fēng)風(fēng)機(jī)的機(jī)的選擇選擇 6 .6262 5.10.1 引風(fēng)機(jī)臺(tái)數(shù)的確定 .62 5.10.2 引風(fēng)機(jī)入口實(shí)際煙氣量 .62 5.10.3 引風(fēng)機(jī)

8、的壓頭計(jì)算 .63 5.10.4 引風(fēng)機(jī)的性能表 .63 4300mw4300mw 火力發(fā)電廠初步設(shè)計(jì)火力發(fā)電廠初步設(shè)計(jì) -6- 第六章第六章 電電氣部分氣部分設(shè)計(jì)設(shè)計(jì) .64 6.1 主主變壓變壓器的器的選擇選擇 .6464 6.1.1 主變壓器的選擇.64 6.1.2 常用常用變壓變壓器的器的選擇選擇.65 6.1.3 廠用廠用備備用用變壓變壓器的器的選擇選擇.66 6.2 設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)本廠本廠電電氣主接氣主接線線 .6767 6.2.1 主接主接線線的的設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)依據(jù)依據(jù) .67 6.2.2 主接線設(shè)計(jì)的基本要求.68 6.2.3 大機(jī)組主接線可靠性的特殊要求.69 6.2.4 主接線方案的擬

9、訂.70 6.3 設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)本廠廠用本廠廠用電電系系統(tǒng)電統(tǒng)電氣主接氣主接線線的基本形式的基本形式 .7373 6.3.1 廠用電接線總的要求 .73 6.3.2 廠用電接線應(yīng)滿足下列要求.74 6.3.3 中性點(diǎn)接地方式.74 附圖（原則性熱力系統(tǒng)圖） .76 附圖 全面性熱力系統(tǒng)圖 .77 前前 言言 發(fā)電廠是國(guó)民經(jīng)濟(jì)發(fā)展和人民生活生產(chǎn)的重要工業(yè)基礎(chǔ)，但由 于當(dāng)前能源處于緊缺的情況和環(huán)境的污染日趨嚴(yán)重，給我國(guó)的火 力發(fā)電廠的發(fā)展提出了許多新的問題。同時(shí)作為我們即將要去電 廠工作的人來說也帶來了很大的壓力。因此，通過本次該設(shè)計(jì)使我 們把整個(gè)大學(xué)的所有課程串聯(lián)起來，為以后在工作當(dāng)中能更好的 投入起

10、到了巨大的作用。 本次設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容是 300mw 火力發(fā)電廠初步設(shè)計(jì)，在設(shè)計(jì) 中我們學(xué)會(huì)了發(fā)電廠主要設(shè)備的確定、原則性熱力系統(tǒng)的計(jì)算、汽 機(jī)車間（熱力系統(tǒng)）輔助設(shè)備的選擇、供水方式及循環(huán)水泵的選擇、 鍋爐車間輔助設(shè)備的選擇和計(jì)算、全面性熱力系統(tǒng)的擬定等多個(gè) 內(nèi)容。使我們?cè)谠O(shè)計(jì)中得到了許多專業(yè)方面上的知識(shí)。 由于我們學(xué)習(xí)的知識(shí)有限，沒有真正的接觸過發(fā)電廠的現(xiàn)場(chǎng)的 生產(chǎn)實(shí)際，設(shè)計(jì)中難免存在很多缺點(diǎn)和不妥之處，懇請(qǐng)?jiān)u審組老師 給予批評(píng)指正。 第一章 發(fā)電廠主要設(shè)備的確定 1.1 發(fā)電廠設(shè)備確定的理論依據(jù) 發(fā)電廠的型式和容量的確定發(fā)電廠的設(shè)計(jì)必須按照國(guó)家規(guī) 定的可行性研究基本建設(shè)程序進(jìn)行發(fā)電廠的設(shè)計(jì)

11、工作分為四 個(gè)階段，即初步可行性研究、初步設(shè)計(jì)和施工圖設(shè)計(jì)前兩個(gè)階 4300mw4300mw 火力發(fā)電廠初步設(shè)計(jì)火力發(fā)電廠初步設(shè)計(jì) -8- 段屬于設(shè)計(jì)的前期工作，在初步可行性研究報(bào)告審批后，建設(shè)單 位的主管部門還應(yīng)編報(bào)項(xiàng)目建議書，項(xiàng)目建議書批準(zhǔn)后才可進(jìn) 行可行性研究。經(jīng)批準(zhǔn)的可行性研究報(bào)告是確定建設(shè)項(xiàng)目和編 制設(shè)計(jì)文件的依據(jù)建廠地區(qū)電力系統(tǒng)規(guī)劃容量、地區(qū)國(guó)民經(jīng)濟(jì) 增長(zhǎng)率、發(fā)展規(guī)劃、燃料來源和負(fù)荷增長(zhǎng)速度以及電網(wǎng)結(jié)構(gòu)等因 素來確定發(fā)電廠的型式和容量即根據(jù)建廠地區(qū)對(duì)電、熱能的需 要，地區(qū)電網(wǎng)結(jié)構(gòu)（電廠容量，承擔(dān)基本、中間或調(diào)峰負(fù)荷，新建 或是擴(kuò)建項(xiàng)目），廠區(qū)情況（燃料來源及供應(yīng)、水源、交通運(yùn)輸、

12、燃料及大件設(shè)備的運(yùn)輸、環(huán)境保護(hù)要求、灰渣處理、出線走廊、 地質(zhì)、地形、地震、水文、氣象、占地拆遷和施工條件地等）以及 有關(guān)設(shè)備的生產(chǎn)廠規(guī)范進(jìn)行選擇。應(yīng)通過技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較和經(jīng)濟(jì) 效益分析確定若地區(qū)只有電負(fù)荷，可建凝汽式電廠，選擇大型 凝汽式機(jī)組；若地區(qū)還兼有熱負(fù)荷，應(yīng)根據(jù)熱負(fù)荷的性質(zhì)和大小 以及供熱距離，經(jīng)技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較證明合理時(shí)，優(yōu)先考慮建熱電廠， 選擇供熱機(jī)組。確定發(fā)電廠型式和容量時(shí)，燃燒低熱質(zhì)煤（低質(zhì) 原煤、洗中煤、褐煤）的凝汽式發(fā)電廠宜在燃料產(chǎn)地附近建坑口 發(fā)電廠，將輸煤變?yōu)檩旊姴⑴e，為提高發(fā)電廠的經(jīng)濟(jì)性，應(yīng)盡量 增大發(fā)電廠容量和機(jī)組容量，打破地區(qū)界限，統(tǒng)一規(guī)劃，集資和 合資辦電，如內(nèi)蒙南部

13、建設(shè)能源基地發(fā)電廠向京津唐送電，在豫 西北地區(qū)選擇有煤、有水、廠址好的地方建設(shè)巨型電廠向、豫、 鄂、贛送電運(yùn)煤距離較遠(yuǎn)（超過 1000km）的發(fā)電廠，宜采用熱 值高于 21.0mj/kg 的動(dòng)力煤，以盡可能減輕運(yùn)輸壓力和提高經(jīng) 濟(jì)效益。對(duì)上海等 32 個(gè)省會(huì)級(jí)大城市，國(guó)家規(guī)劃的環(huán)保要求標(biāo) 準(zhǔn)較高，其發(fā)電廠所產(chǎn)生的煙氣中的顆粒物可以通過擴(kuò)大高效 率電氣除塵器的使用來加以防治，在煙氣中的氧化硫在目前尚 不能大規(guī)模采用煙氣脫硫裝置的情況下，只能依靠高煙囪排放 和采用低硫煤來解決污染問題，因此大城市附近的發(fā)電廠宜采 用硫分低于的優(yōu)質(zhì)煤 1.2汽輪機(jī)和鍋爐型式、參數(shù)及容量的確定 1.2.1汽輪機(jī)設(shè)備的確

14、定 發(fā)電廠容量確定后，汽輪機(jī)單機(jī)容量和臺(tái)數(shù)可以確定。大型 電網(wǎng)中主力發(fā)電廠應(yīng)優(yōu)先選用大容量機(jī)組，最大機(jī)組宜取電力系 統(tǒng)總?cè)萘康?8-10，國(guó)外取 4-6。我國(guó)超過 25000mw 容量的電 網(wǎng)有四個(gè)，都可以裝 600mw 及以上大機(jī)組，但由于大型發(fā)電廠的 廠址不容易選到，燃料運(yùn)輸量大，供水量多，灰渣排放多等因素廠 址的選擇帶來很大困難。600mw 大型機(jī)組的發(fā)電廠宜在煤礦區(qū)建 設(shè)坑口電廠，容量大的電力系統(tǒng)，應(yīng)選用高效率的 300mw、600mw 機(jī)組連接跨度大的電網(wǎng)間主力電廠，可選擇引進(jìn) 俄羅斯 800mw 的機(jī)組。供熱機(jī)組型式應(yīng)通過技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較確定， 宜優(yōu)先選用高參數(shù)大容量抽汽供熱機(jī)組，有穩(wěn)

15、定可靠的熱用戶時(shí)， 可采用背壓式機(jī)組，其單機(jī)容量應(yīng)在內(nèi)全年基本熱負(fù)荷確定。隨機(jī) 4300mw4300mw 火力發(fā)電廠初步設(shè)計(jì)火力發(fā)電廠初步設(shè)計(jì) -10- 組容量增大便于發(fā)電廠生產(chǎn)管理和人員培訓(xùn)，發(fā)電廠一個(gè)廠房?jī)?nèi) 機(jī)組容量等級(jí)不宜超過兩種，機(jī)組臺(tái)數(shù)不宜超過 6 臺(tái)，如采用 300mw 和 600mw 機(jī)組，按 6 臺(tái)機(jī)組的發(fā)電廠容量可達(dá) 1800mw 和 3600mw。為便于人員培訓(xùn)、生產(chǎn)管理和備品配件的儲(chǔ)備，發(fā)電 廠內(nèi)同容量的機(jī)組設(shè)備宜采用同一制造廠的同一型式或改進(jìn)型式， 同時(shí)要求其配套輔機(jī)設(shè)備（如給水泵、除氧器等）的型式也一致。根 據(jù)我國(guó)汽輪機(jī)現(xiàn)行規(guī)范，單機(jī)容量 25mw 供熱機(jī)組、50mw

16、 以上 凝汽式機(jī)組宜采用高參數(shù)，125-200mw 凝汽式機(jī)組或供熱抽汽機(jī) 組宜采用高參數(shù)，300mw、600mw 凝汽式機(jī)組宜采用亞臨界參數(shù) 或超臨界參數(shù)。 汽輪機(jī)型號(hào)：n300-16.67/537/537 300mw 單軸兩缸兩排汽 亞臨界純凝汽式 主蒸汽壓力:po=16.67mpa t0=537 再熱蒸汽參數(shù):高壓缸排汽:prh=3.66mpa trh=321.1 中壓缸進(jìn)汽:plrh=3.29mpa tlrh=537 排汽參數(shù)：pc=0.0054 mpa，xc =0.9275 給水溫度：tfw=274.4 1.2.2 鍋爐設(shè)備的確定 鍋爐設(shè)備的容量，是根據(jù)原則性熱力系統(tǒng)計(jì)算的鍋爐最大蒸

17、 發(fā)量，加上必須的富裕量，同時(shí)考慮鍋爐的最大連續(xù)蒸發(fā)量應(yīng)與汽 輪機(jī)進(jìn)汽量相匹配。對(duì)大型引進(jìn)機(jī)組汽輪機(jī)最大進(jìn)汽量是指汽輪 機(jī)進(jìn)汽壓力超過 5，調(diào)節(jié)汽門全開工況時(shí)的進(jìn)汽量（如不允許超 壓 5，則為調(diào)節(jié)汽門全開工況時(shí)的進(jìn)汽量）。該額定真空、無廠用 抽汽、補(bǔ)水率為零時(shí)發(fā)出額定功率所需的汽耗量。老型機(jī)組裕度 取 8-10，如引進(jìn)型 300mw 汽輪機(jī)機(jī)組，鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量為 汽輪機(jī)額定工況進(jìn)汽量的 112.9，引進(jìn)型 600mw 機(jī)組為 112.0。高參數(shù)凝汽式發(fā)電廠一爐配一機(jī)運(yùn)行，不設(shè)置備用鍋爐， 因此鍋爐的臺(tái)數(shù)和汽輪機(jī)臺(tái)數(shù)相等。裝有供熱機(jī)組的熱電廠，當(dāng)一 臺(tái)容量最大的蒸發(fā)鍋爐停用時(shí)，其余鍋爐的蒸發(fā)

18、量應(yīng)滿足：熱力用 戶連續(xù)生產(chǎn)所需的生產(chǎn)用汽量；冬季采暖、通風(fēng)和生活用熱量的 60-70（嚴(yán)寒地區(qū)取上限）。此時(shí)可降低部分發(fā)電出力。熱電廠應(yīng) 以上述原則來選擇備用鍋爐。 鍋爐參數(shù)的確定：大容量機(jī)組鍋爐過熱器出口額定蒸汽壓力 一般為汽輪機(jī)進(jìn)汽壓力的 105過熱器出口溫度一般比汽輪機(jī)額 定進(jìn)汽溫度高 3。冷段再熱蒸汽管道、再熱器、熱段再熱蒸汽管 道額定工況下的壓力降宜分別為汽輪機(jī)額定工況高壓缸排汽壓力 p的 1.5-2.0、5、3.0-3.5。再熱器出口額定蒸汽溫度一般比汽 輪機(jī)中壓缸額定進(jìn)汽溫度高 3，主要是減少主蒸汽和再熱蒸汽的 壓降和散熱損失，提高主蒸汽管道效率。以上參數(shù)標(biāo)準(zhǔn)用于 300mw

19、及以上容量的機(jī)組，目前中小型機(jī)組系列鍋爐參數(shù)高于以 上數(shù)值仍可使用。 鍋爐型式的選擇：鍋爐型式包括水循環(huán)方式、燃燒方式、排渣 4300mw4300mw 火力發(fā)電廠初步設(shè)計(jì)火力發(fā)電廠初步設(shè)計(jì) -12- 方式等。水循環(huán)方式主要決定于蒸汽初參數(shù)：亞臨界參數(shù)以下均采 用自然循環(huán)汽包爐，因其給水泵耗功小，循環(huán)安全可靠，全廠熱經(jīng) 濟(jì)性高；亞臨界參數(shù)可采用自然循環(huán)和強(qiáng)制循環(huán)，強(qiáng)制循環(huán)能適應(yīng) 調(diào)峰情況下承擔(dān)低負(fù)荷時(shí)水循環(huán)的安全；超臨界參數(shù)只能采用強(qiáng) 制循環(huán)直流爐。鍋爐燃燒方式的選擇決定于燃料特性和鍋爐容量， 有三種燃燒方式：四角噴燃爐、 “”火焰爐和前后墻對(duì)稱燃燒 rbc 型爐。四角噴嘴燃爐具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、投資

20、省、制造及運(yùn)行國(guó)內(nèi)已有 成熟經(jīng)驗(yàn)等優(yōu)點(diǎn)，多用于燃用煤煙的鍋爐，也可用于燃貧煤或無煙 煤的鍋爐；“”火焰爐的優(yōu)點(diǎn)是可燃用多種變化煤種，最低穩(wěn)定燃 燒負(fù)荷可達(dá) 40-50，有利于調(diào)峰運(yùn)行，但目前國(guó)內(nèi)制造技術(shù)處于 引進(jìn)階段，造價(jià)比較高，運(yùn)行管理經(jīng)驗(yàn)缺乏；rbc 型爐其性能介于 上述兩種爐型之間，國(guó)內(nèi) 300mw 機(jī)組上已有運(yùn)行。排渣方式有固 態(tài)排渣和液態(tài)排渣兩種，主要決定于燃料特性。 主要設(shè)備的選擇還應(yīng)考慮設(shè)備價(jià)格、交貨日期、可用率、對(duì)方 售后服務(wù)信譽(yù)等多方面的因素。 鍋爐型式：hg1025/17.4 型自然循環(huán)汽包爐 鍋爐基本參數(shù) 最大連續(xù)蒸發(fā)量：db=1025t/h 過熱蒸汽出口參數(shù)：pb=17

21、.4mpa，tb=540 再熱蒸汽出口參數(shù)：3.29mpa，trh=537 rh p 汽包壓力：pst=20.4 mpa 鍋爐效率：92% b 第二章第二章 原原則則性性熱熱力系力系統(tǒng)統(tǒng)的的擬擬定和定和計(jì)計(jì)算算 2.1 原則性熱力系統(tǒng)的擬定 原則性熱力系統(tǒng)是根據(jù)機(jī)爐制造廠提供的本體汽水系統(tǒng)來擬 定的，回?zé)峒訜峒?jí)數(shù)八級(jí)，最終給水溫度 245各加熱器形式除一 臺(tái)高壓除氧器為混合式，其余均為表面式加熱器，在這種情況下， 擬定原則性熱力系統(tǒng)。 發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)是以規(guī)定的符號(hào)表明工質(zhì)在完成某 4300mw4300mw 火力發(fā)電廠初步設(shè)計(jì)火力發(fā)電廠初步設(shè)計(jì) -14- 種熱力循環(huán)時(shí)所必須流經(jīng)的各種熱力設(shè)

22、備之間的聯(lián)系線路圖，原 則性熱力系統(tǒng)只表示工質(zhì)流過時(shí)的狀態(tài)，參數(shù)起了變化的各種熱 力設(shè)備，它僅表明設(shè)備之間的主要聯(lián)系，原則性熱力系統(tǒng)實(shí)際表明 了工質(zhì)的能量轉(zhuǎn)換及熱能利用的過程，它反映了發(fā)電廠能量轉(zhuǎn)換 過程技術(shù)完善程度和熱經(jīng)濟(jì)性。 2.1.1 給水回?zé)岷统跗飨到y(tǒng)的擬定 給水回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)是組成原則性熱力系統(tǒng)的主要部分，對(duì)電 廠的安全、經(jīng)濟(jì)和電廠的投資都有一定的影響。系統(tǒng)的選擇主要是 擬定加熱器的疏水方式。擬定的原則是系統(tǒng)簡(jiǎn)單、運(yùn)行可靠，在此 基礎(chǔ)上實(shí)現(xiàn)較高的經(jīng)濟(jì)性。 擬定如下: 1 機(jī)組有八級(jí)不調(diào)整抽汽，回?zé)嵯到y(tǒng)為“三高、四低、一除氧” 除一臺(tái)除氧器為混合式加熱器外，其余均為表面式加熱器。主凝結(jié)

23、 水和給水在各加熱器中的加熱溫度按溫升分配的。 2 1#、2#、3#高壓加熱器和 4#低壓加熱器，由于抽汽過熱度 很大，設(shè)有內(nèi)置蒸汽冷卻器。一方面提高三臺(tái)高加水溫；另一方面 減少 1#高加溫差，使不可逆損失減少，以提高機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)性。 1#2#3#高加疏水采用逐級(jí)自流進(jìn)入除氧器，這樣降低了熱經(jīng)濟(jì)性。 但如果采用疏水泵將其打入所對(duì)應(yīng)的高壓出口水箱中，會(huì)使系統(tǒng) 復(fù)雜。同時(shí)，疏水溫度高對(duì)水泵的運(yùn)行也不利，會(huì)使安全性降低。 在 1#2#高加之間設(shè)外置式疏水冷卻器，減少了對(duì) 2 段抽汽的排擠， 使 2 段抽汽增加。5 段抽汽（4#低加）經(jīng)再熱后的蒸汽過熱度很大， 所以加裝內(nèi)置式蒸汽冷卻器。4#低加疏水逐

24、級(jí)自流至 3#低加（6 段 抽汽），與 3#低加疏水流至 2#低加（7 段抽汽）。 簡(jiǎn)化系統(tǒng)提高經(jīng)濟(jì)性，而采用 2#、3#高加間疏水冷卻器，減少 冷源損失，避免高加疏水排擠低壓抽汽。1#低加疏水逐級(jí)自流式至 凝結(jié)水中，因?yàn)槟┘?jí)抽汽量較大，減少了冷源損失。 3 除氧器（4#段抽汽）采用滑壓運(yùn)行，這不僅提高了機(jī)組設(shè)計(jì) 工況下運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性，還顯著提高機(jī)組低負(fù)荷時(shí)的熱經(jīng)濟(jì)性，簡(jiǎn)化 熱力系統(tǒng)，降低投資，使汽機(jī)的抽汽點(diǎn)分配更合理，提高了機(jī)組的 熱效率，為了解決在變工況下除氧器效果和給水泵不汽蝕，主給水 泵裝有低壓電動(dòng)前置泵。 2.1.2 補(bǔ)充水系統(tǒng)的擬定 鑒于目前化學(xué)除鹽的品質(zhì)以達(dá)到很高的標(biāo)準(zhǔn)，所以采用化

25、學(xué) 處理補(bǔ)充水的方法。目前，高參數(shù)機(jī)組的凝汽器中均裝有真空除氧 器以真空除氧作為補(bǔ)充水除氧方式，所以補(bǔ)充水均送入凝汽器中。 2.1.3 鍋爐連續(xù)排污利用系統(tǒng)的擬定 經(jīng)過化學(xué)除鹽處理的補(bǔ)充水品質(zhì)相當(dāng)高，從而使鍋爐的連續(xù) 排污量大為減少，又為了化簡(jiǎn)系統(tǒng)，故采用高壓 i 級(jí)排污擴(kuò)容水系 統(tǒng)。主要是為了回收工質(zhì)的熱量，擴(kuò)容器壓力為 0.884mpa（9ata）， 從汽包排出的排污水經(jīng)節(jié)流降壓后，在擴(kuò)容器的壓力下，一部分汽 4300mw4300mw 火力發(fā)電廠初步設(shè)計(jì)火力發(fā)電廠初步設(shè)計(jì) -16- 化為蒸汽，因其含量較少，送入除氧器中回收工質(zhì)和熱量，含鹽量 較高的濃縮排污水在冬季送入熱網(wǎng)，夏季排到定擴(kuò)，降

26、低 50以 下后排入地溝。 2.2 原則性熱力系統(tǒng)的計(jì)算 1 2.2.1 汽輪機(jī)型式和參數(shù) 結(jié)合本次設(shè)計(jì)要求，參考國(guó)內(nèi)發(fā)電廠情況及發(fā)展方向，確定： 機(jī)組型式:國(guó)產(chǎn) n30016.67/537/537 型一次中間再熱、沖 動(dòng)凝汽式汽輪機(jī)。 機(jī)組參數(shù) 主蒸汽壓力：p0=16.67mpa，537 0 t 再熱蒸汽參數(shù)： 高壓缸排汽(再熱器冷端)mpa，trh=321.166 . 3 rh p 中壓缸進(jìn)汽(再熱器熱端)3.29mpa， rh p537 rh t 排汽參數(shù)：pc=0.0054 mpa，xc =0.9275 給水溫度：tfw=274.4 2.2.2 回?zé)嵯到y(tǒng)參數(shù) 該機(jī)組有八級(jí)不調(diào)整抽汽，額

27、定工況時(shí)其抽汽參數(shù)如表 2- 1： 表 2-1 八段抽汽參數(shù)表 回 熱 抽 汽 參 數(shù) 項(xiàng)目單位 一二三四五六七八 加熱器 編號(hào) h1h2h3 h4 (hd) h5h6h7h8 抽汽 壓力 mpa6.033.761.850.8230.3310.140.0790.031 抽汽 溫度 386.8323.3437336.823314694.368.9 給水泵出口壓力為 21.58mpa，給水溫度為 245。 2.2.3 鍋爐型式與參數(shù) 參考鐵嶺發(fā)電廠的鍋爐型號(hào)，選?。?鍋爐型式：hg1025/17.4 型自然循環(huán)汽包爐 鍋爐基本參數(shù) 最大連續(xù)蒸發(fā)量：db=1025t/h 過熱蒸汽出口參數(shù)：pb=17

28、.4mpa，tb=540 再熱蒸汽出口參數(shù)：3.29mpa，trh=537 rh p 汽包壓力：pst=20.4 mpa 鍋爐效率：92% b 2.2.4 計(jì)算中選用的數(shù)據(jù) （1）小汽水流量 哈汽廠家提供的軸封汽量及其參數(shù)如表 鍋爐連續(xù)排污量 =0.1 bl d b d 全廠汽水損失 =0.01 1 d b d 給水泵小汽輪機(jī)汽耗量 =34.988t/h，功率 =6380k，進(jìn) td d td p 汽壓力為 0.782mpa，溫度為 336，排氣壓力為 7085mpa。 3 10 表 2-2 門桿漏汽、軸封漏汽參數(shù) 4300mw4300mw 火力發(fā)電廠初步設(shè)計(jì)火力發(fā)電廠初步設(shè)計(jì) -18- 軸封

29、漏汽編號(hào)數(shù)量(kg)份額(%) sg 焓值(kj/kg)去處 主汽門門桿 1sg 41190.0044293394.45至 h2 中壓聯(lián)合汽 門門桿 2sg 37700.0040533535.66至 h3 高壓缸前后 汽封 3sg 123000.0132333028.44至 h4(hd) 低壓缸汽封 4sg 13730.0014302716至 sg 總計(jì) 215620.02315 （2）其中機(jī)械效率，發(fā)電機(jī)的發(fā)電效率995 . 0 m 99. 0 g 機(jī)組的機(jī)電效率985. 099 . 0 995 . 0 gmmg 回?zé)峒訜崞餍剩盼蹟U(kuò)容器效率99 . 0 h 98 . 0 f 連續(xù)排污擴(kuò)容

30、器壓力選 0.90mpa。 化學(xué)補(bǔ)充水溫=20 ma t 給水泵組給水焓升 pa w h=25.8kj/kg，凝結(jié)水泵的焓升 =1.7kj/kg。各段管壓損和各加熱器出口端差見表 2-3 和表 2-4. cp w h 表 2-3 管道壓損表 表 2-4 各加熱器出口端差 加熱器 編號(hào) h1h2h3h4(hd)h5h6h7h8 端差 () -1.670002.782.782.782.78 （3）熱力過程線的擬定過程： a、由已知的蒸汽參數(shù) p0、t0及背壓 pc在焓熵圖上可查出機(jī)組 管段 名稱 主汽門和 調(diào)節(jié)汽門 再熱器 中壓聯(lián)合汽 門 抽汽管小汽輪機(jī)進(jìn)汽管中低壓管 壓損 p(%) 5113.5

31、563 的理想焓降ht。 b、工質(zhì)在經(jīng)過進(jìn)汽機(jī)構(gòu)時(shí)產(chǎn)生進(jìn)汽節(jié)流損失。節(jié)流引起的損 失與節(jié)流前后氣流的壓降p 對(duì)應(yīng)。當(dāng)調(diào)節(jié)閥全開（主汽閥也當(dāng)然 全開）時(shí)，p0取新汽壓力的 35，即p=(0.03-0.05)p0。為了 使所設(shè)計(jì)機(jī)組的效率不低于設(shè)計(jì)效率，通常取p 的最大值，即取 p=005 p0據(jù)選定的p，并按照節(jié)流前后焓值不變的道理，可在 焓熵圖上找到汽輪機(jī)第一級(jí)前的狀態(tài)點(diǎn) 0。 c、根據(jù)所給數(shù)據(jù)高壓缸的排器壓力及通過再熱以后中壓缸的 進(jìn)汽壓力可以確定 2、2。并在焓熵圖上連 2和 0。 d、pc排汽壓力和濕度的值可以確定排汽壓力點(diǎn) c，在焓熵圖 上連接 2和 c。 e、通過各個(gè)加熱器的加熱點(diǎn)的

32、壓力,并考慮抽汽管道的阻力 損失,參考熱力發(fā)電廠教材,管道的阻力損失取 8%的抽汽點(diǎn)壓力。 f、在焓熵圖上通過各抽汽點(diǎn)的壓力，確定汽輪機(jī)的抽汽點(diǎn)。 可以得出各點(diǎn)的焓值，并可以通過熱力過程線繪制汽水參數(shù)表。 4300mw4300mw 火力發(fā)電廠初步設(shè)計(jì)火力發(fā)電廠初步設(shè)計(jì) -20- )( kg kj h 2565h 3090h 2683h )( .kkg kj s 0.9 65 5 0.998 3078h233t 404t 314t 537t 350t 3017h 3397h 535t 537t 4. 7p 3.62p 0.0054p 0.023p 0. 049p 0.165p 0.33p 0.6

33、7p 1.32p 15.58p16.4p 0 0 .2 1 3 2 6 7 c 5 4 3.26p 3532h 3268h 2878h 3884h 2758h 201t 137t 96t 圖 2-1 n300-16.67/537/537 型汽輪機(jī)的熱力過程線如圖 列出在額定工況時(shí)，汽輪機(jī)組各部分汽水流量和各項(xiàng)熱經(jīng)濟(jì)性指 標(biāo)。 1整理原始數(shù)據(jù)得計(jì)算點(diǎn)汽水焓 根據(jù)額定計(jì)算工況時(shí)機(jī)組的汽水參數(shù)，整理出的汽水焓值見表。 表 2-5 n300-16.67/537/537 型機(jī)組各點(diǎn)計(jì)算汽水參數(shù) 表 4300mw4300mw 火力發(fā)電廠初步設(shè)計(jì)火力發(fā)電廠初步設(shè)計(jì) -22- 參考熱力發(fā)電廠教材和計(jì)算得出新蒸

34、汽、再熱蒸汽及排污擴(kuò)容 器計(jì)算點(diǎn)參數(shù)。 表 2-6 新蒸汽、再熱蒸汽及排污擴(kuò)容器計(jì)算點(diǎn) 各 計(jì) 算 點(diǎn) 項(xiàng)目單位 h1h2h3h4h5h6h7h8hgc 抽汽壓 力 p mpa4.73.621.320.670.330.1650.0490.023 0.005 4 抽汽溫 度 t 35031740431423320113796 抽汽焓 值 h kj/kg3078301732683090288428782758268328842565 抽汽壓 損 p %8888888 加熱氣 壓 p mpa3.683.331.200.5880.2980.1510.0620.022 p壓力 下的飽 和水溫 ts 24

35、5.5239.4188 158.0 1 133.3 3 111.5 7 86.7860.199.134.3 p壓力 下的飽 和水焓 hs kj/kg 1063. 5 1034. 7 798.6 4 667.2 4 560.5 9 468 363.3 8 251.4 3 418.8143.5 回 熱 抽 汽 排氣放 熱 q=h- hs kj/kg 2014. 5 1982. 3 2469. 36 2420. 76 2323. 41 2410 2394. 62 2431. 57 2465. 2 2421. 5 加熱器 出口水 焓 hwj kj/kg 1059. 1 923.9 793.7 8 66

36、7.1 5 560.4 4 455.1 1 350.7 54 247.0 12 146.3 加熱器 進(jìn)口水 焓 hwj+1 kj/kg923.9 793.7 8 667.1 9 560.4 4 455.1 1 350.7 54 247.0 12 143.5 39 水 側(cè) 給水焓 升 =hwj hwj+1 kj/kg135.2 130.1 2 126.5 9 106.7 5 105.3 3 104.5 56 103.7 42 103.4 73 4.6 參數(shù)表 再熱器 汽水參數(shù)單位 鍋爐過熱 器 （出口） 氣輪機(jī)高 壓 （如口） 入口出口 鍋爐汽包 排污水 連續(xù)排污 擴(kuò)容器 壓力 pmpa17.4

37、16.43.623.2620.40.9 溫度 t540537317537367.2175.4 蒸汽焓 hkj/kg34273397301735322776.4 水焓 hwkj/kg1858.9742.64 再熱蒸汽焓升 qrh kj/kg515 2、全廠物質(zhì)平衡 汽輪機(jī)總耗汽量 （2-1） 00 0 0257315 . 1 dddd sg 則 0257315.1 0 鍋爐蒸發(fā)量 （2-2） b d bb ddddd01 . 0 0257315 . 1 01 則 （2-3） 0 0 0285 . 1 01 . 0 1 01823 . 1 d d db 即 0285 . 1 b 鍋爐排污量 （2-

38、4） bl d 0 010285 . 0 01 . 0 ddd bbl 即 010285 . 0 bl 擴(kuò)容器蒸汽份額為，取擴(kuò)容器效率 f 98 . 0 f (2-5) 005645 . 0 010285 . 0 64.742 4 . 2776 64.742 9 . 1858 bl blf blfbl f hh hh 擴(kuò)容后排污水份額 (2-6) bl 0046399 . 0 005645 . 0 010285 . 0 fblbl 化學(xué)補(bǔ)充水量 （2-7） 0 01 014925 . 0 0046399 . 0 01 . 0 d ddddd b t blma 即 014925 . 0 ma 4

39、300mw4300mw 火力發(fā)電廠初步設(shè)計(jì)火力發(fā)電廠初步設(shè)計(jì) -24- 鍋爐給水量 （2-8） fw d 0 00 038785 . 1 010285. 00285 . 1 d ddddd blbfw 即 038785 . 1 fw 排污冷卻器計(jì)算；補(bǔ)充水溫=20，取排污冷卻端差為 8，則 ma t 2192.1171864 . 4 28 hlblmama hhhh 有排污冷卻器熱平衡式： （2-9） 1 )()( blblblmamama hhhh kgkj h h blma mablbl bl /87.262 99 . 0 0046399 . 0 014929 . 0 014925 . 0

40、 2192.11798 . 0 64.7420046399 . 0 2192.117 1 1 于是 kgkj hh blma /38.229 49.3387.2621864 . 4 8 3.計(jì)算汽輪機(jī)各段抽汽量和凝汽流量 j d c d 1由高壓加熱器 h1 熱平衡計(jì)算求；如圖 2-2 1 圖 2-2 0704 . 0 99 . 0 5 . 2014 2 . 135038785 . 1 )( 1 21 1 h wwfw q hh 2由高壓加熱器 h2 熱平衡計(jì)算求；如圖 2-3 2 圖 2-3 0627 . 0 99 . 0 3 .1982 99 . 0 7 .1034 5 . 1063070

41、4 . 0 0043 . 0 ) 7 . 10343397(99 . 0 12.130038785 . 1 )()( 2 2112112 2 h hsshssgsgfw q hhhh h2 的疏水 2s 137 . 0 0043 . 0 0627 . 0 0704 . 0 1212 sgs 再熱蒸汽量 rh 08669.0627 . 0 0704 . 0 11 21 rh （3）由高壓加熱器 h3 的熱平衡計(jì)算求；如圖 2-4 3 已知給水在給水泵中的焓升為 圖 2-4 04 . 0 99 . 0 36.2469 99 . 0 64.798 7 . 103499 . 0 )64.7983532

42、(000575 . 0 59.126038785 . 1 )()( 3 3223223 3 h hssshssgsgfw q hhhh h3 的疏水 3s 1776 . 0 000575 . 0 04 . 0 137 . 0 2323 sgss （4）除氧器 h4 熱平衡計(jì)算求；如圖 2-5 4 由圖所示，除氧器的物質(zhì)平衡，求凝結(jié)水進(jìn)水份額.除氧器出口水份額； c fw 4300mw4300mw 火力發(fā)電廠初步設(shè)計(jì)火力發(fā)電廠初步設(shè)計(jì) -26- 圖 2-5 cfssgfw 334 4 4 433 843 . 0 )1776 . 0 005645 . 0 0124 . 0 038785. 1 (

43、)( sfsgfwc 除氧器的熱平衡式： 0129 . 0 44.5603090 44.560843 . 0 64.7981776 . 0 30170124 . 0 4 . 2776005645. 0 99 . 0 15.667 038785 . 1 843 . 0 / 54 533334 4 w wsssgsgffhwfw hh hhhhh 故 83 . 0 0129 . 0 843 . 0 c （5）低壓加熱器 h5 熱平衡計(jì)算求；如圖 2-6 5 圖 2-6 038 . 0 99 . 0 41.2323 33.10583 . 0 5 5 5 h c q （6）由低壓加熱器 h6 熱平衡計(jì)

44、算求；如圖 2-7 6 圖 2-7 0348 . 0 99 . 0 2410 99 . 0 )46859.560(038 . 0 356.10483 . 0 )( 6 6556 6 h hssc q hh h6 疏水070975 . 0 03489 . 0 036084 . 0 656 ss （7）由低壓加熱器 h7 熱平衡計(jì)算求；如圖 2-8 7 圖 2-8 033 . 0 99 . 0 62.2394 99 . 0 )38.363468(0728 . 0 742.10383 . 0 )( 7 7667 7 h hsssc q hh h7 疏水1058 . 0 033. 00728 . 0

45、767 ss （8）由低壓加熱器 h8.軸封冷卻器 sg 和凝汽器熱井構(gòu)成一整體的熱平衡計(jì)算求； 8 如圖 2-9 4300mw4300mw 火力發(fā)電廠初步設(shè)計(jì)火力發(fā)電廠初步設(shè)計(jì) -28- 圖 2-9 先計(jì)算熱井的物質(zhì)平衡 32625 . 0 033 . 0 0348 . 0 038 . 0 03445 . 0 0129 . 0 04 . 0 0627 . 0 0704 . 0 765432171 td 8 871 674 . 0 1 c 82989 . 0 000965 . 0 1058 . 0 03445 . 0 014925 . 0 674 . 0 487 sgstdmacc 整體熱平衡

46、式： 0314 . 0 57.2431 8 . 4182884000965 . 0 )43.25138.363(1058 . 0 99 . 0 / )939.138012.247(82989 . 0 )()(/ )( 8 4448778 8 q hhhhhh sgsgsgssshwcwc 凝汽器排氣量6426 . 0 0314 . 0 674 . 0 674 . 0 8 c 4.汽輪機(jī)耗量計(jì)算及流量校核 1作功不足系數(shù)的計(jì)算 由表 2-5 得熱器熱焓 kgkjhrh/522 （2-10）kgkjhhhh rhc c i /166452223523494 0 第一段抽汽做功不足系數(shù)： （2-11

47、）7951 . 0 1664 52223523153 1 1 c i rhc h hhh y 第二段抽汽做功不足系數(shù)： 7608 . 0 1664 52223523096 2 2 c i rhc h hhh y 第三段抽汽做功不足系數(shù)： 6695 . 0 1664 23523466 3 3 c i c h hh y 第四段抽汽做功不足系數(shù)： 5096 . 0 1664 23523200 4 4 c i c h hh y 第五段抽汽做功不足系數(shù)： 4447 . 0 1664 23523092 5 5 c i c h hh y 第六段抽汽做功不足系數(shù)： 3558 . 0 1664 23522944

48、 6 6 c i c h hh y 第七段抽汽做功不足系數(shù)： 2320 . 0 1664 23522738 7 7 c i c h hh y 第八段抽汽做功不足系數(shù)： 1130. 0 1664 23522540 8 8 c i c h hh y 由計(jì)算列出各級(jí)抽氣份額及其作功不足系數(shù) y 之乘積列表所示，根 j jjjy 據(jù) d 求得級(jí)抽氣量 dj 0 表 2-7 抽氣份額及其作功不足系數(shù) y 表 j j j yj jyj dj= j d0 4300mw4300mw 火力發(fā)電廠初步設(shè)計(jì)火力發(fā)電廠初步設(shè)計(jì) -30- 06371 . 0 1 06503. 0 2 04. 0 3 0129 . 0

49、4 03445 . 0 td 038. 0 5 0348 . 0 6 033. 0 7 0314 . 0 8 763 . 0 1 718 . 0 2 522 . 0 3 39 . 0 4 237 . 0 5 232 . 0 6 143 . 0 7 0876 . 0 8 0537 . 0 11 045 . 0 22 021 . 0 33 00185 . 0 44 009 . 0 55 0081 . 0 66 00472 . 0 77 00275 . 0 88 71491 1 d 63672 2 d 40620 3 d 48084 4 d 38589 5 d 35339 6 d 33512 7 d

50、 31887 8 d 64235 . 0 1 35765 . 0 81 81 c 8372 . 0 1 1628 . 0 jj jj 652560 363194 0 dd d cc j （4）汽輪機(jī)的汽耗量計(jì)算 （2-10）hkg yh p d mgjj c i e /982000 985 . 0 8372 . 0 1347 1033600 )1 ( 3600 5 0 凝汽流量核算： （2-hkgddd jc /618905363194982000 0 11） 根據(jù) d0計(jì)算各項(xiàng)汽水流量列表 表 2-8 根據(jù) d 計(jì)算各項(xiàng)汽水流量列于表中 0 項(xiàng)目符號(hào)份額(%) x )/( 0 hkgdd x

51、x 全廠汽水損失 l 0.01028510100 l d 軸封用汽 sg 0.0182417912 sg d 鍋爐排污量 bl 0.01028510100 bl d 連續(xù)排污擴(kuò)容蒸汽 f 0.0056455543 f d 連續(xù)排污后排污水 bl 0.00463994556 bl d 再熱蒸汽量 rh 0.8032788742 rh d 化學(xué)補(bǔ)充水量 ma 0.01492514656 ma d 鍋爐蒸發(fā)量 b 1.02851009987 b d 汽輪機(jī)總汽耗量 0 1.01823999902 0 d 鍋爐給水量 fw 1.0387851020087 fw d 小汽輪機(jī)用汽量 td 0.03445

52、33830 td d 2 汽輪機(jī)功率核算8 根據(jù)汽輪機(jī)功率方程式（其中第 1.2 段取抽汽=0） rh h kwhhhdp mgrhcjj )( 3600 1 0 （2-12） 第一段抽汽量做功率得： kw hhdp mg 6240 985 . 0 )30783397(71491 3600 1 )( 3600 1 1011 第二段抽汽量功率得： kw hhdp mg 6620 985 . 0 )30173397(63672 3600 1 )( 3600 1 2022 第三段抽汽量功率得： kw hhhdp mgrh 7157 985 . 0 )51532683397(40620 3600 1

53、)( 3600 1 3033 第四段抽汽量功率得： 4300mw4300mw 火力發(fā)電廠初步設(shè)計(jì)火力發(fā)電廠初步設(shè)計(jì) -32- kw hhhdp mgrh 10814 985 . 0 )51530903397(48084 3600 1 )( 3600 1 4044 第五段抽汽量功率得： kw hhhdp mgrh 10854 985 . 0 )51528843397(38589 3600 1 )( 3600 1 5055 第六段抽汽量功率得： kw hhhdp mgrh 9998 985 . 0 )51528783397(35339 3600 1 )( 3600 1 6056 第七段抽汽量功率得

54、： kw hhhdp mgrh 10581 985 . 0 )51527583397(33512 3600 1 )( 3600 1 7077 第八段抽汽量功率得： kw hhhdp mgrh 10723 985 . 0 )51526833397(31887 3600 1 )( 3600 1 8088 汽輪機(jī)排汽量得: kw hhhdp mgrhccc 228100 985 . 0 )51525653397(618905 3600 1 )( 3600 1 0 表示計(jì)算正確。kwpp je 301087 5.熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)計(jì)算 2 1 機(jī)組熱耗 q .熱耗率 q.絕對(duì)電效率 0e （2- hkj hh

55、dhhdqdhhdq mafwmafwffrhrhfw /1082.2740)38.229 1 . 1059(15156 ) 1 .1059 4 . 2776(5543515788742) 1 .10593397(999902 )()()( 6 0 00 12） )/(9136 103 1082.2740 5 6 0 hkwkj p q q e （2-13） 394 . 0 9136 36003600 q ec （2-14） (2)鍋爐熱負(fù)荷 q 和管道效率 bp 若不考慮在熱管道的能量損失，則 rhrh qq （2- hkj hhdqdhhdq fwbbrhrhfwbbb /10 1 . 2

56、806 ) 1 .1059 9 . 1858(10444788742515) 1 .10593427(1009987 )()( 6 11 15） (3)全廠熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo) % 7 . 97 %100 10 1 . 2806 1082.2740 6 6 0 b p q q （2-16） 全廠熱效率 3502 . 0 394 . 0 977 . 0 91 . 0 ecpbcp 4300mw4300mw 火力發(fā)電廠初步設(shè)計(jì)火力發(fā)電廠初步設(shè)計(jì) -34- （2-17） 全廠熱耗率 )/10280 3502 . 0 36003600 hkwkjq cp cp （2-18） 發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗率 )/(3512 .

57、0 3502 . 0 123 . 0 123 . 0 hkwkgb cp s （2-19） 表 2-9 汽輪機(jī)熱力計(jì)算數(shù)據(jù)匯總表： 序 號(hào) 項(xiàng) 目 符 號(hào) 單 位 來源或計(jì)算公 式 1224 1蒸汽流量dt/h 由回?zé)嵯到y(tǒng)計(jì)算 得出 101 5.5 278 .6 92. 56 2噴嘴平均直徑dnmm 選定 110 0 800 218 5 3動(dòng)葉平均直徑dbmm 選定 110 0 800 219 0 4級(jí)前壓力p0 mp a 查 h-s 圖得 15. 58 10. 9 0.0 23 5 級(jí)前溫度（干度） t0/x c 查 h-s 圖得53511 6級(jí)前焓值h0 kj/k g 查 h-s 圖得 3

58、39 7 328 2.6 267 7 7圓周速度um/s 60 nd u b 172 .7 125 .6 343 .83 8理想焓降ht kj/k g 預(yù)算確定130 29. 17 187 .63 9理想速度ctm/s tt hc2 509 .9 241 .54 612 .5 1 0 假想速比xt_ xt= t c u0.3 39 0.5 2 0.5 6 1 1 反動(dòng)度m%選定12 15. 2 49 1 2 利用上級(jí)的余 速動(dòng)能 hc 0 kj/k g 0選定后由公式 算 000 1 3 噴嘴理想焓降hn kj/k g hn=(1-m)ht 114 .4 24. 74 95. 69 1 4 噴

59、嘴滯止焓降 hn * kj/k g hn*=hn+hc0 114 .4 24. 74 95. 69 1 5 噴嘴出口理想 速度 c1tm/s * 1 2 nt hc 478 .3 222 .44 437 .4 1 6 噴嘴速度系數(shù)估計(jì)選定 0.9 7 0.9 7 0.9 7 1 7 噴嘴出口實(shí)際 速度 c1m/sc1=c1t464 215 .77 424 .2 4300mw4300mw 火力發(fā)電廠初步設(shè)計(jì)火力發(fā)電廠初步設(shè)計(jì) -36- 1 8 噴嘴損失 hn kj/k g hn=hn*(1-2) 6.7 6 1.4 6 5.6 1 9 噴嘴后壓力p1 mp a 查 h-s 圖得 10. 9 10

60、. 72 0.1 16 2 0 噴嘴后溫度（干 度） t1/x c/ 查 h-s 圖得47311 2 1 噴嘴出口理想 比容 1t m3/ kg 查 h-s 圖得 0.0 289 0.0 28 13. 2 2 2 噴嘴出口截面 積 ancm2an=gv1t/nc1t 175 .7 369 .15 289 16. 2 2 3 噴嘴出汽角 1() 據(jù)試驗(yàn)資料及 an選定 13. 3 1719 2 4 噴嘴出汽角正 弦值 sin 1 計(jì)算 an時(shí)選定 0.2 3 0.2 923 0.3 256 2 5 噴嘴節(jié)距tnmm 據(jù)試驗(yàn)資料選 t, 定 tn 47. 4 35. 75 82. 3 2 6 噴嘴