板模板（扣件式）計算書及相關(guān)圖紙

1、計算書及相關(guān)圖紙【計算書】板模板（扣件式）計算書一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱標(biāo)高10.28m新澆混凝土樓板板厚(mm)180新澆混凝土樓板邊長l(m)4.25新澆混凝土樓板邊寬b(m)3.4二、荷載設(shè)計施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值q1k當(dāng)計算面板和小梁時的均布活荷載(kn/m2)2.5當(dāng)計算面板和小梁時的集中荷載(kn)2.5當(dāng)計算主梁時的均布活荷載(kn/m2)1.5當(dāng)計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時的均布活荷載(kn/m2)1模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值g1k(kn/m2)面板自重標(biāo)準(zhǔn)值0.1面板及小梁自重標(biāo)準(zhǔn)值0.3樓板模板自重標(biāo)準(zhǔn)值0.5模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值0.75新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值g2

2、k(kn/m3)24鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值g3k(kn/m3)1.1風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值k(kn/m2)基本風(fēng)壓0(kn/m2)0.250.15風(fēng)壓高度變化系數(shù)z0.74風(fēng)荷載體型系數(shù)s0.8三、模板體系設(shè)計模板支架高度(m)5.5立柱縱向間距l(xiāng)a(mm)900立柱橫向間距l(xiāng)b(mm)900水平拉桿步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置自定義立柱距混凝土板短邊的距離(mm)200立柱距混凝土板長邊的距離(mm)200主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)350小梁距混凝土板短邊的距離(mm)200小梁兩端各懸挑長度(mm)200，200 設(shè)計簡圖如下：模板設(shè)計平面圖模板設(shè)計剖面圖(樓板長向)模板

3、設(shè)計剖面圖(樓板寬向)四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)18面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f(n/mm2)15面板彈性模量e(n/mm2)10000 根據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范5.2.1面板可按簡支跨計算的規(guī)定，另據(jù)現(xiàn)實，樓板面板應(yīng)擱置在梁側(cè)模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： wbh2/6=10001818/654000mm3，ibh3/12=1000181818/12486000mm4 1、強(qiáng)度驗算 q10.9max1.2(g1k+ (g3k+g2k)h)+1.4q1k，1.35(g1k+ (g3k+g2k)h)+1.40.7q1kb=0.9max1.2(0.1

4、+(1.1+24)0.18)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.18)+1.40.72.5 1=8.14kn/m q20.91.2g1kb=0.91.20.11=0.11kn/m p0.91.3q1k=0.91.42.53.15kn mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max8.140.352/8，0.110.352/8+3.150.35/4= 0.28knm mmax/w0.28106/540005.13n/mm2f15n/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 q(g1k+(g3k+g2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.18)1=4.62kn/m 5ql

5、4/(384ei)54.623504/(38410000486000)0.19mml/400350/4000.88mm 滿足要求！五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)6080小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f(n/mm2)15.44小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(n/mm2)1.78小梁彈性模量e(n/mm2)9350小梁截面抵抗矩w(cm3)64小梁截面慣性矩i(cm4)256 因b/lb取整3400/900取整3，按三等跨連續(xù)梁計算，又因小梁較大懸挑長度為200mm，因此需進(jìn)行最不利組合，計算簡圖如下： 1、強(qiáng)度驗算 q10.9max1.2(g1k+(g3k+g2k)h)+1.4q1k，1.35(g1k+(

6、g3k+g2k)h)+1.40.7q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.18)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.18)+1.40.72.50.352.92kn/m 因此，q1靜0.91.2(g1k+(g3k+g2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.18)0.351.82kn/m q1活0.91.4q1kb=0.91.42.50.351.1kn/m m10.08q1靜l2+0.101q1活l20.081.820.92+0.1011.10.920.21knm q20.91.2g1kb=0.91.20.30.350.11kn/m p0.91.

7、4q1k=0.91.42.53.15kn/m m20.08q2l2+0.213pl0.080.110.92+0.2133.150.90.61knm m3maxq1l12/2，q2l12/2+pl1=max2.920.22/2，0.110.22/2+3.150.20.63knm mmaxmaxm1，m2，m3max0.21，0.61，0.630.63knm mmax/w0.63106/640009.88n/mm2f15.44n/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 v10.6q1靜l+0.617q1活l0.61.820.9+0.6171.10.91.6kn v20.6q2l+0.675p0.60.1

8、10.9+0.6753.152.19kn v3maxq1l1，q2l1+pmax2.920.2，0.110.2+3.153.17kn vmaxmaxv1，v2，v3max1.6，2.19，3.173.17kn max3vmax/(2bh0)=33.171000/(28060)0.99n/mm21.78n/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q=(g1k+(g3k+g2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.18)0.351.69kn/m 跨中max0.677ql4/(100ei)=0.6771.699004/(10093502560000)0.31mml/400900/4002.25mm 懸臂

9、端maxql4/(8ei)=1.692004/(893502560000)0.01mml1/400200/4000.5mm 滿足要求！六、主梁驗算 現(xiàn)以截面最大的梁1000*2400為例驗算：一）、參數(shù)信息: 梁段信息:l1； 1.腳手架參數(shù) 立柱梁跨度方向間距l(xiāng)(m):0.20；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.30；腳手架步距(m):1.00；腳手架搭設(shè)高度(m):5.02；梁兩側(cè)立柱間距(m):1.20；承重架支設(shè):多根承重立桿，木方垂直梁截面；梁底增加承重立桿根數(shù):5； 2.荷載參數(shù) 模板與木塊自重(kn/m2):0.350；梁截面寬度b(m):1.000；混凝土和鋼筋自重(k

10、n/m3):25.000；梁截面高度d(m):2.400；傾倒混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kn/m2):2.000；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kn/m2):2.000； 3.木方參數(shù) 木方彈性模量e(n/mm2):9500.000；木方抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(n/mm2):13.000；木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(n/mm2):1.300；木方的間隔距離(mm):300.000；木方的截面寬度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):100.00； 4.其他 采用的鋼管類型(mm):483.5?？奂B接方式:雙扣件，扣件抗滑承載力系數(shù):0.80； 二）、梁底支撐的計算 作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載

11、等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kn/m)： q1 = 25.0002.4000.200=12.500 kn/m； (2)模板的自重線荷載(kn/m)： q2 = 0.3500.200(22.400+1.000)/ 1.000=0.420 kn/m； (3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kn)： 經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 p1= (2.000+2.000)1.0000.200=0.800 kn； 2.木方楞的支撐力計算 均布荷載 q = 1.212.500+1.20.420=15.504 kn/m； 集中荷載 p = 1.40.800=1.120 kn； 木方

12、計算簡圖 經(jīng)過計算得到從左到右各木方傳遞集中力即支座力分別為： n1=1.021 kn； n2=2.944 kn； n3=2.436 kn； n4=3.745 kn； n5=2.544 kn； n6=2.917 kn； n7=1.021 kn； 木方按照簡支梁計算。 本算例中，木方的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w=8.00010.00010.000/6 = 133.33 cm3； i=8.00010.00010.00010.000/12 = 666.67 cm4； 木方強(qiáng)度計算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 3.745/0.

13、200=18.726 kn/m； 最大彎距 m =0.1ql2= 0.118.7260.2000.200= 0.075 kn.m； 截面應(yīng)力 = m / w = 0.075106/133333.3 = 0.562 n/mm2； 木方的計算強(qiáng)度小于13.0 n/mm2,滿足要求! 木方抗剪計算： 最大剪力的計算公式如下: q = 0.6ql 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: t = 3q/2bh t 其中最大剪力: q = 0.618.7260.200 = 2.247 kn； 截面抗剪強(qiáng)度計算值 t = 32247.085/(280.000100.000) = 0.421 n/mm2； 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值

14、 t = 1.300 n/mm2； 木方的抗剪強(qiáng)度計算滿足要求! 木方撓度計算: 最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 最大變形 v= 0.67715.605200.0004 /(1009500.000666.667103)=0.003 mm； 木方的最大撓度小于 200.0/250,滿足要求! 3.支撐鋼管的強(qiáng)度計算 支撐鋼管按照連續(xù)梁的計算如下 計算簡圖(kn) 支撐鋼管變形圖(kn.m) 支撐鋼管彎矩圖(kn.m) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到： 支座反力 ra = rb=0.460 kn 中間支座最大反力rmax=4.088； 最大彎矩 mmax=0.082

15、kn.m； 最大變形 vmax=0.015 mm； 截面應(yīng)力 =0.082106/5080.0=16.108 n/mm2； 支撐鋼管的計算強(qiáng)度小于205.0 n/mm2,滿足要求! 三）、梁底縱向鋼管計算 縱向鋼管只起構(gòu)造作用，通過扣件連接到立桿。 四）、扣件抗滑移的計算: 按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編，p96頁，雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kn， 按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kn 。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): r rc 其中 rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取1

16、2.80 kn； r - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值； 計算中r取最大支座反力，r=4.09 kn； r 12.80 kn,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求! 五）、立桿的穩(wěn)定性計算: 立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 n - 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： n1 =4.088 kn ； 腳手架鋼管的自重： n2 = 1.20.1495.020=0.897 kn； n =4.088+0.897=4.985 kn； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.58； a - 立桿凈截面面積

17、 (cm2)： a = 4.89； w - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：w = 5.08； - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度計算值 ( n/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值：f =205.00 n/mm2； lo - 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1 - 計算長度附加系數(shù)，按照表1取值為：1.185 ； u - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，u =1.700； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度：a =0.300 m； 公式(1)的計算結(jié)果： 立桿計算

18、長度 lo = k1uh = 1.1851.7001.000 = 2.015 m； lo/i = 2014.500 / 15.800 = 128.000 ； 由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.406 ； 鋼管立桿受壓強(qiáng)度計算值 ；=4984.728/(0.406489.000) = 25.108 n/mm2； 立桿穩(wěn)定性計算 = 25.108 n/mm2 小于 f = 205.00滿足要求！ 立桿計算長度 lo = h+2a = 1.000+0.3002 = 1.600 m； lo/i = 1600.000 / 15.800 = 101.000 ； 公式(2)的計

19、算結(jié)果： 由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.580 ； 鋼管立桿受壓強(qiáng)度計算值 ；=4984.728/(0.580489.000) = 17.575 n/mm2； 立桿穩(wěn)定性計算 = 17.575 n/mm2 小于 f = 205.00滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 lo = k1k2(h+2a) (3) k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a = 1.600 按照表2取值1.004 ； 公式(3)的計算結(jié)果： 立桿計算長度 lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.004(1.000+0.3002) = 1.904 m； l

20、o/i = 1903.584 / 15.800 = 120.000 ； 由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.452 ； 鋼管立桿受壓強(qiáng)度計算值 ；=4984.728/(0.452489.000) = 22.552 n/mm2； 立桿穩(wěn)定性計算 = 22.552 n/mm2 小于 f = 205.00滿足要求！ 6）.梁側(cè)模板荷載強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t - 新澆混凝

21、土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(t+15)計算，得5.714h； t - 混凝土的入模溫度，取20.000； v - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； h - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取2.25m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力f；分別為 50.99 kn/m2、54 kn/m2，取較小值50.99 kn/m2作為本工程計算荷載。7）梁側(cè)模板面板的計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混

22、凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞80*100（內(nèi)龍骨）的根數(shù)為12根。面板按照均布荷載作用下的5跨連續(xù)梁計算,計算跨度為20cm。取20cm板作為計算單元 面板計算簡圖(單位：mm)強(qiáng)度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中， - 面板的彎曲應(yīng)力計算值(n/mm2)； m - 面板的最大彎距(n.mm)； w - 面板的凈截面抵抗矩，w = 201.81.8/6=10.8cm3； f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(n/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q1= 1.250.990.2=12.24kn/m；

23、傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q2= 1.420.2=0.56kn/m；q = q1+q2 = 12.80 kn/m；計算跨度(內(nèi)楞間距): l = 400mm；面板的最大彎距 m= 0.112.802002 = 5.12104n.mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值: = 5.12104 / 1.08104=4.74n/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 13n/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值 =4.74n/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=13n/mm2，滿足要求！ 撓度 q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值: q = 50.990.2 = 10n/mm； l-計算跨度(內(nèi)楞間距):

24、 l = 200mm； e-面板材質(zhì)的彈性模量: e = 9500n/mm2； i-面板的截面慣性矩: i = 200181818/12=97200mm4；面板的最大撓度計算值: = 0.677102004/(100950097200) = 0.117 mm；面板的最大容許撓度值: = 200/250 = 0.8mm；面板的最大撓度計算值 =0.117mm 小于面板的最大容許撓度值 =0.8mm，滿足要求！8)梁側(cè)模板內(nèi)楞、對穿螺栓的計算1.內(nèi)楞計算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度80mm，截面高度100mm，截面慣

25、性矩i和截面抵抗矩w分別為:w = 8010021/6 = 1.33*105mm3；i = 8010031/12 = 6.66*106mm4； （1）.內(nèi)楞強(qiáng)度驗算強(qiáng)度驗算計算公式如下: 其中， - 內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計算值(n/mm2)； m - 內(nèi)楞的最大彎距(n.mm)； w - 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩； f - 內(nèi)楞的強(qiáng)度設(shè)計值(n/mm2)。按以下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩： 其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q = (1.250.990.2+1.420.2)0.283=12.80kn/m； 內(nèi)楞計算跨度(螺栓間距): l = 400mm； 內(nèi)楞的最大彎距: m=0.112.8400.002= 2.05105

26、n.mm； 最大支座力:r=1.112.80.4=5.63 kn；經(jīng)計算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計算值 =2.05105/1.33105 = 1.54 n/mm2； 內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 17n/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計算值 = 1.54 n/mm2 小于內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=17n/mm2，滿足要求?。?）.內(nèi)楞的撓度驗算 其中 e 內(nèi)愣材質(zhì)的彈性模量： 10000n/mm2； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值： q =50.990.20= 10 n/mm； l-計算跨度(外楞間距)：l = 400mm； i內(nèi)愣的截面慣性矩：i = 1.33*105mm4；內(nèi)楞的最大撓度

27、計算值: = 0.677104004/(100100001.33*105) = 1.3mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值: = 400/250=1.6mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值 =1.3mm 小于 內(nèi)楞的最大容許撓度值 =1.6mm，滿足要求！2、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 n - 穿梁螺栓所受的拉力； a - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170 n/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: a= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: n =5.63 kn。穿梁螺栓最大容許拉力值: n

28、 = 17076/1000 = 12.92 kn；穿梁螺栓所受的最大拉力 n=5.63kn 小于穿梁螺栓最大容許拉力值 n=12.92kn，滿足要求！9）梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強(qiáng)度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 10001818/6 = 5.4104mm3； i = 1000181818/12 = 29.16105

29、mm4； 1.抗彎強(qiáng)度驗算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應(yīng)力計算值(n/mm2)； m - 計算的最大彎矩 (kn.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =200.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計值(kn/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值：q1: 1.2（24.00+1.50）1.02.5=76.5kn/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.20.351.02.5=1.05kn/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：q3: 1.42.001.02.5=7.0kn/m；q = q1 + q2 + q3=84.55kn/m；跨中彎矩計算公式如下: mmax

30、 = 0.1084.550.22=0.338kn.m； =0.338106/5.4104=6.26n/mm2；梁底模面板計算應(yīng)力 =6.26 n/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 f=13n/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =(24.0+1.50)1.02.5= 63.75kn/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =200.00mm； e-面板的彈性模量: e = 9500.0n/mm2；面板的最大允許撓度值: =300.00/250 = 1.200m

31、m；面板的最大撓度計算值: = 0.67763.752004/(100950029.16105)=0.025mm；面板的最大撓度計算值: =0.025mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 300 / 250 = 1.2mm，滿足要求！柱模板（設(shè)置對拉螺栓）計算書一、工程屬性新澆混凝土柱名稱kzz-4新澆混凝土柱長邊邊長(mm)1000新澆混凝土柱的計算高度(mm)5000新澆混凝土柱短邊邊長(mm)1000二、荷載組合混凝土重力密度c(kn/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數(shù)11混凝土坍落度影響修正系數(shù)21.15混凝土澆筑速度v(m/h)2.5混凝土側(cè)壓力計算位置處至

32、新澆混凝土頂面總高度h(m)5傾倒混凝土?xí)r對垂直面模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值q3k(kn/m2)2 新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值g4kmin0.22ct012v1/2，chmin0.2224411.152.51/2，245min38.4，12038.4kn/m2 承載能力極限狀態(tài)設(shè)計值s承0.9max1.2g4k+1.4q3k，1.35g4k+1.40.7q3k0.9max1.238.4+1.42，1.3538.4+1.40.720.9max48.88，53.80.953.848.42kn/m2 正常使用極限狀態(tài)設(shè)計值s正g4k38.4 kn/m2三、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)18面板

33、抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f(n/mm2)15面板彈性模量e(n/mm2)10000柱長邊小梁根數(shù)5柱短邊小梁根數(shù)5柱箍間距l(xiāng)1(mm)400模板設(shè)計平面圖 1、強(qiáng)度驗算 最不利受力狀態(tài)如下圖，按四等跨連續(xù)梁驗算 靜載線荷載q10.91.35bg4k0.91.350.438.418.66kn/m 活載線荷載q20.91.40.7bq3k0.91.40.70.420.71kn/m mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10718.660.252-0.1210.710.252-0.13knm mmax/w0.13106/(1/6400182)6.03n/mm2f15n/mm2 滿足要求！ 2、

34、撓度驗算 作用線荷載qbs正0.438.415.36kn/m 0.632ql4/(100ei)0.6315.362504/(10010000(1/12400183)0.2mml/400250/4000.62mm 滿足要求！四、小梁驗算小梁類型鋼管小梁材質(zhì)規(guī)格(mm)483.2小梁截面慣性矩i(cm4)11.36小梁截面抵抗矩w(cm3)4.73小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f(n/mm2)205小梁彈性模量e(n/mm2)206000最低處柱箍離樓面距離(mm)300 1、強(qiáng)度驗算 小梁上作用線荷載qbs承0.2548.4212.1 kn/m 小梁彎矩圖(knm) mmax0.54knm mmax/w0.

35、54106/4.73103115.12n/mm2f205n/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 小梁上作用線荷載qbs正0.2538.49.6 kn/m 面板變形圖(mm) 0.87mm1.5mm 滿足要求！五、柱箍驗算 （規(guī)范中缺少相關(guān)計算說明，僅供參考）柱箍類型鋼管柱箍合并根數(shù)1柱箍材質(zhì)規(guī)格(mm)483.2柱箍截面慣性矩i(cm4)11.36柱箍截面抵抗矩w(cm3)4.73柱箍抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f(n/mm2)205柱箍彈性模量e(n/mm2)206000模板設(shè)計立面圖 1、柱箍強(qiáng)度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍彎矩圖(knm) 長邊柱箍剪力圖(kn) m10.39knm，n111.41k

36、n 短邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍彎矩圖(knm) 短邊柱箍剪力圖(kn) m20.39knm，n211.41kn m/wn0.39106/(4.73103)81.95n/mm2f205n/mm2 滿足要求！ 2、柱箍撓度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍變形圖(mm) 短邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍變形圖(mm) 10.09mml/4000.94mm 20.09mml/4000.94mm 滿足要求！六、對拉螺栓驗算對拉螺栓型號m14軸向拉力設(shè)計值ntb(kn)17.8扣件類型3形26型扣件容許荷載(kn)26 n11.411=11.41knntb17.8kn 滿足要求！ n11.411=11.41kn

37、26kn 滿足要求！墻模板（非組合式鋼模板）計算書一、工程屬性新澆混凝土墻名稱qz22新澆混凝土墻墻厚(mm)400混凝土墻的計算高度(mm)5000混凝土墻的計算長度(mm)3000二、荷載組合混凝土重力密度c(kn/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數(shù)11混凝土坍落度影響修正系數(shù)21.15混凝土澆筑速度v(m/h)2.5混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度h(m)3傾倒混凝土?xí)r對垂直面面板荷載標(biāo)準(zhǔn)值q3k(kn/m2)2 新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值g4kmin0.22ct012v1/2，chmin0.2224411.152.51/2，243min38.4，7238.4kn/m2 承載能力極限狀態(tài)設(shè)計值s