第8章 偏心受力構(gòu)件

1、當構(gòu)件截面上作用一偏心的縱向力，或同時作用有軸向力當構(gòu)件截面上作用一偏心的縱向力，或同時作用有軸向力N和彎矩和彎矩 M時，稱為時，稱為偏心受力構(gòu)件偏心受力構(gòu)件。 (a)軸心受壓 (b)單向偏心受壓 (c)雙向偏心受壓 若縱向力作用點僅對構(gòu)件截面的一個主軸偏心，稱為若縱向力作用點僅對構(gòu)件截面的一個主軸偏心，稱為單向偏心受力單向偏心受力 構(gòu)件構(gòu)件。 偏心受壓構(gòu)件的破壞形態(tài)與偏心受壓構(gòu)件的破壞形態(tài)與偏心距偏心距e0和和縱筋配筋率縱筋配筋率有關(guān)有關(guān) N M e 0 8.1 偏心受壓構(gòu)件偏心受壓構(gòu)件 8.1.1 短柱的破壞類型短柱的破壞類型 = M=N e0 N As s A N e0 As s A 壓

2、彎構(gòu)件 偏心受壓構(gòu)件距距N較遠側(cè)鋼筋，可能受拉也可能受壓，用較遠側(cè)鋼筋，可能受拉也可能受壓，用 表示其面表示其面 積和應力積和應力 距距N較近側(cè)鋼筋，肯定受壓，較近側(cè)鋼筋，肯定受壓， 用用 表示其面積和應力表示其面積和應力 ss A, ss A , N M e 0 用用 表示軸向壓力對截面幾何中心的偏心距表示軸向壓力對截面幾何中心的偏心距 M較大，較大，N較小較小偏心距偏心距e0較大較大 fyAs fyAs N M fyAs fyAs N 1 受拉破壞-大偏心破壞的特征 截面受拉側(cè)混凝土較早出現(xiàn)裂縫，截面受拉側(cè)混凝土較早出現(xiàn)裂縫， 受拉鋼筋受拉鋼筋的應力隨荷載增加發(fā)展的應力隨荷載增加發(fā)展 較快

3、，首先較快，首先達到屈服達到屈服； 此后裂縫迅速開展，受壓區(qū)高度此后裂縫迅速開展，受壓區(qū)高度 減小；減??； 最后，受壓側(cè)鋼筋最后，受壓側(cè)鋼筋As 受壓屈服，受壓屈服， 壓區(qū)混凝土壓碎而達到破壞。壓區(qū)混凝土壓碎而達到破壞。 這種破壞這種破壞具有明顯預兆具有明顯預兆，變形能，變形能 力較大，破壞特征與配有受壓鋼力較大，破壞特征與配有受壓鋼 筋的筋的適筋梁適筋梁相似，屬于相似，屬于塑性破壞塑性破壞， 承載力主要取決于受拉側(cè)鋼筋。承載力主要取決于受拉側(cè)鋼筋。 形成這種破壞的條件是：偏心距形成這種破壞的條件是：偏心距e0 較大，且較大，且受拉側(cè)縱向鋼筋配筋率受拉側(cè)縱向鋼筋配筋率 合適合適，通常稱為大偏心

4、受壓。，通常稱為大偏心受壓。 大偏心受拉破壞特點 fyAs fyAs N M 當相對偏心距當相對偏心距e0/h0較小較小 或雖然相對偏心距或雖然相對偏心距e0/h0較大，但受拉側(cè)縱向鋼筋配置較多時較大，但受拉側(cè)縱向鋼筋配置較多時 sAs fyAs N 2 受壓破壞-小偏心破壞的特征 短柱的破壞類型 大偏心截面大部分受壓、 小部分受拉 全截面受壓反向破壞 距N較遠側(cè)鋼筋破壞開始于受拉 鋼筋的屈服 受拉或受壓，但 未屈服 受壓，不一定屈 服 為負為負 受壓，屈服（As 配置較少時） 距N較近側(cè)鋼筋屈服屈服屈服屈服 裂縫橫向裂縫明顯、 出現(xiàn)時間早 受拉區(qū)有橫向裂 縫，但開展不大。 無橫向裂縫無橫向裂

5、縫 砼破壞時，受壓區(qū) 邊緣砼達到極限 壓應變 破壞時，受壓區(qū) 邊緣砼達到極限 壓應變 破壞時，距N較 近側(cè)砼邊緣砼達 到極限壓應變 破壞時，距N較 遠側(cè)邊緣砼達 到極限壓應變 s N e syA f syA f i e sAs fyAs N ei e fyAs N e0 - ea e fyAs 3 大、小偏心破壞的界限 scu y b E f 1 1 界限狀態(tài)定義為：界限狀態(tài)定義為：當受拉鋼筋剛好屈服時，受壓區(qū)混凝土邊當受拉鋼筋剛好屈服時，受壓區(qū)混凝土邊 緣同時達到極限壓應變的狀態(tài)緣同時達到極限壓應變的狀態(tài)。 此時的相對受壓區(qū)高度成為此時的相對受壓區(qū)高度成為界限相對受壓區(qū)高度界限相對受壓區(qū)高度

6、，與適筋梁，與適筋梁 和超筋梁的界限情況類似。和超筋梁的界限情況類似。 8.1.2 計算基本假定與附加偏心距 平截面假定平截面假定；構(gòu)件正截面受彎后仍保持為平面；構(gòu)件正截面受彎后仍保持為平面； 不考慮拉區(qū)混凝土的貢獻不考慮拉區(qū)混凝土的貢獻； 受壓區(qū)混凝土采用等效矩形應力圖，等效矩形應力圖的強度為受壓區(qū)混凝土采用等效矩形應力圖，等效矩形應力圖的強度為 a a1 1 fc，等效矩形應力圖的高度與中和軸高度的比值為，等效矩形應力圖的高度與中和軸高度的比值為 1 1； 當截面受壓區(qū)高度滿足當截面受壓區(qū)高度滿足 時，受壓鋼筋可以屈服。時，受壓鋼筋可以屈服。 2 s ax 1 基本假定基本假定 為考慮施工

7、誤差及材料的不均勻等因素的不利影響，引入為考慮施工誤差及材料的不均勻等因素的不利影響，引入附加偏附加偏 心距心距ea(accidental eccentricity)；即在承載力計算中，偏心距取計即在承載力計算中，偏心距取計 算偏心距算偏心距e0=M/N與附加偏心距與附加偏心距ea之和，稱為之和，稱為初始偏心距初始偏心距ei (initial eccentricity) ai eee 0 附加偏心距附加偏心距ea取取20mm與與h/30 兩者中的較大值，兩者中的較大值，h為偏心方向截面尺寸為偏心方向截面尺寸 2 附加偏心距 30mm20maxh/ea? 8.1.3 偏心受壓構(gòu)件的二階效應偏心受

8、壓構(gòu)件的二階效應 e l x fy sin f y x ei ei N N N ei N ( ei+ f ) le 對跨中截面，軸力對跨中截面，軸力N的偏心距為的偏心距為 ei + f ，即跨中截面的彎矩：，即跨中截面的彎矩： M =N ( ei + f ) 由于側(cè)向撓曲變形，軸向力將產(chǎn)由于側(cè)向撓曲變形，軸向力將產(chǎn) 二階效應，引起二階效應，引起附加彎矩附加彎矩。對于。對于 長細比較大的構(gòu)件，二階效應引長細比較大的構(gòu)件，二階效應引 起的附加彎矩不能忽略。起的附加彎矩不能忽略。 在截面和初始偏心距相同的情況在截面和初始偏心距相同的情況 下，柱的長細比下，柱的長細比l0/h不同，側(cè)向撓不同，側(cè)向撓

9、度度 f 的大小不同，影響程度有很的大小不同，影響程度有很 大差別，將產(chǎn)生不同的破壞類型。大差別，將產(chǎn)生不同的破壞類型。 受壓構(gòu)件受荷后，會產(chǎn)生側(cè)向撓曲變形，有側(cè)移結(jié)構(gòu)受荷后會產(chǎn)生層間側(cè)移，受壓構(gòu)件受荷后，會產(chǎn)生側(cè)向撓曲變形，有側(cè)移結(jié)構(gòu)受荷后會產(chǎn)生層間側(cè)移， 軸向荷載在產(chǎn)生了上述變形的結(jié)構(gòu)中會引起附加內(nèi)力，即所謂的軸向荷載在產(chǎn)生了上述變形的結(jié)構(gòu)中會引起附加內(nèi)力，即所謂的二階效應二階效應 由偏心受壓構(gòu)件自身撓曲產(chǎn)生的由偏心受壓構(gòu)件自身撓曲產(chǎn)生的 二階效應：二階效應： 二階效應：在有側(cè)移框架中，二階效應主要是豎向荷載在產(chǎn)生了側(cè)移二階效應：在有側(cè)移框架中，二階效應主要是豎向荷載在產(chǎn)生了側(cè)移 的框架中

10、引起的附加彎矩。用增大系數(shù)法、非線性有限元法來考慮其二階效的框架中引起的附加彎矩。用增大系數(shù)法、非線性有限元法來考慮其二階效 應。應。 P P 混規(guī)混規(guī)規(guī)定：同時滿足下列三個條件時，可不考慮規(guī)定：同時滿足下列三個條件時，可不考慮 軸向壓力在該方向撓曲桿件中產(chǎn)生的附加彎矩影響：軸向壓力在該方向撓曲桿件中產(chǎn)生的附加彎矩影響： 2 1 c 2 1 M M i l Af N M M 124 . 3 9 . 0 9 . 0 0 否則，應按下列公式計算考慮軸向壓力在撓曲桿件中否則，應按下列公式計算考慮軸向壓力在撓曲桿件中 產(chǎn)生的二階效應后控制截面的彎矩設(shè)計值：產(chǎn)生的二階效應后控制截面的彎矩設(shè)計值： N A

11、f he C MCM c c ch l aN M ns M M m nsm 5 . 0 1300 1 1 3 . 07 . 0 2 0 2 0 2 2 1 0202 02 1 e a e ae ff ns 10 2 0 l a f 0 h sc e l x fy sin f y x ei ei N N le 2/ 0 2 2 lx dx yd 2 0 2 l a f 2 0 10 l a f )102/(45025. 10033. 0 0 5 h b 0 9 .156 1 h 偏心距增大系數(shù)偏心距增大系數(shù) 界限狀態(tài)時界限狀態(tài)時 N Afc c c 5 .0 0 .1 ? ? c i h l h

12、 e 2 0 0 1300 1 1 截面曲率修正系數(shù)截面曲率修正系數(shù) c 取h=1.1h0 2 0 0 02 3001 1 1 h l h e ns 平截面假定平截面假定；構(gòu)件正截面受彎后仍保持為平面；構(gòu)件正截面受彎后仍保持為平面； 不考慮拉區(qū)混凝土的貢獻不考慮拉區(qū)混凝土的貢獻； 受壓區(qū)混凝土采用等效矩形應力圖，等效矩形應力圖的強度為受壓區(qū)混凝土采用等效矩形應力圖，等效矩形應力圖的強度為 a a1 1 fc，等效矩形應力圖的高度與中和軸高度的比值為，等效矩形應力圖的高度與中和軸高度的比值為 1 1； 當截面受壓區(qū)高度滿足當截面受壓區(qū)高度滿足 時，受壓鋼筋可以屈服。時，受壓鋼筋可以屈服。 2 s

13、 ax 基本假定 fyAs fyAs N M 受拉破壞受拉破壞 (大偏心受壓大偏心受壓) )() 2 ( 0 01ssycu ahAf x hbxfMa sysycu AfAfbxfN 1 a 平衡方程 )() 2 ( , 0 0 010ssycuA ahAf x hbxfeNNeM s a sysycu0 AfAfbxfNNN 1 ,0a? e-軸向力軸向力N作用點到受拉鋼筋合力點之間的距離作用點到受拉鋼筋合力點之間的距離 s h i aee 2 fyAs fyAs N M 受拉破壞受拉破壞 (大偏心受壓大偏心受壓) 受壓破壞受壓破壞 (小偏心受壓小偏心受壓) sAs fyAs N M )(

14、) 2 ( 0 01ssycu ahAf x hbxfMa sysycu AfAfbxfN 1 a )() 2 ( 0 01ssycu ahAf x hbxfMa sssycu AAfbxfNa 1 平衡方程 1 大偏心受壓不對稱配筋 N e sy Af sy Af i e 適用條件 2 b s xa 配筋率： 002. 0 002. 0 min min bh A bh A s s MPa335,300 006. 0 MPa400 0055. 0 MPa500 005. 0 yk yk yk min fbh fbh fbh bhAAs s 則可偏于安全的近似取則可偏于安全的近似取x=2as，按

15、下式確定，按下式確定As 若若x2as )( 0ssyu ahAfeNeN 對對As取矩取矩 5 . 0 si ahee xaE scus 1 1? 按平截面假定，受壓鋼筋應力為按平截面假定，受壓鋼筋應力為 1 01 x h E i cussi cu s xn h0 受拉鋼筋應力（小偏心）受拉鋼筋應力（小偏心） 2 小偏心受壓不對稱配筋 當混凝土強度等級不超過C50時，1取為0.8，當混凝土強度等 級為C80時，1取為0.74，其間按線性內(nèi)插法確定。 2 2 1 1 1 1 0 by bby b by s h h f f f 30的細長柱的細長柱 側(cè)向撓度側(cè)向撓度 f 的影響已很大，在未達到截

16、面的影響已很大，在未達到截面 承載力之前，側(cè)向撓度承載力之前，側(cè)向撓度 f 已不穩(wěn)定，最終已不穩(wěn)定，最終 發(fā)展為發(fā)展為失穩(wěn)破壞失穩(wěn)破壞。 8.1.6 破壞類型與長細比的關(guān)系 大小偏心受壓的判別大小偏心受壓的判別 近似判據(jù)近似判據(jù) 小偏壓 大偏壓 b b 真實判據(jù)真實判據(jù) 設(shè)計時，不知道設(shè)計時，不知道 ，不能，不能用用 來直接判斷來直接判斷大小偏壓大小偏壓 求出后做第 二步判斷 , , b b 大偏壓 小偏壓 3 . 0 0 hei 0 3 . 0 hei 大偏壓大偏壓 小偏壓小偏壓 si ssyc sysyc a h ee ahAf x hbxfeN AfAfbxfN 2 )() 2 ( 00

17、1 1 a a (1) As和和As均未知時均未知時 兩個基本方程中有兩個基本方程中有三個未知數(shù)三個未知數(shù)，As、As和和 x，故無解。與雙筋，故無解。與雙筋 梁類似，為使總配筋面積（梁類似，為使總配筋面積（As+As）最小，可?。┳钚?，可取x= bh0 )( )5 . 01 ( 0 2 01 sy bbc s ahf bhfeN A a 若若As0.002bh 則取則取As=0.002bh，然后按，然后按As 為已知情況計算為已知情況計算 y sybc s f NAfbhf A a 01 若若As bh0 則可偏于安全的近似取則可偏于安全的近似取x=2as，按下式確定，按下式確定As 若若x

18、2as (2) As為已知時為已知時 當當As已知時，兩個基本方程有二個未知數(shù)已知時，兩個基本方程有二個未知數(shù)As 和和 x，有唯一解。，有唯一解。 先由第二式求解先由第二式求解x，若，若x 2a，則可將代入第一式得，則可將代入第一式得 若若As minbh 應取應取As= minbh 則應按則應按As為未知情況，重新計算確定為未知情況，重新計算確定As 設(shè)計 )( )5 . 0( 0 sy si s ahf aheN A 對對As取矩取矩 若若As minbh 應取應取As= minbh 直接方法直接方法 若若As b， s fy，As未達到受拉屈服。未達到受拉屈服。 進一步考慮，如果進一步

19、考慮，如果 - - fy ，則，則As未達到受壓屈服未達到受壓屈服 因此，因此，當當 b (2 1 1 b)，As 無論怎樣配筋，都不能達到屈服無論怎樣配筋，都不能達到屈服， 為使用鋼量最小，故可取為使用鋼量最小，故可取As =max(0.45ft/fy， 0.002bh)。 )() 2 ( 00 ahAf x hbxfeN syc a 若若 h，應取，應取x=h，代入基本公式直接解，代入基本公式直接解As )( )5 . 0( 0 010 sy c s ahf hhbhfNe A a 確定確定As后，只有后，只有 和和As兩個未知數(shù)，可聯(lián)立求解，由求得的兩個未知數(shù)，可聯(lián)立求解，由求得的 分三

20、種情況分三種情況 is ssssc ea h e ahAa x bxfeN a 0 1 2 )() 2 ( )() 2 ( 001 1 ssyc sysyc ahAf x hbxfeN AfAfbxfN a a 若若 (2 1 1 b)， s= - -fy，基本公式轉(zhuǎn)化為下式：，基本公式轉(zhuǎn)化為下式： 非對稱配筋偏心受壓構(gòu)件截面設(shè)計計算步驟非對稱配筋偏心受壓構(gòu)件截面設(shè)計計算步驟 由截面上的設(shè)計內(nèi)力，計算偏心距e0=M/N ，確定附加偏心距ea （20mm或h/30的較大值），進而計算初始偏心距ei=e0+ea 。 由構(gòu)件的長細比l0/h ，確定是否考慮偏心距增大系數(shù) ，進而計算 。 若彈性分析中

21、已考慮二階效應者，不計算此項。 將ei （或M/N+ea）與0.3h0 比較來初步判別大小偏心。 當ei （或M/N+ea）0.3h0 時，按大偏心受壓考慮。根據(jù)As 和As 的狀 況可分為： As 和As 均為未知，引入x=bh0 ，由基本公式確定As 及As ； As 已知求As ，由式基本公式兩方程可直接求及As ； As 已知求As ，但x2as ，令x=2as，對受近側(cè)鋼筋取矩求As 。 當 ei ；(或M/N+ea）0.3h0 時，按小偏心受壓考慮。按最小配筋率確 定遠側(cè)鋼筋，由基本公式求 及As 。此外，還應對垂直于彎矩作用平面 按軸心受壓構(gòu)件進行驗算。 截面復核 已知已知截面尺

22、寸、配筋、材料強度、軸力截面尺寸、配筋、材料強度、軸力N，求求M 判斷大小偏心判斷大小偏心 按大偏心受壓計算，按按大偏心受壓計算，按 基本公式求得基本公式求得e0, 則得則得M bbb NNN 0 h若x 10 ()0 2 cysys x f bx ehf A ef A ea 0b xh 若按大偏心公式計算 得 按大偏心受壓計算，對按大偏心受壓計算，對 N取矩求取矩求x 確定為大偏心受壓確定為大偏心受壓 用力的平衡公式求用力的平衡公式求N 為小偏心受壓，求為小偏心受壓，求x 10 1 1 ()0 2 cysss sy b x f bx ehf AeAe f a 用力的平衡公式求用力的平衡公式求

23、N 1ucysss Nf bxf AAa 2 s xa 若 0 () yss u f A ha N e y f s 若計算得 y f s 取 xh若xh取 ibi ee 再按反向再按反向 破壞求破壞求N 截面復核 已知已知截面尺寸、配筋、材料強度、軸力截面尺寸、配筋、材料強度、軸力N、偏心距、偏心距e0或或M，求求Nu 考慮二階效應時考慮二階效應時 再按上述方法求再按上述方法求N 0 0 7 . 22 . 0 h e c ? ch l aN M ns M M m nsm he C MCM 2 0 2 0 2 2 1 1300 1 1 3 . 07 . 0 N M 0 e? 0 e 重新計算重新

24、計算 垂直于彎矩作用平面內(nèi)的承載力校核小偏壓 b h, h ll當b或 0.9 () cucys Nf AfA 還應按軸心受壓構(gòu)件驗算還應按軸心受壓構(gòu)件驗算 垂直于彎矩作用平面的受壓承載力。垂直于彎矩作用平面的受壓承載力。 小偏壓截面復核及截面設(shè)計時小偏壓截面復核及截面設(shè)計時 計算長細比時，截面邊長用計算長細比時，截面邊長用b 對稱配筋對稱配筋矩形截面偏心受壓構(gòu)件正截面受壓承載力計算矩形截面偏心受壓構(gòu)件正截面受壓承載力計算 : ssyy AAff 對稱配筋指且 大偏心受壓對稱配筋 小偏心受壓對稱配筋 對稱配筋對稱配筋 實際工程中，受壓構(gòu)件常承受實際工程中，受壓構(gòu)件常承受變號彎矩變號彎矩作用，所

25、以采用對稱配筋作用，所以采用對稱配筋 對稱配筋對稱配筋不會在施工中產(chǎn)生差錯不會在施工中產(chǎn)生差錯，為方便施工通常采用對稱配筋，為方便施工通常采用對稱配筋 大偏心受壓對稱配筋 10 0 (0.5 ) () ss c ys AA N ef bx hx fha a si ssyc c a h ee ahAf x hbxfeN bxfN 2 )() 2 ( 001 1 a a 基本平衡方程 N e syA f syA f i e bf N x c1 a 初步判斷大小偏心初步判斷大小偏心 0 0.3 i eh若 暫按大偏心受壓計算暫按大偏心受壓計算 1ucysys Nf bxf Af Aa 0 h若x 確

26、定為大偏心受壓確定為大偏心受壓 小偏心受壓對稱配筋 si ssyc s b ysyc a h ee ahAf x hbxfeN AfAfbxfN 2 )() 2 ( 001 1 a a a b b csysy hbfNAfAf 1 01 )( 由第一式解得由第一式解得 sAs fyAs N ei e 0 0.3 i eh若按小偏心受壓計算按小偏心受壓計算 )()5 . 01 ( 001 1 2 01 1 sc b b c b b ahhbfNbhfNe a a 代入第二式得代入第二式得 這是一個這是一個 的三次方程，設(shè)計中計算很麻煩。為簡化計算，取的三次方程，設(shè)計中計算很麻煩。為簡化計算，取

27、b c sb c cb bhf ah bhfNe bhfN a a a 01 01 2 01 01 )( 43. 0 11 43. 0)5 . 01 ( b b b b )( )5 . 01 ( 0 2 01 sy c ss ahf bhfNe AA a 對稱配筋矩形截面偏壓構(gòu)件截面復核 , ssyy AAff 計算時取 與非對稱配筋的方法相同與非對稱配筋的方法相同 8 受拉構(gòu)件正截面承載力計算 軸心受拉:剛架、拱、桁架中的拉桿、圓形水池、環(huán)向池 壁 偏心受拉：矩形水池、 8.18.1軸心受拉構(gòu)件正截面承載力計算軸心受拉構(gòu)件正截面承載力計算 由鋼筋獨自承擔全部拉力 8.28.2偏心受拉構(gòu)件正截

28、面承載力計算偏心受拉構(gòu)件正截面承載力計算 8.2.1兩種偏心受拉構(gòu)件： 8.2.28.2.2大偏心受拉構(gòu)件正截面承載力計算大偏心受拉構(gòu)件正截面承載力計算 應力分布圖：與大偏心受壓構(gòu)件相似，其計算公式也相似，但不考慮 偏心距增大系數(shù)、附加偏心矩 8.2.38.2.3小偏心受拉構(gòu)件正截面承載力計算小偏心受拉構(gòu)件正截面承載力計算 破壞時，兩側(cè)鋼筋均受拉且達到屈服強度。 全截面承受拉力，不考慮砼的受拉工作 直接對兩側(cè)鋼筋取矩，即可求得另外一側(cè)的鋼筋用量。 8.2.48.2.4對稱配筋時偏心受拉構(gòu)件正截面承載力計算對稱配筋時偏心受拉構(gòu)件正截面承載力計算 大偏心:取 x= as ,再對As取矩，得8.9公

29、式 小偏心：As不能屈服，按高取As As，得8.9公式 補充：非對稱配筋大偏心受拉構(gòu)件正截面承載力 計算 情況一、兩側(cè)鋼筋均未知。 令其發(fā)生界限破壞 情況二、受壓鋼筋已知， 可直接求解，也可用疊加法 情況三、當x2as時， 令x2as 偏心受拉構(gòu)件受力分析 1. 大小偏心受拉構(gòu)件 小偏心受拉 h0fyAsfyAs ee N e0 as 和偏壓不同和偏壓不同 N位于As和As之間時，混凝土全截面受拉 （或開始時部分混凝土受拉，部分混凝土受 壓，隨著N的增大，混凝土全截面受拉） 開裂后，拉力由鋼筋承擔 最終鋼筋屈服，截面達最 大承載力 五、偏心受拉構(gòu)件受力分析 1. 大小偏心受拉構(gòu)件 大偏心受拉

30、 N位于As和As之外時，部分混凝土受拉，部 分混凝土受壓， 開裂后，截面的受力情況 和大偏壓類似 最終受拉鋼筋屈服，壓區(qū)混凝土 壓碎，截面達最大承載力 e e N e0 h0fyAsfyAsas a1fc x 五、偏心受拉構(gòu)件受力分析 2. 小偏心受拉構(gòu)件的承載力 混凝土不參加工作 h0fyAsfyAs ee Nu e0 as 可直接應用公式進行設(shè)計和復核 )( )( 0 0 ssyu ssyu sysyu ahAfeN ahAfeN AfAfN 五、偏心受拉構(gòu)件受力分析 3. 大偏心受拉構(gòu)件的承載力 )( 22 )() 2 ( 0 0 01 1 ssyu ss ssycu sycsyu a

31、hAfeN axax ahAf x hbxfeN AfbxfAfN 時，取 a a 設(shè)計或復核方法和大偏壓類似， 只是N的方向不同 e e Nu e0 h0fyAsfyAsas a1fc x 0 5/55. 0HRB335 C25mm35mkN200 kN1500mm500500 ss b ss AA hl aaM Nhb 及 ，對稱配筋，求：，級， 砼，鋼筋為， ，偏心受壓柱， 例題例題2 2 矩設(shè)計值？求：該柱所能承受的彎 ，級，鋼筋為 砼，設(shè)計值 ，承受軸向力， ，已知柱截面尺寸 5/HRB335 C2540mmkN008 mm1256mm628 mm500mm400 0 22 hl aaN AA hb ss ss 例題例題3 3 筋面積？，計算需配置的受拉鋼 級，砼，鋼筋為， ，彎矩設(shè)計值 ，承受軸向力設(shè)計值已知 ，某框架柱，截面尺寸 5/ HRB400C3040mm mkN300kN0015 mm1256 mm500mm003 0 2 hl aa MN A hb ss s 例題例題4 4 5. 5. 受壓構(gòu)件配筋的構(gòu)造要求受壓構(gòu)件配筋的構(gòu)造要求 截面尺寸小于800mm時以50mm為模，大于800mm時以100mm為模； 柱縱向鋼筋直徑不宜小于12mm，矩形截面縱筋不得少于4根，圓形截面