掛藍施工QC論文講解

1、中鐵大橋局集團沿江高速中鐵大橋局集團沿江高速YJ1-01YJ1-01標項目部標項目部 目 錄 一、工程概況 二、小組簡介 三、選題理由 四、控制目標 五、施工現(xiàn)狀及目標分析 六、影響因素 七、提取要因 八、制定對策 九、對策實施 十、效果檢查 十一、鞏固措施 十二、體會及今后打算 一、工程概況一、工程概況 蕪湖蕪湖( (張韓張韓) )至銅陵至銅陵( (朱村朱村) )高速公路作為沿江高速高速公路作為沿江高速 的一段的一段, ,是安徽省是安徽省“十五十五”交通建設(shè)計劃的重點項目，交通建設(shè)計劃的重點項目， 是國家重點公路天津是國家重點公路天津汕尾、東營汕尾、東營香港（口岸）公香港（口岸）公 路（銅陵

2、路（銅陵九江支線）的重要組成部分。漳河特大橋九江支線）的重要組成部分。漳河特大橋 位于漳河下游蕪湖縣境內(nèi)，是蕪湖（張韓）至銅陵位于漳河下游蕪湖縣境內(nèi)，是蕪湖（張韓）至銅陵 （朱村）高速公路上的一座重要橋梁，全長（朱村）高速公路上的一座重要橋梁，全長1539m1539m。 漳河特大橋東岸引橋為漳河特大橋東岸引橋為1010跨跨3030米先簡支后連續(xù)預(yù)應(yīng)力米先簡支后連續(xù)預(yù)應(yīng)力 小箱梁，西岸引橋為小箱梁，西岸引橋為2222跨跨3030米先簡支后連續(xù)預(yù)應(yīng)力小米先簡支后連續(xù)預(yù)應(yīng)力小 箱梁，主橋為箱梁，主橋為4040米米+7+7* *7070米米+40+40米預(yù)應(yīng)力混凝土變截面米預(yù)應(yīng)力混凝土變截面 直腹板連

3、續(xù)箱梁，主橋上部結(jié)構(gòu)為雙幅單箱單室箱形直腹板連續(xù)箱梁，主橋上部結(jié)構(gòu)為雙幅單箱單室箱形 截面，單幅箱梁頂面寬度截面，單幅箱梁頂面寬度12.95m12.95m，底板寬度為，底板寬度為7.0m7.0m， 頂板厚頂板厚0.28m0.28m，底板厚，底板厚0.320.60m0.320.60m，腹板厚，腹板厚0.6m0.6m，根，根 部梁高部梁高3.5m3.5m，跨中梁高，跨中梁高1.8m 1.8m 。 二、QC小組簡介 為了確保漳河特大橋橋梁線形及豎曲線與設(shè)計吻合，項目部于 2005年3月8日成立了沿江高速公路漳河特大橋主橋QC小組，其組成 成員見下表： 小組名稱沿江高速公路漳河特大橋主橋QC小組小組類

4、型現(xiàn)場攻關(guān)型 課題名稱九跨變截面連續(xù)箱梁合攏精度控制 成立時間2005-3-8本次活動時間2005-3-8至2005-09-20 人 員 組 成 序號姓名職稱/職務(wù)組內(nèi)職務(wù)TQC教育學(xué)時 1劉 榮主管工程師組 長80 2石裕財 安 質(zhì) 部 長副組長80 3甘 君助 工組 員80 4胡 偉助 工組 員80 5陳揚輝質(zhì)量監(jiān)控小組組長組 員80 6夏漢勇測 量 組 長組 員80 7詹艷春測 量 員組 員80 8王仁華掛藍班班長組 員48 9袁大兵張拉班班長組 員80 9高志達木工班班長組 員80 10劉 峰裝吊工組 員64 11熊紹明裝吊工組 員48 12徐 杰鉚 工組 員48 三、選題理由 向業(yè)主

5、交出一座精美的橋梁， 為公司開拓一方市場樹立良好的聲 譽。 保證橋梁線形及豎曲線與設(shè) 計吻合。 四、控制目標 保證箱梁線形及豎曲線與設(shè)計吻合， 合攏段在合攏時兩端相對高差控制在 10mm以內(nèi),與設(shè)計標高誤差控制在10mm以 內(nèi)。 五、施工現(xiàn)狀及目標分析 漳河特大橋主橋上部結(jié)構(gòu)施工初期, 橋面高低不 平，線形不流暢，在業(yè)主及監(jiān)理考評中留下了不好的 影響。為扭轉(zhuǎn)這種被動的局面，項目部決心組織精兵 強將攻克主橋合攏精度控制難關(guān)。 要想實現(xiàn)目標，項目部具備如下優(yōu)勢：參與主橋 懸臂施工的技術(shù)力量雄厚，管理水平全面。有具備較 高理論水平、經(jīng)驗豐富的技術(shù)人員，還有具有豐富現(xiàn) 場施工經(jīng)驗的操作人員。 六、影響

6、因素 橋梁懸臂施工中，最困難的任務(wù)之一就是施工撓度的控制，科學(xué)合理橋梁懸臂施工中，最困難的任務(wù)之一就是施工撓度的控制，科學(xué)合理 確定懸臂每一待澆梁段的預(yù)拱度是至關(guān)重要的，只有預(yù)拱度合理，才能保確定懸臂每一待澆梁段的預(yù)拱度是至關(guān)重要的，只有預(yù)拱度合理，才能保 證橋梁線形及豎曲線與設(shè)計吻合，而影響施工預(yù)拱度的可能因素如下：證橋梁線形及豎曲線與設(shè)計吻合，而影響施工預(yù)拱度的可能因素如下： 1、掛藍的變形、掛藍的變形 2、箱梁段自重、箱梁段自重 3、預(yù)施應(yīng)力大小、預(yù)施應(yīng)力大小 4、施工荷載、施工荷載 5、結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換、結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換 6、砼收縮與徐變、砼收縮與徐變 7、日照和溫度變化、日照和溫度變化 8、

7、掛藍主桁相對前支點縱向前移、掛藍主桁相對前支點縱向前移 9、掛藍前支點變形、掛藍前支點變形 10、施工誤差、施工誤差 11、基礎(chǔ)沉降、基礎(chǔ)沉降 12、澆注主梁混凝土超方量及單澆注主梁混凝土超方量及單T T兩側(cè)重量不平衡兩側(cè)重量不平衡 第一次第一次PDCAPDCA循環(huán)前，漳河主橋循環(huán)前，漳河主橋11#11#墩墩T T構(gòu)根構(gòu)根 據(jù)設(shè)計提供的預(yù)拱度預(yù)拋標高施工，最后與邊據(jù)設(shè)計提供的預(yù)拱度預(yù)拋標高施工，最后與邊 跨直線段合攏后測量標高與設(shè)計誤差如下表，跨直線段合攏后測量標高與設(shè)計誤差如下表， 合攏段相對高差合攏段相對高差2.5cm2.5cm。 節(jié)段號11#-011#-111#-211#-311#-41

8、1#-511#-611#-711#-811#-9 誤差值 (mm） +17+19+21+16-18-20-18-26-31-27 七、提取要因 序號末端因素要因確認結(jié)論 1掛藍變形掛藍在受力狀態(tài)下，發(fā)生彈性變形和非彈性變形是 2箱梁段自重 節(jié)段自重對掛藍及已澆節(jié)段高程影響隨重量的增大而變大 是 3預(yù)施應(yīng)力大小節(jié)段高程在預(yù)應(yīng)力張拉后將抬高否 4施工荷載 施工荷載越大，對掛藍及已澆節(jié)段影響越大否 5結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換 結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換后引起箱梁內(nèi)力重分布及臨時支座解除后永久 支座變形引起高程變化 否 6砼收縮與徐變 砼徐變系數(shù)對預(yù)施應(yīng)力大小的影響 否 7日照和溫度變化 日照溫度影響立模的放樣、復(fù)測精度 否

9、8施工誤差 人為操作等施工因素影響橋梁高程 否 9基礎(chǔ)沉降 支架沉降影響邊跨直線段標高 否 10掛藍主桁相對前支點縱向前移 主桁前移引起掛藍豎向變形 是 11掛藍前支點變形 前支點變形引起掛藍豎抽變形 是 12 澆注主梁砼超方量及單T兩側(cè)重 量不平衡 砼超方量引起箱梁段自重與設(shè)計不符以及單T兩側(cè)重量不平 衡引起橋梁向一邊傾斜 是 項目部根據(jù)現(xiàn)場實際情況分析總結(jié)認為主要原因如下： 確確 認認 主主 要要 因因 素素 掛掛 藍藍 變變 形形 澆筑主澆筑主 梁超方梁超方 量及單量及單 T T兩側(cè)兩側(cè) 不平衡不平衡 箱梁箱梁 段自段自 重重 掛藍主掛藍主 桁相對桁相對 前支點前支點 縱向前縱向前 移移

10、 掛藍掛藍 前支前支 點變點變 形形 歸納要因歸納要因 八、制定對策 序 號 要要 因因?qū)Σ吣繕舜胧┩瓿?時間 負責(zé)人 1掛藍變形掛藍預(yù)壓消除非彈性變形并得出 彈性變形曲線 二次分級加載，消除非彈性變形、繪 出彈性變形曲線 2005 -3-20 甘君、 劉峰 2箱梁段自 重 嚴格控制 斷面尺寸 得出待澆節(jié)段對已澆梁 段高程影響值，對理論 值進行修正 砼澆筑前后分別對箱梁已澆梁段進行 精確測量同時嚴格控制斷面尺寸 2005 -6-30 夏漢勇、 詹艷春 3前支點變 形 加強支點 牢固可靠 程度 消除支點變形對重型前支點加固處理并在其下抄墊 鋼板 2005 -3-12 陳揚輝 徐杰 4主桁縱向 前

11、移 水平限位消除主桁縱向前移在主桁后錨處及主桁與主梁間設(shè)置水 平限位裝置，防止主桁(上橫梁)前移 2005 -3-16 甘君 徐杰 5澆筑主梁 砼超方量 及單T兩 側(cè)不平衡 對不平衡 側(cè)進行配 重 消除箱梁由于重量不對 稱引起的標高變化 對單T重量小的一側(cè)，用成捆鋼鉸線 進行配重 2005 -6-12 熊紹明 王仁華 九、對策實施 【實施一】掛藍變形實施一】掛藍變形 漳河特大橋主橋掛藍是以貝雷片組拼成主桁、工字鋼組拼成上下橫梁而成的空漳河特大橋主橋掛藍是以貝雷片組拼成主桁、工字鋼組拼成上下橫梁而成的空 間受力體系，單只掛藍重約間受力體系，單只掛藍重約42T，而主橋箱梁最大節(jié)段重約，而主橋箱梁最

12、大節(jié)段重約120T，屬輕型掛藍，彈，屬輕型掛藍，彈 性變形比較大。項目部針對此種情況采取二次分級加載的方法，對掛藍進行預(yù)壓，性變形比較大。項目部針對此種情況采取二次分級加載的方法，對掛藍進行預(yù)壓， 第一次加載目的為消除非彈性變形，第二次加載目的為測定彈性變形量與荷載的關(guān)第一次加載目的為消除非彈性變形，第二次加載目的為測定彈性變形量與荷載的關(guān) 系曲線，試壓結(jié)果顯示彈性變形曲線如下。由于得到掛藍在各種施工荷載下的彈性系曲線，試壓結(jié)果顯示彈性變形曲線如下。由于得到掛藍在各種施工荷載下的彈性 曲線，為控制每節(jié)段砼澆筑過程中的彈性變形量提供了重要參數(shù)，也可以根據(jù)實測曲線，為控制每節(jié)段砼澆筑過程中的彈性變

13、形量提供了重要參數(shù)，也可以根據(jù)實測 數(shù)對掛藍理論彈性變形量進行修正。同時，為防止掛藍在施工過程中發(fā)生非正常變數(shù)對掛藍理論彈性變形量進行修正。同時，為防止掛藍在施工過程中發(fā)生非正常變 形，還要經(jīng)常檢查掛藍的連接銷、后錨、吊帶等系統(tǒng)。形，還要經(jīng)常檢查掛藍的連接銷、后錨、吊帶等系統(tǒng)。 【實施二】箱梁段自重實施二】箱梁段自重 根據(jù)掛藍彈性變形曲線可查出箱梁段在自重影響下自身的撓度值，根據(jù)掛藍彈性變形曲線可查出箱梁段在自重影響下自身的撓度值， 但對已澆梁段高程的影響則無法查出，因此要想精確控制橋梁高程，就但對已澆梁段高程的影響則無法查出，因此要想精確控制橋梁高程，就 必須對設(shè)計提供的施工撓度值進行修正。

14、為了有效地控制懸臂施工過程必須對設(shè)計提供的施工撓度值進行修正。為了有效地控制懸臂施工過程 中梁底標高的變化，在每一節(jié)箱梁施工時，在節(jié)段端各設(shè)三個測量點，中梁底標高的變化，在每一節(jié)箱梁施工時，在節(jié)段端各設(shè)三個測量點， 并對其在整個施工過程中跟蹤測量，從而得到每節(jié)段箱梁在整個施工過并對其在整個施工過程中跟蹤測量，從而得到每節(jié)段箱梁在整個施工過 程中，由于懸臂施工引起的累計標高變化即箱梁在施工階段的最終撓度。程中，由于懸臂施工引起的累計標高變化即箱梁在施工階段的最終撓度。 由于箱梁斷面尺寸的變化，將導(dǎo)致箱梁段重量與設(shè)計不符，從而與由于箱梁斷面尺寸的變化，將導(dǎo)致箱梁段重量與設(shè)計不符，從而與 預(yù)測的施工

15、撓度不盡相同，這致使橋面高程與設(shè)計不符，因此每一節(jié)段預(yù)測的施工撓度不盡相同，這致使橋面高程與設(shè)計不符，因此每一節(jié)段 砼澆筑前都對箱梁斷面尺寸進行復(fù)核，使其在規(guī)范允許范圍內(nèi)。同時，砼澆筑前都對箱梁斷面尺寸進行復(fù)核，使其在規(guī)范允許范圍內(nèi)。同時， 砼澆筑完后，再次復(fù)測箱梁斷面尺寸并跟澆筑前斷面尺寸進行比較，找砼澆筑完后，再次復(fù)測箱梁斷面尺寸并跟澆筑前斷面尺寸進行比較，找 出差異，確認影響因素，在下一節(jié)段施工時對箱梁斷面尺寸進行修正。出差異，確認影響因素，在下一節(jié)段施工時對箱梁斷面尺寸進行修正。 【實施三】前支點變形實施三】前支點變形 對前支點變形引起施工撓度變化，采取如下措施 克服： 1、對前支點進

16、行加強處理，加焊加勁肋。 2、前支點與掛藍、箱梁頂面間的間隙用鋼板抄 墊 【實施四】實施四】掛藍主桁相對前支點縱向前移掛藍主桁相對前支點縱向前移 對主桁前移引起掛藍豎向變位采?。?1、在主桁與后錨扁擔(dān)梁之間加焊限 位器，限制主桁縱向移動 2、在主桁與前上橫梁間加焊限位器， 限制前上橫梁滑移 【實施五】實施五】澆筑主梁砼超方量及單澆筑主梁砼超方量及單T兩側(cè)重量不平衡兩側(cè)重量不平衡 對澆筑主梁砼超方量及單T兩側(cè)重量不平衡，采取如下措施 消除影響： 1、復(fù)核已澆節(jié)段尺寸，計算出各節(jié)段實際砼方量及各節(jié)段 重量。 2、在計算出各節(jié)段實際重量基礎(chǔ)上，對重量較小側(cè)用鋼鉸 線配重，使其重量誤差控制在1T以內(nèi)。

17、 為了克服前述橋梁懸臂施工引起的橋梁標高變化，懸臂施工 時應(yīng)在施工的兩端保持平衡并預(yù)設(shè)上拱度。但施工過程中不定因 素太多，與理論計算模式下參數(shù)總有或多或少的差異，這就要求 施工時進行精密測量和撓度監(jiān)控，得出一系列數(shù)值，對理論值進 行修正。下表所示為漳河特大橋主橋懸臂施工第一次PDCA循環(huán)前 后施工撓度值。 箱梁施工預(yù)拋高度表（箱梁施工預(yù)拋高度表（mmmm） 節(jié)段號0#塊1#塊2#塊3#塊4#塊5#塊6#塊7#塊8#塊9#塊 修正前 （理論值） 0110.511.211.917.522.226.931.828.2 修正后 （修正值） 0110.514.218.924.528.234.940.82

18、6.3 根據(jù)第一次PDCA循環(huán)后預(yù)拱度修正值，用于12#與18#墩施工， 發(fā)現(xiàn)取得了較好的效果，但與目標值還有一定差距，18#墩與邊跨 直線段合攏兩端相對高差1.0cm，11#與12#墩合攏段合攏時兩端相 對高差1.4cm，特別是12#墩與11#墩合攏解除體系后，橋面標高又 有所變化。下表所示為11#墩與12#墩合攏體系解除后橋面標高與設(shè) 計誤差值。 節(jié)段號0# 塊 1# 塊 2# 塊 3# 塊 4# 塊 5# 塊 6# 塊 7# 塊 8# 塊 9# 塊 誤差值 （mm） 11#墩+10+13+14+11-12-13-13-17-21-19 12#墩+8+11+11+10-10-13-12-1

19、5-19-16 針對前述兩個合攏段實際情況及橋面標高誤差,項目部再次總結(jié) 分析原因,認為主要影響因素如下: 序號末端因素要因確認結(jié)論 1掛藍變形已在第一次PDCA循環(huán)后采取了措施，并消除了其影響否 2箱梁段自重已在第一次PDCA循環(huán)后采取了措施，并消除了其影響否 3預(yù)施應(yīng)力大小節(jié)段高程在預(yù)應(yīng)力張拉后將抬高是 4施工荷載施工荷載越大，對掛藍及已澆節(jié)段影響越大否 5結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換 結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換后引起箱梁內(nèi)力重分布及臨時支座解除后永 久支座變形引起高程變化 是 6砼收縮與徐變 砼徐變系數(shù)對預(yù)施應(yīng)力大小的影響是 7日照和溫度變化 日照溫度影響立模的放樣、復(fù)測精度 否 8施工誤差人為操作等施工因素影響橋梁

20、高程否 9基礎(chǔ)沉降 支架沉降影響邊跨直線段標高否 10掛藍主桁相對前支點縱向前移 已在第一次PDCA循環(huán)后采取了措施，并消除了其影響否 11掛藍前支點變形已在第一次PDCA循環(huán)后采取了措施，并消除了其影響否 12 澆注主梁砼超方量及單T兩側(cè) 重量不平衡 已在第一次PDCA循環(huán)后采取了措施，并消除了其影響 否 歸納要因歸納要因 確確 認認 主主 要要 因因 素素 預(yù)施應(yīng)預(yù)施應(yīng) 力大小力大小 結(jié)構(gòu)體結(jié)構(gòu)體 系轉(zhuǎn)換系轉(zhuǎn)換 砼收縮砼收縮 與徐變與徐變 制定對策 序 號 要要 因因?qū)Σ吣繕舜胧┩瓿?時間 負責(zé) 人 1預(yù)施應(yīng)力 大小 對設(shè)計 值進行 修正 得出預(yù)施應(yīng)力對高程 影響值，對理論值進 行修正 合

21、攏段張拉前后分別對箱梁各節(jié) 段進行精確測量，同時測定影響 預(yù)應(yīng)力大小的各項系數(shù) 2005 -6- 30 甘 君 胡 偉 2結(jié)構(gòu)體系 轉(zhuǎn)換 對設(shè)計 值進行 修正 得出體系轉(zhuǎn)換對橋梁 高程的影響值 體系轉(zhuǎn)換前后分別對箱梁各節(jié)段 進行精確測量 2005 -7- 28 陳揚 輝 3砼收縮與 徐變 對設(shè)計 值進行 修正 得出影響值，對理論 值進行修正 每隔一段時間對已澆梁段進行觀 測 2005 -7-15 夏漢 勇 高志 達 對策實施對策實施 【實施一】預(yù)施應(yīng)力大小實施一】預(yù)施應(yīng)力大小 漳河特大橋主橋箱梁底板束預(yù)應(yīng)力比較集中，合攏后對其進行張拉， 發(fā)現(xiàn)跨中上拱，因此預(yù)應(yīng)力張拉前后對箱梁節(jié)段梁端進行觀測，

22、得出變 化值，對設(shè)計影響值進行修正，確定下次施工時施工預(yù)拱度。 影響預(yù)施應(yīng)力大小因素表影響預(yù)施應(yīng)力大小因素表 序號 原 因 措 施 1 鋼鉸線的彈性模量取值測定鋼鉸線的彈性模量值 2 預(yù)應(yīng)力孔道布置曲線與設(shè)計不完全吻合嚴格控制預(yù)應(yīng)力孔道線形,使其在規(guī)范允許范圍內(nèi) 3 鋼鉸線與預(yù)應(yīng)力孔道壁摩擦系數(shù)的取值測定摩擦系數(shù)值 4 預(yù)應(yīng)力張拉時，油表讀數(shù)誤差培訓(xùn)張拉工，正確讀數(shù) 5 預(yù)應(yīng)力孔道內(nèi)鋼鉸線纏繞鋼鉸線穿入孔道前梳理編束 6 砼徐變到設(shè)計齡期張拉 7 預(yù)應(yīng)力孔道變形在預(yù)應(yīng)力孔道內(nèi)穿入內(nèi)襯管 【實施二】砼收縮與徐變實施二】砼收縮與徐變 對砼收縮與徐變對橋梁高程產(chǎn)生的影響，采取如下措施： 對已澆梁段每

23、隔七天測量一次，得到實測數(shù)據(jù)，然后跟理論數(shù)據(jù)進行 比較，再對理論數(shù)據(jù)進行修正，用于下一節(jié)段施工。下表所示為其經(jīng)實測 調(diào)整后的影響值。 節(jié)段號0#塊1#塊2#塊3#塊4#塊5#塊6#塊7#塊8#塊9#塊 修正前 （mm) 033.55686442 修正后 （mm） 03.54691074.553 【實施三】結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換實施三】結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換 對體系轉(zhuǎn)換對標高影響采取如下措施：在體系轉(zhuǎn)換前 在0#塊箱梁頂面上兩個盆式支座位置上各設(shè)二測點，在箱 梁各節(jié)段端部各設(shè)三個測點，用精密水準儀測得第一次數(shù) 據(jù)。待體系轉(zhuǎn)換后用同樣的方法測得第二次數(shù)據(jù)。計算整 理后見下表所示： 體系轉(zhuǎn)換引起的標高變化表體系轉(zhuǎn)換引起

24、的標高變化表 節(jié)段號11#-011#-111#-211#-311#-411#-511#-611#-711#-811#-9 標高變化 （mm） 9121114121113101415 綜合以上幾點所述，箱梁預(yù)拱度再次進行 修正，修正值見下表所示。 節(jié)段號0#塊1#塊2#塊3#塊4#塊5#塊6#塊7#塊8#塊9#塊 修正前 （理論值） 0110.511.211.917.522.226.931.828.2 修正后 （修正值） 0110.516.221.927.532.236.946.841.3 箱梁施工預(yù)拋高度表（箱梁施工預(yù)拋高度表（mmmm） 根據(jù)第二次PDCA循環(huán)后預(yù)拱度修正值，用于13#與17#墩施工， 發(fā)現(xiàn)取得了很好的效果，17#墩與18#墩合攏兩端相對高差6mm， 13#與12#墩合攏段合攏時兩端相對高差9mm，達到了預(yù)期目標。 橋面標高經(jīng)結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換后也達到了目標值，其誤差值見下表 節(jié)段號0# 塊 1# 塊 2# 塊 3# 塊 4# 塊 5# 塊 6# 塊 7# 塊 8# 塊 9# 塊 誤差值 （mm） 13#墩+4+6+5+3+1-5-6-5-7-6 17#墩+6+5+5+7