船舶靜力學(xué)New_Ver5

1、上午9時(shí)54分 4 4 大傾角穩(wěn)性大傾角穩(wěn)性 n 4.14.1大傾角穩(wěn)性概述大傾角穩(wěn)性概述 船舶的大傾角穩(wěn)性是指船舶大幅橫搖時(shí)的穩(wěn)定性問題。船舶的大傾角穩(wěn)性是指船舶大幅橫搖時(shí)的穩(wěn)定性問題。 船舶的橫傾回復(fù)力矩船舶的橫傾回復(fù)力矩 lGZM R sincos GBGB zzyyl 回復(fù)力臂可分為兩個(gè)部分：回復(fù)力臂可分為兩個(gè)部分： sin)( sincos SGg SBGBs gs zzl zzyyl lll S為參考點(diǎn)，通?？扇≌r(shí)的為參考點(diǎn)，通?？扇≌r(shí)的 浮心位置；浮心位置；ls：形狀穩(wěn)性臂，僅：形狀穩(wěn)性臂，僅 取決于船體形狀，取決于船體形狀，lg：重量穩(wěn)性：重量穩(wěn)性 臂，僅取決于重心高度

2、臂，僅取決于重心高度 上午9時(shí)54分 GMGMGZsin 對(duì)于小傾角情況對(duì)于小傾角情況 ),( ),( fl KGfl s 當(dāng)重量當(dāng)重量, ,重心一定時(shí)，曲線重心一定時(shí)，曲線 )(fl 稱為稱為靜穩(wěn)性曲線靜穩(wěn)性曲線 上午9時(shí)54分 4.2 4.2 大傾角穩(wěn)性的變排水量算法大傾角穩(wěn)性的變排水量算法 船舶的形狀穩(wěn)性臂僅取決于船體的形狀，和裝載狀態(tài)無關(guān)。對(duì)于一條船舶的形狀穩(wěn)性臂僅取決于船體的形狀，和裝載狀態(tài)無關(guān)。對(duì)于一條 固定的船來說，當(dāng)參考點(diǎn)固定的船來說，當(dāng)參考點(diǎn)S確定后，同一排水量下的形狀穩(wěn)性臂就唯一的確定后，同一排水量下的形狀穩(wěn)性臂就唯一的 確定了，若能繪制不同排水量的確定了，若能繪制不同排水

3、量的l=f( )曲線族，則可通過插值獲得任意曲線族，則可通過插值獲得任意 排水量時(shí)的形狀穩(wěn)性臂曲線，然后通過重量穩(wěn)性臂修正排水量時(shí)的形狀穩(wěn)性臂曲線，然后通過重量穩(wěn)性臂修正 l=ls-(zG-zS)sin 就就 可獲得任意裝載狀態(tài)的靜穩(wěn)性曲線?？色@得任意裝載狀態(tài)的靜穩(wěn)性曲線。 變排水量法的目的就是計(jì)算變排水量法的目的就是計(jì)算形狀穩(wěn)性臂曲線族形狀穩(wěn)性臂曲線族。 當(dāng)船具有大傾角橫傾時(shí)，很難確定船舶的等體積傾斜水線。在變排水當(dāng)船具有大傾角橫傾時(shí)，很難確定船舶的等體積傾斜水線。在變排水 量法中，首先確定一系列不同吃水量法中，首先確定一系列不同吃水Tk和橫傾角和橫傾角 j組合的水線，計(jì)算不同組組合的水線，

4、計(jì)算不同組 合狀態(tài)時(shí)排水量合狀態(tài)時(shí)排水量 (Tk, j)和和ls(Tk, j) ，然后通過插值獲得任意排水量，然后通過插值獲得任意排水量 i時(shí)的時(shí)的 ls( i, )曲線曲線. 上午9時(shí)54分 基本步驟：基本步驟：繪乞氏橫剖面；選擇一系列正浮繪乞氏橫剖面；選擇一系列正浮 水線和對(duì)應(yīng)的旋轉(zhuǎn)點(diǎn)；繞各自的旋轉(zhuǎn)點(diǎn)確定水線和對(duì)應(yīng)的旋轉(zhuǎn)點(diǎn)；繞各自的旋轉(zhuǎn)點(diǎn)確定 橫傾水線族；在乞氏橫剖面上量取各站處的橫傾水線族；在乞氏橫剖面上量取各站處的 入水和出水邊長(zhǎng)度；計(jì)算排水體積和形狀穩(wěn)入水和出水邊長(zhǎng)度；計(jì)算排水體積和形狀穩(wěn) 性臂。利用穩(wěn)性橫截曲線獲得指定排水量下性臂。利用穩(wěn)性橫截曲線獲得指定排水量下 的的ls( )曲

5、線。曲線。 上午9時(shí)54分 穩(wěn)性橫截曲線穩(wěn)性橫截曲線 計(jì)算計(jì)算4 45 5根水線下的根水線下的 及及 ，繪成左圖，再以，繪成左圖，再以為橫坐標(biāo)，為橫坐標(biāo)， 為為 縱坐標(biāo)繪制穩(wěn)性橫截曲線，由它可求得任意排水量下的靜穩(wěn)性曲線?？v坐標(biāo)繪制穩(wěn)性橫截曲線，由它可求得任意排水量下的靜穩(wěn)性曲線。 s l s l sin)(KSKGll s 上午9時(shí)54分 形狀穩(wěn)性臂的計(jì)算形狀穩(wěn)性臂的計(jì)算 將水線以下的體積分成三個(gè)部分：正浮時(shí)的體積、入水體積和出將水線以下的體積分成三個(gè)部分：正浮時(shí)的體積、入水體積和出 水體積，正浮時(shí)的體積和形心通過靜水力曲線圖獲得。入水體積和出水體積，正浮時(shí)的體積和形心通過靜水力曲線圖獲得。

6、入水體積和出 水體積按扇形面積計(jì)算水體積按扇形面積計(jì)算. c a 2a/3 dydy y y c+2a/3cosy y T+2a/3siny y T 2b/3cosyyc T-2b/3siny y b z y 入水體積入水體積 出水體積出水體積 上午9時(shí)54分 入水部分和出水的體積計(jì)算入水部分和出水的體積計(jì)算 2/ 2/0 2 )( 2 1 L L in dav yy 2/ 2/0 2 )( 2 1 L L out dbv yy 體積：體積： 體積關(guān)于中體積關(guān)于中 線面的矩：線面的矩： 2/ 2/0 2 )cos 3 2 ()( 2 1 L L in xoz acdaM yy 2/ 2/0 2

7、 )cos 3 2 ()( 2 1 L L out xoz bcdbM yy 體積關(guān)于基體積關(guān)于基 平面的矩：平面的矩： 2/ 2/0 2 )sin 3 2 ()( 2 1 L L in xoy aTdaM yy 2/ 2/0 2 )sin 3 2 ()( 2 1 L L out xoz bTdbM yy 上午9時(shí)54分 排水體積和浮心的計(jì)算排水體積和浮心的計(jì)算 yy y yy 0 2/ 2/0 22 )0 ,( 2 )()( )0 ,( )0 ,(),( dNT d ba dxT vvTT c L L outin 排水體積：排水體積： 2/ 2/ 22 2 )()( L L c dx ba

8、N yy y 交換積分次序交換積分次序 浮心：浮心：),(/,TMMTy out xoz in xozB yyyyy yyy 00 2/ 2/0 33 2/ 2/0 22 cos)( cos 32 dIdNc d ba dxcd ba dxMM cc L L L L out xoz in xoz 2/ 2/ 33 3 )()( L L c dx ba I yy y ),(/)0 ,()0 ,(,TMMTzTTz out xoy in xoyBB yyyyy 00 sin)(dIdNTMM cc out xoy in xoy 上午9時(shí)54分 靜穩(wěn)性臂靜穩(wěn)性臂 yyy yy yy yyyyy yy

9、yyy yy sin)0 ,( cos )(sin)0 ,(cos )0 ,( 1 sin sinsin)()0 ,()0 ,( coscos)( )0 ,( 1 sincos 0 0 0 00 00 0 sB c cB c s ccB cc c sBB zTz dI dNTzTc dNT z dIdNTTzT dIdNc dNT zzyl 上午9時(shí)54分 4.3 4.3 大傾角穩(wěn)性的等排水量算法大傾角穩(wěn)性的等排水量算法 等排水量法需要確定不同橫傾角時(shí)的等體積傾斜水線。在確定等體積等排水量法需要確定不同橫傾角時(shí)的等體積傾斜水線。在確定等體積 傾斜水線后，可根據(jù)不同水線面的橫傾慣性矩（旋轉(zhuǎn)軸過漂

10、心且平行傾斜水線后，可根據(jù)不同水線面的橫傾慣性矩（旋轉(zhuǎn)軸過漂心且平行 于于x軸）計(jì)算靜穩(wěn)性曲線。軸）計(jì)算靜穩(wěn)性曲線。 yyy yyy yyy sin)cos()( 1 sin)( 1 )( cos)( 1 )( 0 0 0 0 0 gBT TBB TB zzdIl dIzz dIy 根據(jù)船體水下部分形狀的不同，有兩種計(jì)算方法。根據(jù)船體水下部分形狀的不同，有兩種計(jì)算方法。 上午9時(shí)54分 1 1、第一法（、第一法（U U形剖面適用）：形剖面適用）： 船舶水上和水下體積相近，假定各傾斜水線都過正浮水線面和中縱剖面船舶水上和水下體積相近，假定各傾斜水線都過正浮水線面和中縱剖面 的交線，計(jì)算的交線，計(jì)

11、算 dxdbavv L L 2/ 2/0 22 21 )( 2 1 dxbaA L L W 2/ 2/ )( 由于由于 為小量，因而實(shí)際水線為小量，因而實(shí)際水線 和假定水線相差不遠(yuǎn)，和假定水線相差不遠(yuǎn)， 為小量，為小量， 可認(rèn)為實(shí)際水線面面積不變，故有可認(rèn)為實(shí)際水線面面積不變，故有 W A vv 21 21 vv 0 0 ，實(shí)際水線在假定水線之下，反之，實(shí)際水線在假定水線之。，實(shí)際水線在假定水線之下，反之，實(shí)際水線在假定水線之。 y z WL0 WL1 WL2 WL3 上午9時(shí)54分 2 2、第二法：、第二法： 很大，很大， 很大不能用第一法計(jì)算很大不能用第一法計(jì)算 21 vv 假定假定 過漂

12、心過漂心 ，計(jì)算，計(jì)算 及及 的漂心的漂心 至至 的距離的距離 由于由于 很小，很小， 及及 也較小可用前述公式算出也較小可用前述公式算出 后，求得后，求得 。 再過再過 作作 的假定水線的假定水線 ， 并認(rèn)為并認(rèn)為 ，算出，算出 的的 ， 及及 ，找到，找到 及及 ，依此類推，其中，依此類推，其中 1100 LWLW d 11L W 11L W 21 vv 0 F 0 F 1 F 1 d 21 vv 1 1 11L W 1 F 22L Wd2 11 22L W 21 vv 2 2 22L W 2 F dxdbavv L L d 2/ 2/0 22 21 )( 2 1 d 2 1 上午9時(shí)54

13、分 靜穩(wěn)性臂近似計(jì)算公式靜穩(wěn)性臂近似計(jì)算公式 Prohaskas method MSGMGZsin upright RS BM MS C T B T KB CRS035. 02262. 18566. 0 MRS C T B C3526. 00315. 01859. 0 CRS的回歸公式：的回歸公式： 上午9時(shí)54分 長(zhǎng)方體船的靜穩(wěn)性臂長(zhǎng)方體船的靜穩(wěn)性臂 求長(zhǎng)方體船方箱求長(zhǎng)方體船方箱T=D/2時(shí)的時(shí)的 形狀穩(wěn)性臂形狀穩(wěn)性臂(參考點(diǎn)取浮心參考點(diǎn)取浮心)。 T D=2T B c y y 該船任意角度的等體積傾斜水線該船任意角度的等體積傾斜水線 都過正浮水線的漂心。任意角度都過正浮水線的漂心。任意角度

14、 y y時(shí)，時(shí)， yyc時(shí)，時(shí)，水線面入水邊和水線面入水邊和 出水邊長(zhǎng)度都是出水邊長(zhǎng)度都是B/(2cosy y)， 水線面慣性矩：水線面慣性矩： c c DL BL I y y y y y 3 3 sin12 cos12 c y 95% 95% 或或 5% 5% 時(shí)，時(shí)， 不計(jì)影響；不計(jì)影響； 3 3） 時(shí)可不予計(jì)時(shí)可不予計(jì) 算算 0 30 30 ld 0 30 30 lldd 0 300 ld min30 01. 0M 液艙大角穩(wěn)性修正值的近似算法液艙大角穩(wěn)性修正值的近似算法(按按50%裝載量計(jì)算裝載量計(jì)算) b h b h b h b h h b K KVbM MGZ i n i i d

15、d tan 2 cot 1 12 costan 1 8 cos tan) 2 tan 1 ( 12 sin 1 2 2 2 2 1 M：自由面修正力矩：自由面修正力矩(t.m) V：液艙總?cè)莘e：液艙總?cè)莘e(m3) b：液艙最大寬度：液艙最大寬度(m) ：液體密度：液體密度(t/m3) d d：液艙方形系數(shù)：液艙方形系數(shù)=V/lbh l：液艙最大長(zhǎng)度：液艙最大長(zhǎng)度(m) h：液艙最大深度：液艙最大深度(m) 上午9時(shí)54分 4.6 4.6 靜穩(wěn)性曲線的特征靜穩(wěn)性曲線的特征 1 1）原點(diǎn)處的斜率為）原點(diǎn)處的斜率為初穩(wěn)心高初穩(wěn)心高 0000 0 GMKGKBMB d dl 2 2）傾覆力矩曲線與靜穩(wěn)

16、性曲線有兩個(gè)交點(diǎn)，）傾覆力矩曲線與靜穩(wěn)性曲線有兩個(gè)交點(diǎn)，第一第一 交點(diǎn)交點(diǎn)A A為穩(wěn)定平衡點(diǎn)，為穩(wěn)定平衡點(diǎn)，第二交點(diǎn)第二交點(diǎn)C C為不穩(wěn)定平衡點(diǎn)為不穩(wěn)定平衡點(diǎn)； 3 3）甲板）甲板邊緣入水角邊緣入水角和靜穩(wěn)性曲線的和靜穩(wěn)性曲線的拐點(diǎn)拐點(diǎn)E E對(duì)應(yīng)；對(duì)應(yīng)； 4 4）靜穩(wěn)性曲線具有）靜穩(wěn)性曲線具有極大值極大值l lmax max，對(duì)應(yīng)的橫傾角為 對(duì)應(yīng)的橫傾角為 max max 5 5）靜穩(wěn)性曲線和橫坐標(biāo)軸的第二交點(diǎn)對(duì)應(yīng)的橫傾）靜穩(wěn)性曲線和橫坐標(biāo)軸的第二交點(diǎn)對(duì)應(yīng)的橫傾 角稱為角稱為穩(wěn)性消失角穩(wěn)性消失角 v v，兩個(gè)交點(diǎn)劍的距離也稱為，兩個(gè)交點(diǎn)劍的距離也稱為穩(wěn)穩(wěn) 距距 6 6）靜穩(wěn)性曲線下的面積等于回

17、復(fù)力矩所作的功）靜穩(wěn)性曲線下的面積等于回復(fù)力矩所作的功 （系統(tǒng)的位能）（系統(tǒng)的位能） 0 dMT R 上午9時(shí)54分 7 7）典型的靜穩(wěn)性曲線）典型的靜穩(wěn)性曲線 內(nèi)河船內(nèi)河船海船海船 破損船舶破損船舶 上午9時(shí)54分 4.7 4.7 動(dòng)穩(wěn)性動(dòng)穩(wěn)性 一、基本概念一、基本概念 前面已討論了船舶的靜穩(wěn)性。實(shí)際上船舶常受到突然作用的外力矩，而以前面已討論了船舶的靜穩(wěn)性。實(shí)際上船舶常受到突然作用的外力矩，而以 一定的角速度迅速傾斜。一定的角速度迅速傾斜。 船舶受靜力和動(dòng)力作用的情況與上述情況類似船舶受靜力和動(dòng)力作用的情況與上述情況類似 當(dāng)船舶受動(dòng)力作用時(shí)：當(dāng)船舶受動(dòng)力作用時(shí)： 1 1） ， ，船舶在船舶

18、在M MH H作用下作用下 加速傾斜；加速傾斜； 1 0 RH MM 2 2） ， ，船舶在，船舶在 M MR R 作用下 作用下 減速傾斜，直到角速度為零，船舶停止傾斜。減速傾斜，直到角速度為零，船舶停止傾斜。 d 1 RH MM=7=7 遠(yuǎn)海遠(yuǎn)海82982990590597697610401040109910991145114511851185121912191249124912761276130213021324132413471347 近海近海448448493493536536574574603603628628647647667667683683698698711711724724

19、736736 沿海、遮蔽沿海、遮蔽228228248248268268284284301301314314326326336336343343350350357357363363368368 非國(guó)際航區(qū)風(fēng)壓計(jì)算表（非國(guó)際航區(qū)風(fēng)壓計(jì)算表（CCS） 上午9時(shí)54分 4.10.2 4.10.2 橫搖角計(jì)算橫搖角計(jì)算 IMO規(guī)定的橫搖角計(jì)算方法：規(guī)定的橫搖角計(jì)算方法：SXKX A 21 109 100A100ABK BK/LB/LB0.00 0.00 1.00 1.00 1.50 1.50 2.00 2.00 2.50 2.50 3.00 3.00 3.50 3.50 =4=4尖舭尖舭 K K1.00

20、 1.00 0.98 0.98 0.95 0.95 0.88 0.88 0.79 0.79 0.74 0.74 0.72 0.72 0.70 0.70 0.70 0.70 K與舭龍骨面積與舭龍骨面積ABK有關(guān)：有關(guān)： X1與與B/T有關(guān)有關(guān) B/TB/T=2.4=3.5=3.5 X1X11.00 1.00 0.98 0.98 0.96 0.96 0.65 0.65 0.93 0.93 0.91 0.91 0.90 0.90 0.88 0.88 0.86 0.86 0.84 0.84 0.82 0.82 0.80 0.80 X2與方形系數(shù)有關(guān)與方形系數(shù)有關(guān) CBCB=0.45=0.7=0.7 x

21、2x20.750.750.820.820.890.890.950.950.970.971 1 S按橫搖周期計(jì)算按橫搖周期計(jì)算 T T (s(s) ) =6=20=20 S S0.110.110.0980.0980.930.930.0650.0650.0530.0530.0440.0440.0380.0380.0350.035 0 2 GM CB T 100 043. 0 023. 0373. 0 WL M L T B C m T OG 06. 073. 0 OG:重心至水面的距離重心至水面的距離 上午9時(shí)54分 4.10.3 4.10.3 穩(wěn)性衡準(zhǔn)穩(wěn)性衡準(zhǔn) IMO規(guī)定的通用穩(wěn)性衡準(zhǔn)規(guī)定的通用穩(wěn)

22、性衡準(zhǔn) 1. 1. =30 時(shí)，時(shí)，ld1=0.055m.rad 2. 2. =min(40 , E)時(shí)時(shí),ld2=0.09m.rad 3.ld2-ld1=0.09m.rad 4. 4. =30 處的最大橫穩(wěn)性臂處的最大橫穩(wěn)性臂lmax=0.2m 5. 5. max30 (推薦推薦), max25 (必須必須) 6.GM=0.15m（經(jīng)自由液面修正）（經(jīng)自由液面修正） 7.突風(fēng)和橫搖衡準(zhǔn)（氣象衡準(zhǔn)）突風(fēng)和橫搖衡準(zhǔn)（氣象衡準(zhǔn)）K=1 上午9時(shí)54分 4.10.4 4.10.4 臨界初穩(wěn)心高曲線臨界初穩(wěn)心高曲線 臨界初穩(wěn)心高臨界初穩(wěn)心高： 各種裝載狀態(tài)下能滿足穩(wěn)性衡準(zhǔn)的最小初穩(wěn)心高。各種裝載狀態(tài)下

23、能滿足穩(wěn)性衡準(zhǔn)的最小初穩(wěn)心高。 極限重心高度極限重心高度： 為了滿足穩(wěn)性衡準(zhǔn)的要求，船舶恰好能滿足穩(wěn)性要求時(shí)的高度稱為了滿足穩(wěn)性衡準(zhǔn)的要求，船舶恰好能滿足穩(wěn)性要求時(shí)的高度稱 為極限重心高度，船舶營(yíng)運(yùn)時(shí)，重心高度不得超過此極限。為極限重心高度，船舶營(yíng)運(yùn)時(shí)，重心高度不得超過此極限。 上午9時(shí)54分 4.10.5 4.10.5 完整穩(wěn)性校核完整穩(wěn)性校核 完整穩(wěn)完整穩(wěn) 性校核性校核 初穩(wěn)性初穩(wěn)性 校核校核 大傾角穩(wěn)大傾角穩(wěn) 性校核性校核 重量重心計(jì)算重量重心計(jì)算 縱傾計(jì)算縱傾計(jì)算 初穩(wěn)心高計(jì)算初穩(wěn)心高計(jì)算(包含包含 自由液面修正自由液面修正) 風(fēng)傾力矩計(jì)算風(fēng)傾力矩計(jì)算 靜穩(wěn)性臂曲線計(jì)算靜穩(wěn)性臂曲線計(jì)算

24、 （含自由液面修正）（含自由液面修正） 穩(wěn)性衡準(zhǔn)校核穩(wěn)性衡準(zhǔn)校核 上午9時(shí)54分 5 5 海洋平臺(tái)的穩(wěn)性海洋平臺(tái)的穩(wěn)性 n i i v 1 n i iiB n i iiB n i iiB vzz vyyvxx 1 11 1 11 排水體積排水體積 浮心位置浮心位置 海洋平臺(tái)一般有規(guī)則形體組成，排水體積和靜穩(wěn)性曲線的計(jì)算海洋平臺(tái)一般有規(guī)則形體組成，排水體積和靜穩(wěn)性曲線的計(jì)算 相對(duì)簡(jiǎn)單比較簡(jiǎn)單。但是由于平臺(tái)長(zhǎng)寬比較小，需對(duì)多個(gè)傾斜方向相對(duì)簡(jiǎn)單比較簡(jiǎn)單。但是由于平臺(tái)長(zhǎng)寬比較小，需對(duì)多個(gè)傾斜方向 進(jìn)行穩(wěn)性校核。進(jìn)行穩(wěn)性校核。 n i iWiFF n i iWiFF Ayy Axx 1 1 1 1 n

25、i iWW AA 1 水線面面積水線面面積 漂心位置漂心位置 穩(wěn)心半徑穩(wěn)心半徑 2 1 2 2 1 2 11 FW n i Fiwy L FW n i Fiwx xAxAiBMyAyAiBM ii sincos sincos GBGBheel GBGBtrim zzyyl zzxxl 靜穩(wěn)性臂靜穩(wěn)性臂 上午9時(shí)54分 5.1 5.1 平臺(tái)風(fēng)載荷計(jì)算平臺(tái)風(fēng)載荷計(jì)算 設(shè)計(jì)風(fēng)速：設(shè)計(jì)風(fēng)速： 對(duì)無限作業(yè)區(qū)域的平臺(tái)，其最小設(shè)計(jì)風(fēng)速應(yīng)為：對(duì)無限作業(yè)區(qū)域的平臺(tái)，其最小設(shè)計(jì)風(fēng)速應(yīng)為： （1 1） 自存工況：自存工況：51.5m/s51.5m/s（100kn100kn）；）； （2 2） 正常作業(yè)工況：正常作業(yè)

26、工況：36m/s36m/s（7Okn7Okn）。）。 對(duì)具有營(yíng)運(yùn)限制附加標(biāo)志的平臺(tái)，其正常作業(yè)工況的風(fēng)速可適當(dāng)減對(duì)具有營(yíng)運(yùn)限制附加標(biāo)志的平臺(tái)，其正常作業(yè)工況的風(fēng)速可適當(dāng)減 小，但應(yīng)不小于小，但應(yīng)不小于25.8m/s25.8m/s（50kn50kn）。）。 風(fēng)壓計(jì)算風(fēng)壓計(jì)算： P P = 0.613= 0.6131010-3 -3V V 2 2 kPa kPa V V為設(shè)計(jì)風(fēng)速為設(shè)計(jì)風(fēng)速m/sm/s 風(fēng)載荷計(jì)算：風(fēng)載荷計(jì)算： 構(gòu)件的風(fēng)載荷計(jì)算公式構(gòu)件的風(fēng)載荷計(jì)算公式 F = ChCsSP kN ChCh：高度系數(shù)，和構(gòu)件形心高度有關(guān)：高度系數(shù)，和構(gòu)件形心高度有關(guān). . CsCs：受風(fēng)構(gòu)件形狀系數(shù)

27、，和構(gòu)件截面形狀有關(guān)：受風(fēng)構(gòu)件形狀系數(shù)，和構(gòu)件截面形狀有關(guān). . S S：迎風(fēng)面積（：迎風(fēng)面積（m m2 2）. . P P：風(fēng)壓（：風(fēng)壓（kPakPa）. . 上午9時(shí)54分 5.2 5.2 平臺(tái)穩(wěn)性衡準(zhǔn)（平臺(tái)穩(wěn)性衡準(zhǔn)（CCSCCS） 平臺(tái)在各種作業(yè)工況下的完整穩(wěn)性均應(yīng)平臺(tái)在各種作業(yè)工況下的完整穩(wěn)性均應(yīng) 符合以下衡準(zhǔn)：符合以下衡準(zhǔn)： （1） 對(duì)水面式和自升式平臺(tái)，至第二交點(diǎn)對(duì)水面式和自升式平臺(tái)，至第二交點(diǎn) 或進(jìn)水角處的復(fù)原力矩曲線下的面積，或進(jìn)水角處的復(fù)原力矩曲線下的面積， 取取 其中的較小者，至少應(yīng)比至同一限定角處風(fēng)其中的較小者，至少應(yīng)比至同一限定角處風(fēng) 傾力矩曲線下面積大傾力矩曲線下面積

28、大40%； （2） 對(duì)柱穩(wěn)式平臺(tái)，至第二交點(diǎn)或進(jìn)水角對(duì)柱穩(wěn)式平臺(tái)，至第二交點(diǎn)或進(jìn)水角 處的復(fù)原力矩曲線下的面積中的，處的復(fù)原力矩曲線下的面積中的， 取其較取其較 小者，至少應(yīng)比至同一限定角處風(fēng)傾力矩曲小者，至少應(yīng)比至同一限定角處風(fēng)傾力矩曲 線下面積大線下面積大30%； （3） 對(duì)坐底式平臺(tái)，至第二交點(diǎn)或進(jìn)水角對(duì)坐底式平臺(tái)，至第二交點(diǎn)或進(jìn)水角 處的復(fù)原力矩曲線下的面積，取其中的較小處的復(fù)原力矩曲線下的面積，取其中的較小 者，至少應(yīng)比至同一限定角處風(fēng)傾力矩曲線者，至少應(yīng)比至同一限定角處風(fēng)傾力矩曲線 下面積大下面積大40%； （4） 復(fù)原力矩曲線，從正浮至第二交點(diǎn)的復(fù)原力矩曲線，從正浮至第二交點(diǎn)的

29、所有角度范圍內(nèi)，均應(yīng)為正值。且在所有漂所有角度范圍內(nèi)，均應(yīng)為正值。且在所有漂 浮作業(yè)工況的整個(gè)吃水范圍內(nèi)，浮作業(yè)工況的整個(gè)吃水范圍內(nèi)， 經(jīng)自由液經(jīng)自由液 面修正后的初穩(wěn)性高度應(yīng)不小于面修正后的初穩(wěn)性高度應(yīng)不小于0.15m。 上午9時(shí)54分 6 6 抗沉性和破艙穩(wěn)性抗沉性和破艙穩(wěn)性 n 抗沉性：抗沉性：船舶在一艙或數(shù)艙破損進(jìn)水后仍能保持一定浮船舶在一艙或數(shù)艙破損進(jìn)水后仍能保持一定浮 性和穩(wěn)性的能力。性和穩(wěn)性的能力。 抗沉性通過用水密艙壁將船體分隔成適當(dāng)數(shù)量的水密艙抗沉性通過用水密艙壁將船體分隔成適當(dāng)數(shù)量的水密艙 段來保證的。段來保證的。 n 抗沉性問題包括抗沉性問題包括： 1）船舶在一艙或數(shù)艙進(jìn)

30、水后浮態(tài)和穩(wěn)性的計(jì)算。）船舶在一艙或數(shù)艙進(jìn)水后浮態(tài)和穩(wěn)性的計(jì)算。 2）從保證抗沉性出發(fā)，計(jì)算分艙的極限長(zhǎng)度，即）從保證抗沉性出發(fā)，計(jì)算分艙的極限長(zhǎng)度，即 可浸長(zhǎng)可浸長(zhǎng) 度度的計(jì)算的計(jì)算 上午9時(shí)54分 6.1 6.1 進(jìn)水艙的分類及滲透率進(jìn)水艙的分類及滲透率 一、進(jìn)水艙的分類一、進(jìn)水艙的分類 根據(jù)進(jìn)水情況將船艙分為三類根據(jù)進(jìn)水情況將船艙分為三類: : 第一類艙第一類艙：艙頂在水線下，破損后水灌滿整個(gè)艙室，但艙頂未破，因而無自由液艙頂在水線下，破損后水灌滿整個(gè)艙室，但艙頂未破，因而無自由液 面；面； 第二類艙第二類艙：進(jìn)水艙未被灌滿，艙內(nèi)的水與船外的水不相聯(lián)通，存在自由液面；進(jìn)水艙未被灌滿，艙內(nèi)

31、的水與船外的水不相聯(lián)通，存在自由液面； 第三類艙第三類艙：艙頂在水線以上，艙內(nèi)的水與船外的水相通，艙內(nèi)水面與船外水保持艙頂在水線以上，艙內(nèi)的水與船外的水相通，艙內(nèi)水面與船外水保持 在同一水平面。在同一水平面。 二、計(jì)算抗沉性的兩種基本方法二、計(jì)算抗沉性的兩種基本方法 若進(jìn)水量如小于若進(jìn)水量如小于 10101515，則可應(yīng)用初穩(wěn)性有關(guān)公式計(jì)算船艙進(jìn)水后，則可應(yīng)用初穩(wěn)性有關(guān)公式計(jì)算船艙進(jìn)水后 的浮態(tài)和穩(wěn)性。有兩種處理方法：的浮態(tài)和穩(wěn)性。有兩種處理方法： 1 1、增加重量法、增加重量法：把破艙后進(jìn)入船內(nèi)的水看成是增加的液體載荷；把破艙后進(jìn)入船內(nèi)的水看成是增加的液體載荷； 2 2、損失浮力法、損失浮力

32、法：把破艙后的進(jìn)水區(qū)域看成是不屬于船的，即該部分浮力把破艙后的進(jìn)水區(qū)域看成是不屬于船的，即該部分浮力 已損失，并由增加吃水來補(bǔ)償。已損失，并由增加吃水來補(bǔ)償。 這兩種方法的計(jì)算所得的最后結(jié)果完全一致，但算出的穩(wěn)心高不同。這兩種方法的計(jì)算所得的最后結(jié)果完全一致，但算出的穩(wěn)心高不同。 上午9時(shí)54分 三、滲透率三、滲透率 v v v 1 a a a 1 由于艙壁結(jié)構(gòu)、貨物、艙內(nèi)舾裝占據(jù)了一定的空間，破損艙由于艙壁結(jié)構(gòu)、貨物、艙內(nèi)舾裝占據(jù)了一定的空間，破損艙 室的實(shí)際體積要小于根據(jù)艙室型體積，兩者的比值稱為室的實(shí)際體積要小于根據(jù)艙室型體積，兩者的比值稱為體積滲透體積滲透 率。率。實(shí)際進(jìn)水面積和空艙面

33、積之比稱為實(shí)際進(jìn)水面積和空艙面積之比稱為面積滲透率。面積滲透率。 體積滲透率體積滲透率 面積滲透率面積滲透率 為了計(jì)算方面，規(guī)范規(guī)定艙室的各種滲透率取同一值。為了計(jì)算方面，規(guī)范規(guī)定艙室的各種滲透率取同一值。 艙室名稱艙室名稱滲透率滲透率 起居艙起居艙0.95 機(jī)艙和設(shè)備艙機(jī)艙和設(shè)備艙0.85 貨倉貨倉0.60 重貨艙重貨艙0.80 液艙液艙0或或0.95 空艙空艙0.98 艙室滲透率一覽表艙室滲透率一覽表 上午9時(shí)54分 6.2 6.2 艙室進(jìn)水后船舶浮態(tài)及穩(wěn)性的計(jì)算艙室進(jìn)水后船舶浮態(tài)及穩(wěn)性的計(jì)算 一、第一類艙室一、第一類艙室 可用增加重量法或損失浮力法進(jìn)行計(jì)算可用增加重量法或損失浮力法進(jìn)行計(jì)

34、算. . 進(jìn)水前船舶各參數(shù)為：進(jìn)水前船舶各參數(shù)為： 破損后的進(jìn)水量為破損后的進(jìn)水量為 p= =vw ，體積形心在，體積形心在 c(x,y,z)c(x,y,z)處處 , FW L AF xAGMGMTT W wA p T d 2 1 )( 11 GMzTT p p GMMG d L L GM p MG 11 增加重量法增加重量法 損失浮力法損失浮力法 1）平均吃水的增量平均吃水的增量： 1）平均吃水的增量：）平均吃水的增量： W A v T d 增加小量載荷后的初穩(wěn)性高增加小量載荷后的初穩(wěn)性高浮心高度變化：浮心高度變化： ) 2 (z T T v zB d d 新的初穩(wěn)心高新的初穩(wěn)心高 2 1

35、11 zTT v GMMG d GML近似不變近似不變 上午9時(shí)54分 11 )( tan MGp py 11 )( )( tan L F MGp xxp 4 4）橫傾角：）橫傾角： 5 5）縱傾角：）縱傾角： 6）首尾吃水增量：）首尾吃水增量： 11 11 )( )( 2 )( )( 2 L F FA L F FF MGp xxp x L T MGp xxp x L T d d 7）船舶新的首尾吃水：）船舶新的首尾吃水： AAA FFF TTTT TTTT dd dd 增加重量法增加重量法損失浮力法損失浮力法 11 )0( tan MG ywv 11 )( tan L F MG xxwv 4

36、 4）橫傾角：）橫傾角： 5 5）縱傾角：）縱傾角： 6）首尾吃水增量：）首尾吃水增量： 11 11 )( 2 )( 2 L F FA L F FF MG xxv x L T MG xxv x L T d d 7）船舶新的首尾吃水：）船舶新的首尾吃水： AAA FFF TTTT TTTT dd dd 上午9時(shí)54分 二、第二類艙室二、第二類艙室 仍可用增加重量法或損失仍可用增加重量法或損失 浮力法計(jì)算，但要考慮自由液浮力法計(jì)算，但要考慮自由液 面的影響面的影響 W wA p T d p wi GMzTT p p GMMG x 2 1 )( 11 d p wi GM p MG y L L 11

37、1 1）平均吃水的增量：）平均吃水的增量： 2 2）新的初穩(wěn)心高：）新的初穩(wěn)心高： 3 3）新的縱穩(wěn)心高：）新的縱穩(wěn)心高： 上午9時(shí)54分 6）首尾吃水增量：）首尾吃水增量： 11 11 )( )( 2 )( )( 2 L F FA L F FF MGp xxp x L T MGp xxp x L T d d 7）船舶新的首尾吃水：）船舶新的首尾吃水： AAA FFF TTTT TTTT dd dd 11 )( tan MGp py 11 )( )( tan L F MGp xxp 4 4）橫傾角：）橫傾角： 5 5）縱傾角：）縱傾角： x i zTT v GMMG 2 1 11 d y L

38、L i GMMG 11 若采用損失浮力法，排水量若采用損失浮力法，排水量 取取 ，初穩(wěn)心高和縱穩(wěn)心高分，初穩(wěn)心高和縱穩(wěn)心高分 別為：別為： 上午9時(shí)54分 三、第三類艙室三、第三類艙室 進(jìn)水量由最終的水線確定進(jìn)水量由最終的水線確定, ,不宜用增加重量法不宜用增加重量法, ,宜用損失浮力法計(jì)算宜用損失浮力法計(jì)算, ,并并 認(rèn)為排水量及重心不變。認(rèn)為排水量及重心不變。 進(jìn)水前船舶各參數(shù)為：進(jìn)水前船舶各參數(shù)為： FW L AF xAGMGMTT, 進(jìn)水體積進(jìn)水體積 v ，重心在，重心在 (x,y,z)處，進(jìn)水面積處，進(jìn)水面積 a ，形心在，形心在(xa,ya) 處處, , 進(jìn)水后損失了浮力進(jìn)水后損失

39、了浮力 wv ，需增加吃水來補(bǔ)償。，需增加吃水來補(bǔ)償。 1 1）平均吃水的增量：）平均吃水的增量： aA v T W d 上午9時(shí)54分 2 2）剩余水線面面積）剩余水線面面積（AW-a）的漂心的漂心 F F ： ： 3 3）(AW-a) 對(duì)過對(duì)過 F F 軸的慣性矩 軸的慣性矩 ： aA ay y aA axxA x W a F W aFW F 22 22 )()( )()( FFWFayLL aWaxTT xxaAxxaiII yaAayiII 4 4）浮心位置的變化）浮心位置的變化 浮力浮力 wv 由由 ) 2 1 ,(),(TTyxzyx FF d 2 1 / )( / )( zTT

40、v z yyvy xxvx B FB FB dd d d 上午9時(shí)54分 5 5）縱、橫穩(wěn)心半徑的變化）縱、橫穩(wěn)心半徑的變化 LL L TT II BM II BM d d 6 6）縱、橫穩(wěn)心高的變化）縱、橫穩(wěn)心高的變化 B LL B zBMGM zBMGM ddd ddd 7 7）新的穩(wěn)心高：）新的穩(wěn)心高： LLLGMGMGM GMGMGM d d 1 1 8 8）橫傾角：）橫傾角： 1 )( tan GM yyv F 上午9時(shí)54分 9 9）縱傾角：）縱傾角： 1 )( tan L F GM xxv 10）首尾吃水增量：）首尾吃水增量： d d tan 2 tan 2 FA FF x L

41、T x L T 11）船舶新的首尾吃水：）船舶新的首尾吃水： AAA FFF TTTT TTTT dd dd 上午9時(shí)54分 四、一組艙室進(jìn)水的情況四、一組艙室進(jìn)水的情況 先轉(zhuǎn)化為等值艙，再進(jìn)行計(jì)算。先轉(zhuǎn)化為等值艙，再進(jìn)行計(jì)算。 1）等值艙的進(jìn)水體積）等值艙的進(jìn)水體積 i vv 2）等值艙的重心位置：）等值艙的重心位置： i ii i ii i ii v zv z v yv y v xv x, 3）損失的水線面積：）損失的水線面積： i aa 4）等值艙損失的水線面積的形心位置：）等值艙損失的水線面積的形心位置： i aii a i aii a a ya y a xa x, 5) 第二類艙計(jì)算

42、自由液面，第三類艙計(jì)算水線面慣性矩?fù)p失，建第二類艙計(jì)算自由液面，第三類艙計(jì)算水線面慣性矩?fù)p失，建 議采用損失浮力法。議采用損失浮力法。 上午9時(shí)54分 6.2.2 6.2.2 艙室大量進(jìn)水時(shí)計(jì)算方法艙室大量進(jìn)水時(shí)計(jì)算方法 艙室進(jìn)水量很大時(shí)，可采用靜水力曲線圖和艙容曲線進(jìn)行計(jì)算。進(jìn)水情艙室進(jìn)水量很大時(shí)，可采用靜水力曲線圖和艙容曲線進(jìn)行計(jì)算。進(jìn)水情 況如下表：況如下表： 艙室類型艙室類型進(jìn)水體積進(jìn)水體積形心形心液面慣性矩液面慣性矩液面面積、液面面積、 形心形心 第一類艙第一類艙V1(x1,y1,z1)- 第二類艙第二類艙V2(x2,y2,z2)ix2，iy2a2,xf2,yf2 第三類艙第三類艙V

43、3(T)(x3,y3,z3)ix3，iy3a3,xf3,yf3 正浮狀態(tài)時(shí)，等值艙的進(jìn)水體積為正浮狀態(tài)時(shí)，等值艙的進(jìn)水體積為 v=v1+v2+v3(T)，v3(T) 可根據(jù)艙容曲線獲得。利用可根據(jù)艙容曲線獲得。利用(T)曲線可獲得進(jìn)水后的平均吃水曲線可獲得進(jìn)水后的平均吃水T1。 根據(jù)靜水力曲線圖還可獲得進(jìn)水后完整船體的根據(jù)靜水力曲線圖還可獲得進(jìn)水后完整船體的 ，MTC，BM，zB， xB，xF，AW。 上午9時(shí)54分 0 v1+v2 v3(T) zb MTC BM xb xf AW 上午9時(shí)54分 采用損失浮力法計(jì)算采用損失浮力法計(jì)算 0 3 1 k kk BR yv y )( 3 TaAA

44、WWR 3 33 aA ya y W f FR 0 3 1 k kkB BR xvx x 0 3 1 k kkB BR zvz z 破損船體的浮心：破損船體的浮心： 破損船體的水線面面積：破損船體的水線面面積： 破損后水線面漂心：破損后水線面漂心： 3 33 aA xaxA x W fFW FR 3 1 0 k k v 上午9時(shí)54分 2 2 2 333 )( xfRWRfxTR iyAyaiBMI 2 2 2 333 )( yFfRWRFfy L LR ixxAxxaiBMI L ixxAxxai wMTCMTC yFFRWRFfy R 100 )( 2 2 2 333 考慮自由液面修正后的

45、破損水線面慣性矩和穩(wěn)心半徑考慮自由液面修正后的破損水線面慣性矩和穩(wěn)心半徑 橫傾慣性矩橫傾慣性矩 縱傾慣性矩縱傾慣性矩 橫穩(wěn)心半徑橫穩(wěn)心半徑 每厘米縱傾力矩每厘米縱傾力矩 0 2 2 2 333 0 )( xfRWRfx R iyAyai BM BM 上午9時(shí)54分 G R BR RzBMzGM R BRG MTC xx t )( 0 L t x L TT FRF 2 R BR GM y tan 初穩(wěn)心高初穩(wěn)心高 縱傾值縱傾值 橫傾角橫傾角 首尾吃水首尾吃水 zG不變不變 L t x L TT FRA 2 上午9時(shí)54分 6.3 6.3 可浸長(zhǎng)度的計(jì)算可浸長(zhǎng)度的計(jì)算 規(guī)范規(guī)范規(guī)定：船舶在破損后應(yīng)

46、有規(guī)定：船舶在破損后應(yīng)有76mm 的干舷。故甲板邊線的干舷。故甲板邊線 以下以下76mm處的一條曲線稱為處的一條曲線稱為安全限界線安全限界線，其上各點(diǎn)的切線表示所，其上各點(diǎn)的切線表示所 允許的最高破艙水線允許的最高破艙水線極限破艙水線極限破艙水線。 為使水線不超過安全限界線，需限制艙長(zhǎng)。船舶的最大許可長(zhǎng)度為使水線不超過安全限界線，需限制艙長(zhǎng)。船舶的最大許可長(zhǎng)度 稱為稱為可浸長(zhǎng)度可浸長(zhǎng)度，它表示進(jìn)水后船舶的破艙水線恰與安全限界線相切。，它表示進(jìn)水后船舶的破艙水線恰與安全限界線相切。 上午9時(shí)54分 一、基本原理一、基本原理 i v1 ii v iiBB xvxx1 i i v MM x )( 1

47、 如圖，上兩式中各量可根據(jù)邦如圖，上兩式中各量可根據(jù)邦 戎曲線圖，用數(shù)值積分法求得，戎曲線圖，用數(shù)值積分法求得， 這樣，可浸長(zhǎng)度的計(jì)算轉(zhuǎn)化為這樣，可浸長(zhǎng)度的計(jì)算轉(zhuǎn)化為 由由 和和 求船艙的長(zhǎng)度和求船艙的長(zhǎng)度和 位置的問題。位置的問題。 i v i x 二、可浸長(zhǎng)度曲線的計(jì)算二、可浸長(zhǎng)度曲線的計(jì)算 1、繪制極限破艙水線；、繪制極限破艙水線； 2、計(jì)算、計(jì)算 及及 ，繪，繪 曲線；曲線； i v i x ii xv 上午9時(shí)54分 3、計(jì)算可浸長(zhǎng)度；、計(jì)算可浸長(zhǎng)度； 在橫剖面面積曲線上在橫剖面面積曲線上 x 處截取處截取CDvi, 并使并使 則則A，B間的水平距離為可浸長(zhǎng)度，其中間的水平距離為可浸

48、長(zhǎng)度，其中 點(diǎn)至船中的距離為該艙的位置。點(diǎn)至船中的距離為該艙的位置。 BODAOC SS 上午9時(shí)54分 4、繪制可浸長(zhǎng)度曲線、繪制可浸長(zhǎng)度曲線 上午9時(shí)54分 6.4 6.4 分艙因數(shù)及許用艙長(zhǎng)分艙因數(shù)及許用艙長(zhǎng) 規(guī)范規(guī)范規(guī)定，由分艙因數(shù)規(guī)定，由分艙因數(shù) F 決定許用艙長(zhǎng)決定許用艙長(zhǎng) Fl分艙因數(shù)許用艙長(zhǎng)可浸長(zhǎng)度 分艙因數(shù)分艙因數(shù) F不同反映了各類船對(duì)抗沉性的不同要求不同反映了各類船對(duì)抗沉性的不同要求: F=1.0時(shí)，許用艙長(zhǎng)為時(shí)，許用艙長(zhǎng)為l ，船在一艙破損后恰浮于破艙水線而不沉沒；，船在一艙破損后恰浮于破艙水線而不沉沒； F=0.5時(shí)，許用艙長(zhǎng)為時(shí)，許用艙長(zhǎng)為l2 ，船在兩艙破損后恰浮于

49、破艙水線而不沉沒；，船在兩艙破損后恰浮于破艙水線而不沉沒； F=0.33時(shí)，許用艙長(zhǎng)為時(shí)，許用艙長(zhǎng)為l3 ，船在三艙破損后恰浮于破艙水線而不沉沒；，船在三艙破損后恰浮于破艙水線而不沉沒； 一艙制船，一艙制船，0.5F 1.0二艙制船，二艙制船，0.33F 0.5 三艙制船，三艙制船，0.250.05m 進(jìn)水中間階段要求：進(jìn)水中間階段要求：GZmax0.05m,最小正穩(wěn)性范圍不小于最小正穩(wěn)性范圍不小于7 平衡水線：平衡水線：不超過安全限界線不超過安全限界線 上午9時(shí)54分 6.6 破艙穩(wěn)性校核破艙穩(wěn)性校核 n 破艙穩(wěn)性校核的原始數(shù)據(jù)破艙穩(wěn)性校核的原始數(shù)據(jù) （1）船舶要素和型值）船舶要素和型值 （

50、2） 船舶分艙數(shù)據(jù)表船舶分艙數(shù)據(jù)表 （3）開口進(jìn)水點(diǎn)坐標(biāo)）開口進(jìn)水點(diǎn)坐標(biāo) （4）計(jì)算破艙穩(wěn)性的初始點(diǎn)坐標(biāo)）計(jì)算破艙穩(wěn)性的初始點(diǎn)坐標(biāo) （5）破損部位數(shù)據(jù)）破損部位數(shù)據(jù) 上午9時(shí)54分 6.7 SOLAS90對(duì)客船的分艙和破艙穩(wěn)性要求對(duì)客船的分艙和破艙穩(wěn)性要求 （確定性方法）（確定性方法） n 可浸長(zhǎng)度可浸長(zhǎng)度 （1）滲透率的計(jì)算）滲透率的計(jì)算 整個(gè)船長(zhǎng)分成機(jī)艙，機(jī)艙前，機(jī)艙后三段分別計(jì)算滲透率。整個(gè)船長(zhǎng)分成機(jī)艙，機(jī)艙前，機(jī)艙后三段分別計(jì)算滲透率。 M MM M V ca 1085% aM： ：限界線以下機(jī)艙處所范圍為乘客處所的容積 限界線以下機(jī)艙處所范圍為乘客處所的容積 CM：限界線以下機(jī)艙處所

51、范圍專供貨物、煤或物料儲(chǔ)藏用的甲板間處所：限界線以下機(jī)艙處所范圍專供貨物、煤或物料儲(chǔ)藏用的甲板間處所 的容積。的容積。 VM：機(jī)艙處總?cè)莘e：機(jī)艙處總?cè)莘e 機(jī)艙：機(jī)艙： 機(jī)艙前：機(jī)艙前： F F F V a 3565% A A A V a 3565%機(jī)艙后：機(jī)艙后： aF，aA：對(duì)應(yīng)位置乘客處所的：對(duì)應(yīng)位置乘客處所的 容積。容積。 VF,VA:對(duì)應(yīng)位置的總?cè)莘e對(duì)應(yīng)位置的總?cè)莘e 上午9時(shí)54分 （2）可浸長(zhǎng)度：）可浸長(zhǎng)度： 船長(zhǎng)中某一點(diǎn)的可浸長(zhǎng)度，是以該點(diǎn)為中心的最大限度的船長(zhǎng)，船長(zhǎng)中某一點(diǎn)的可浸長(zhǎng)度，是以該點(diǎn)為中心的最大限度的船長(zhǎng)， 在該船長(zhǎng)范圍內(nèi)，按規(guī)定的滲透率計(jì)算浸水后的船舶水線不應(yīng)超過限在

52、該船長(zhǎng)范圍內(nèi)，按規(guī)定的滲透率計(jì)算浸水后的船舶水線不應(yīng)超過限 界線。界線。 上午9時(shí)54分 n許用艙長(zhǎng)：許用艙長(zhǎng)： (1)業(yè)務(wù)衡準(zhǔn)數(shù)：業(yè)務(wù)衡準(zhǔn)數(shù)： P,取取max（P，2P1/3) （2）分艙因素）分艙因素 18. 0 42 3 .30 18. 0 60 2 .58 L B L A L=131m79m=L131m 0.5時(shí)，任一主艙浸水，若有臺(tái)階艙壁，則應(yīng)考慮臺(tái)階艙壁破損時(shí)相鄰時(shí)，任一主艙浸水，若有臺(tái)階艙壁，則應(yīng)考慮臺(tái)階艙壁破損時(shí)相鄰 兩主艙浸水兩主艙浸水 n0.33F=0.5時(shí)，任意相鄰兩艙浸水時(shí)，任意相鄰兩艙浸水 nF=0.33時(shí)，任意相鄰三艙浸水時(shí)，任意相鄰三艙浸水 （2）按規(guī)定選取相應(yīng)艙

53、室的滲透率）按規(guī)定選取相應(yīng)艙室的滲透率 （3）按規(guī)定選取破損范圍）按規(guī)定選取破損范圍 （4）滿足殘損能力的要求）滿足殘損能力的要求 上午9時(shí)54分 SOLAS92對(duì)貨船的破艙穩(wěn)性要求（概率法）對(duì)貨船的破艙穩(wěn)性要求（概率法） 概率法的基本要求：船舶達(dá)到的分艙指數(shù)不小于規(guī)范概率法的基本要求：船舶達(dá)到的分艙指數(shù)不小于規(guī)范 要求的分艙指數(shù)。要求的分艙指數(shù)。 （1）要求的分艙指數(shù)：）要求的分艙指數(shù)： R=（0.002+0.0009LS）1/3 其中 其中Ls為船舶的分艙長(zhǎng)度。為船舶的分艙長(zhǎng)度。 船舶分艙長(zhǎng)度的定義船舶分艙長(zhǎng)度的定義：船舶最深分艙載重線（夏季載重線）時(shí)，：船舶最深分艙載重線（夏季載重線）時(shí)

54、， 限制垂向浸水范圍的甲板及其以下部分的最大水平投影長(zhǎng)度。限制垂向浸水范圍的甲板及其以下部分的最大水平投影長(zhǎng)度。 限制垂向浸水范圍自基線算起，限制垂向浸水范圍自基線算起， mLT LLLT H sl Sssl 2507 . 0 250500/1056. 0 max 上午9時(shí)54分 上午9時(shí)54分 (2)達(dá)到的分艙指數(shù)達(dá)到的分艙指數(shù) 達(dá)到的分艙指數(shù)達(dá)到的分艙指數(shù)A： A=PiSi i:考慮的每一個(gè)艙或艙組考慮的每一個(gè)艙或艙組 Pi：考慮的艙或艙組的浸水概率（不考慮任何水平分割）：考慮的艙或艙組的浸水概率（不考慮任何水平分割） Si：考慮的艙或艙組浸水的生存概率（考慮水平分割的影響）：考慮的艙或艙組浸水的生存概率（考慮水平分割的影響） n 計(jì)算分艙指數(shù)時(shí)，船舶應(yīng)假定為正浮或設(shè)計(jì)縱傾狀態(tài)。計(jì)算分艙指數(shù)時(shí)，船舶應(yīng)假定為正浮或設(shè)計(jì)縱傾狀態(tài)。 n 考慮破損情況時(shí)，只需考慮那些有助與增加指數(shù)考慮破損情況