同濟(jì)大學(xué)混凝土試驗(yàn)報(bào)告適筋梁受彎

1、混凝土結(jié)構(gòu)基本原理試驗(yàn)課程作業(yè)L ENGINEERING混凝土結(jié)構(gòu)基本原理試驗(yàn)報(bào)告試驗(yàn)名稱適筋梁受彎實(shí)驗(yàn)試驗(yàn)課教師趙勇姓名王XX學(xué)號(hào)Ixxxxxx手機(jī)號(hào)188xxxxxxxx任課教師李方兀日期2014年10月24日目錄1.試驗(yàn)?zāi)康?丨2.試件設(shè)計(jì)2;2.1材料和試件尺寸 2；2.2試件設(shè)計(jì)2；2.3試件的制作4:3.材性試驗(yàn)4:3.1混凝土材性試驗(yàn) 4丨3.2鋼筋材性試驗(yàn)5I4.試驗(yàn)過(guò)程 6丨4.1加載裝置6I4.2加載制度7I4.2.1單調(diào)分級(jí)加載機(jī)制 7I4.2.2承載力極限狀態(tài)確定方法 7I4,2.3具體加載方式 8裝4.3量測(cè)與觀測(cè)內(nèi)容 8I4.3.1荷載8I4.3.2縱向鋼筋應(yīng)變 8

2、I4.3.3混凝土平均應(yīng)變 8I4.3.4撓度9I4.3.5裂縫9訂4.4裂縫發(fā)展及破壞形態(tài) 9I5.試驗(yàn)數(shù)據(jù)處理與分析 10I5.1試驗(yàn)原始資料的整理 10I5.2荷載-撓度關(guān)系曲線10I5.3彎矩-曲率關(guān)系曲線 13I5.5正截面承載力分析 15線5.6斜截面承載力分析 16I5.7構(gòu)件的承載力分析 16I6結(jié)論161.試驗(yàn)?zāi)康?1) 觀察并掌握適筋梁受彎破壞的力學(xué)行為和破壞模式；(2) 掌握構(gòu)件加載過(guò)程中裂縫和其他現(xiàn)象的描述和記錄方法；(3) 掌握對(duì)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的處理和分析方法；(4) 學(xué)會(huì)利用數(shù)據(jù)分析實(shí)驗(yàn)過(guò)程中的現(xiàn)象，尤其是與理論預(yù)期有較大偏差的現(xiàn)象;(5) 通過(guò)撰寫(xiě)實(shí)驗(yàn)報(bào)告的過(guò)程，加深對(duì)

3、混凝土結(jié)構(gòu)適筋梁構(gòu)件受彎性能的理解。2試件設(shè)計(jì)2.1材料和試件尺寸(1) 鋼筋：縱筋 HPB335、箍筋HPB235(2) 混凝土強(qiáng)度等級(jí)：C20(3) 試件尺寸(矩形截面)：b0Xl = 120X200X1800mm2.2試件設(shè)計(jì)(1) 試件設(shè)計(jì)的依據(jù)根據(jù)梁正截面受壓區(qū)相對(duì)高度和界限受壓區(qū)相對(duì)高度b的比較可以判斷出受彎構(gòu)件的類(lèi)型：當(dāng) b時(shí)，為適筋梁。0.8界限受壓區(qū)相對(duì)高度 b可按下式計(jì)算：(2-1)y其中在進(jìn)行受彎試件梁設(shè)計(jì)時(shí),0.0033Esfy、Es分別取混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范規(guī)定的鋼筋受拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值和彈性模量；進(jìn)行受彎試件梁加載設(shè)計(jì)時(shí)，fy、Es分別取鋼筋試件試驗(yàn)得到鋼筋受拉屈服強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)

4、值和彈性模量。同時(shí)控制配筋量大于最小配筋率。最小配筋率公式：min0.45 f(2-2 )為了保證構(gòu)件在實(shí)際受荷情況下受彎段發(fā)生受彎破壞，需在受彎段外配置足夠的箍筋和架立筋以防止構(gòu)件發(fā)生剪切破壞，同時(shí)支座處應(yīng)做一定的處理以防止發(fā)生局部沖切破壞和縱筋錨固破其中2 eAsbhEsEc壞。(2) 試件的主要參數(shù) 試件尺寸(矩形截面)：bM X = 120X200X1800mm ; 混凝土強(qiáng)度等級(jí)：C20; 縱向受拉鋼筋的種類(lèi)：HPB335 ; 箍筋的種類(lèi)：HPB235 (純彎段無(wú)箍筋)； 縱向鋼筋混凝土保護(hù)層厚度：15mm ; 試件的配筋情況見(jiàn)圖 2.1和表2.1;2聲 111出|柿i iiiiii

5、iiiJhi 貝-3,70011,4007001寸1800E廠d 圖2.1適筋梁受彎試驗(yàn)試件的配筋表2.1適筋梁受彎試驗(yàn)試件的配筋配筋情況預(yù)估荷載P (kN)P crPyPu2 142 10850(2)10.844.449.3說(shuō)明：預(yù)估荷載按照混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范給定的材料強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算，未計(jì)試件梁和分 配梁的自重。(3) 試件加載估算 開(kāi)裂彎矩估算(2-3)Mcr 0.292(1 2.5 a ) ftk bh2 屈服彎矩估算fyAs(hoXn / 3)0.9M u(2-4) 極限彎矩估算 對(duì)于適筋梁：界限受壓區(qū)相對(duì)高度:(2-5)0.8?=?1+ 0.0033?作為計(jì)算，假定鋼筋屈服時(shí)，壓區(qū)混

6、凝土的應(yīng)力為線性分布，因此有:(2-7)(2-8)(2-9)Mu = fyAs(ho - x?2) fcbx = fyAs)預(yù)估極限荷載為MuPU =-u 0.32.3試件的制作（1）檢查試模尺寸及角度，在試模內(nèi)表面應(yīng)涂一層礦物油或其他不與混凝土發(fā)生反應(yīng)的脫 模劑；（2）取樣拌制的混凝土，至少用鐵鍬來(lái)回拌和三次至均勻；（3）現(xiàn)場(chǎng)平板振動(dòng)現(xiàn)澆混凝土， 將拌合物一次裝入試模， 裝料時(shí)應(yīng)用抹刀沿各試模壁插搗，并使混凝土拌合物高出試?？?。刮涂試模上口多余的混凝土， 待混凝土臨近初凝時(shí)，用抹刀抹平;（4）將試件小心平穩(wěn)移入溫度 20C ）.5C的房間進(jìn)行標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)；（5）28天后，將試件小心脫模，待用，完

7、成試件制作。3. 材性試驗(yàn)3.1混凝土材性試驗(yàn)試塊留設(shè)時(shí)間：2014年09月25日 試驗(yàn)時(shí)間：2014年10月26日GB試塊養(yǎng)護(hù)條件：室內(nèi)與試件同條件養(yǎng)護(hù) 混凝土強(qiáng)度實(shí)測(cè)結(jié)果見(jiàn)表 3.1試件尺寸150mM 150mM 150mm實(shí)測(cè)立方體抗壓強(qiáng)度/MPa平均立方體 抗壓強(qiáng)度/MPa推定軸心 抗壓強(qiáng)度/MPa推定軸心 抗拉強(qiáng)度/MPa推定 彈性模量/GPa23.422.022.517.11.8926.7522.2表3.1混凝土強(qiáng)度實(shí)測(cè)結(jié)果注：軸心抗壓強(qiáng)度、軸心抗拉強(qiáng)度、彈性模量根據(jù)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范50010-2010 推定。3.2鋼筋材性試驗(yàn)鋼筋強(qiáng)度實(shí)測(cè)結(jié)果見(jiàn)表3.2表3.2鋼筋強(qiáng)度實(shí)

8、測(cè)結(jié)果公稱直 徑/mm屈服荷載/kN極限荷載/kN屈服強(qiáng)度平均值/MPa極限強(qiáng)度 平均值/MPa試件平均試件平均4光圓4.114.155.155.173304114.185.244.165.136光圓11.611.316.015.740055611.215.611.215.68光圓19.018.523.222.936845618.422.418.023.210光圓282740373444762532284010帶肋39.9939.7850.0649.9050663539.4949.7139.8749.9312帶肋606271735486466374627314帶肋686991924485987

9、494669018帶肋15414516216457064515216412816522帶肋1621602002004215261582001602004. 試驗(yàn)過(guò)程4.1加載裝置圖4.1為適筋梁受彎性能試驗(yàn)采用的加載裝置，圖4.2為實(shí)物圖。加載設(shè)備為千斤頂。采用兩點(diǎn)集中力加載，在跨中形成純彎段，由千斤頂及反力梁施加壓力，分配梁分配荷載，壓力傳感 器測(cè)定荷載值。梁受彎性能試驗(yàn)，取L=1800mm， a=100mm， b=600mm， c=400 mm。試件的加載簡(jiǎn)圖和相應(yīng)的彎矩、剪力圖見(jiàn)圖4.3所示。1試驗(yàn)梁；2 滾動(dòng)鉸支座；3固定鉸支座；4支墩；5 分配梁滾動(dòng)鉸支座;6分配梁滾動(dòng)鉸支座；7集中

10、力下的墊板；8分配梁；9反力梁及龍門(mén)架；10千斤頂; 圖4.1適筋梁梁受彎試驗(yàn)裝置圖圖4.2適筋梁受彎試驗(yàn)裝置實(shí)物圖一刪一|:1(a)加載簡(jiǎn)圖(kN，mm)I I I 丨 | | | | | | | | | | 丨 I I0.3P (b)彎矩圖(kN m)(c)剪力圖(kN )圖4.3梁受彎試驗(yàn)加載和內(nèi)力簡(jiǎn)圖4.2加載制度4.2.1單調(diào)分級(jí)加載機(jī)制試件的加載簡(jiǎn)圖和相應(yīng)的彎矩、剪力圖見(jiàn)圖4.2和4.3所示。梁受彎試驗(yàn)采用單調(diào)分級(jí)加載，每次加載時(shí)間間隔為15分鐘。在正式加載前，為檢查儀器儀表讀數(shù)是否正常，需要預(yù)加載，預(yù)加載所用的荷載是分級(jí)荷載的前2級(jí)。對(duì)于適筋梁：(1) 在加載到開(kāi)裂試驗(yàn)荷載計(jì)算值

11、的90%以前，每級(jí)荷載不宜大于開(kāi)裂荷載計(jì)算值的20%;(2) 達(dá)到開(kāi)裂試驗(yàn)荷載計(jì)算值的90 %以后，每級(jí)荷載值不宜大于其荷載值的5%;(3) 當(dāng)試件開(kāi)裂后，每級(jí)荷載值取10%的承載力試驗(yàn)荷載計(jì)算值(Pu)的級(jí)距；(4) 當(dāng)加載達(dá)到縱向受拉鋼筋屈服后，按跨中位移控制加載，加載的級(jí)距為鋼筋屈服工況對(duì)應(yīng)的跨中位移y ；(5) 加載到臨近破壞前，拆除所有儀表，然后加載至破壞。4.2.2承載力極限狀態(tài)確定方法對(duì)梁試件進(jìn)行受彎承載力試驗(yàn)時(shí)，在加載或持載過(guò)程中出現(xiàn)下列標(biāo)記即可認(rèn)為該結(jié)構(gòu)構(gòu)件已經(jīng)達(dá)到或超過(guò)承載力極限狀態(tài)，即可停止加載： 對(duì)有明顯物理流限的熱軋鋼筋，其受拉主筋的受拉應(yīng)變達(dá)到0.01 ； 受拉主鋼

12、筋拉斷； 受拉主鋼筋處最大垂直裂縫寬度達(dá)到1.5mm ； 撓度達(dá)到跨度的1/30 ； 受壓區(qū)混凝土壓壞。4,2.3具體加載方式具體分級(jí)加載/kN : 0宀5宀10宀15宀20宀15宀30宀35宀40宀45宀50宀 破壞（開(kāi)裂：10kN ;最大：103kN ）4.3量測(cè)與觀測(cè)內(nèi)容本次試驗(yàn)進(jìn)行了大量的數(shù)據(jù)測(cè)量和試驗(yàn)現(xiàn)象的觀測(cè)，內(nèi)容包括混凝土平均應(yīng)變、縱向鋼筋應(yīng) 變、撓度以及裂縫，下面分別敘述。測(cè)點(diǎn)編號(hào)與對(duì)應(yīng)應(yīng)變片編號(hào)如下表4.1表4.1測(cè)點(diǎn)編號(hào)與相關(guān)測(cè)量量的對(duì)應(yīng)關(guān)系千 斤 頂鋼筋應(yīng)變位移123456123456737-143-143-243-343-443-543-646-146-246-346-

13、446-746-646-837-1測(cè)得。4.3.1荷載通過(guò)千斤頂施加到梁上的荷載，可以通過(guò)設(shè)置在加荷裝置上的力傳感器4.3.2縱向鋼筋應(yīng)變?cè)谠嚰v向受拉鋼筋中部粘貼電阻應(yīng)變片，以量測(cè)加載過(guò)程中鋼筋的應(yīng)力變化，測(cè)點(diǎn)布置見(jiàn)圖 4.4。t1700*1200 I 200700圖4.4縱筋應(yīng)變片布置鋼筋應(yīng)變片4561204 14.3.3混凝土平均應(yīng)變?cè)诹嚎缰幸粋?cè)面布置 4個(gè)位移計(jì)，從上至下間距分別為55,60,55mm。位移計(jì)標(biāo)距為 150mm,以量測(cè)梁側(cè)表面混凝土沿截面高度的平均應(yīng)變分布規(guī)律，測(cè)點(diǎn)布置見(jiàn)圖4.5。位移計(jì)位移計(jì)3-e-也移#2位移計(jì)4圖4.5梁受彎試驗(yàn)混凝土平均應(yīng)變測(cè)點(diǎn)布置434撓度對(duì)受

14、彎構(gòu)件的撓度測(cè)點(diǎn)應(yīng)布置在構(gòu)件跨中或撓度最大的部位截面的中軸線上，如圖4.6所示。在試驗(yàn)加載前，應(yīng)在沒(méi)有外荷載的條件下測(cè)讀儀表的初始讀數(shù)。試驗(yàn)時(shí)在每級(jí)荷載下，應(yīng)在規(guī)定 的荷載持續(xù)試件結(jié)束時(shí)量測(cè)構(gòu)件的變形。結(jié)構(gòu)構(gòu)件各部位測(cè)點(diǎn)的測(cè)度程序在整個(gè)試驗(yàn)過(guò)程中宜保持一致，各測(cè)點(diǎn)間讀數(shù)時(shí)間間隔不宜過(guò)長(zhǎng)。4.3.5裂縫試驗(yàn)前將梁兩側(cè)面用石灰漿刷白，并繪制50mmx 50mm的網(wǎng)格。試驗(yàn)時(shí)借助放大鏡用肉眼查找裂縫。構(gòu)件開(kāi)裂后立即對(duì)裂縫的發(fā)生發(fā)展情況進(jìn)行詳細(xì)觀測(cè)，用讀數(shù)放大鏡及鋼直尺等工具 量測(cè)各級(jí)荷載（0.4Pu0.7Pu）作用下的裂縫寬度、長(zhǎng)度及裂縫間距，并采用數(shù)碼相機(jī)拍攝后手工繪 制裂縫展開(kāi)圖，裂縫寬度的測(cè)量

15、位置為構(gòu)件的側(cè)面相應(yīng)于受拉主筋高度處。最大裂縫寬度應(yīng)在使 用狀態(tài)短期試驗(yàn)荷載值持續(xù)15min結(jié)束時(shí)進(jìn)行量測(cè)。4.4裂縫發(fā)展及破壞形態(tài)試驗(yàn)前，試件尺寸 bxh x l= 120x 200x 1800mm，跨度1600mm,無(wú)肉眼可見(jiàn)的裂縫和損傷。荷載 較小時(shí)，也無(wú)明顯裂縫發(fā)展。荷載加到15kN時(shí)，集中荷載作用截面下緣已經(jīng)產(chǎn)生裂縫，如圖。后來(lái)裂縫逐漸擴(kuò)大，裂縫截面混凝土承受的拉力全部傳給鋼筋，鋼筋拉應(yīng)力激增，直到發(fā)生屈服。加載到接近100kN時(shí)，裂縫發(fā)展至梁頂， 頂部混凝土達(dá)到抗壓極限導(dǎo)致最終破壞。破壞形態(tài)如圖4.7,裂縫圖見(jiàn)附錄。圖4.7破壞形態(tài)裝5. 試驗(yàn)數(shù)據(jù)處理與分析；5.1試驗(yàn)原始資料的整

16、理訂通過(guò)試驗(yàn)，我們得到構(gòu)件在加載至破壞所測(cè)量?jī)?nèi)容在不同時(shí)刻的數(shù)據(jù)，為分析該構(gòu)件的受力I性能，需要對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行篩選和處理，對(duì)實(shí)際的結(jié)果結(jié)合所學(xué)理論知識(shí)定性分析，然后與理論預(yù)估I值進(jìn)行比較，分析兩者之間異同的原因。需要注意的是，在試驗(yàn)過(guò)程中產(chǎn)生的異常情況，在處理丨分析數(shù)據(jù)時(shí)要排除異常情況對(duì)結(jié)果的干擾，如實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)中存在誤差較大的點(diǎn)，應(yīng)予以排除。15.2荷載-撓度關(guān)系曲線確定簡(jiǎn)支梁構(gòu)件在各級(jí)荷載作用下的短期撓度實(shí)測(cè)值，考慮支座沉降、自重、加載設(shè)備自重及加載方式的影響，可按下式計(jì)算:00cfs,ifq,ifg(5-1)(5-2)(5-3)001ccfq,ifm,i2(f1，ifr,i)cMg.0fgfbM

17、b式中經(jīng)修正后的第i級(jí)試驗(yàn)荷載作用下的構(gòu)件跨中短期撓度實(shí)測(cè)值（mm）；fq0i 消除支座沉降后的第 i級(jí)試驗(yàn)荷載作用下的構(gòu)件跨中短期撓度實(shí)測(cè)值（mm）；梁構(gòu)件自重和加載設(shè)備重力產(chǎn)生的跨中撓度值（mm）；補(bǔ)一一第i級(jí)外加試驗(yàn)荷載作用下構(gòu)件跨中位移實(shí)測(cè)值（包括支座沉降）（mm）；.c1,i、rci第i級(jí)外加試驗(yàn)荷載作用下構(gòu)件左、右端支座沉降位移實(shí)測(cè)值（mm）；Mg構(gòu)件自重和加載設(shè)備重力產(chǎn)生的跨中彎矩值（kN m）；M b 從外加試驗(yàn)荷載開(kāi)始至構(gòu)件出現(xiàn)裂縫的前一級(jí)荷載為止的加載值產(chǎn)生的跨中彎矩值（kN m）；fb0 從外加試驗(yàn)荷載開(kāi)始至構(gòu)件出現(xiàn)裂縫的前一級(jí)荷載為止的加載值產(chǎn)生的跨中撓度實(shí) 測(cè)值（mm

18、 ）。16.6kg。相應(yīng)地,本試驗(yàn)實(shí)測(cè)分配梁自重90.37N/mmg 16.6 9.8qgg l1.81 2 1 2Mg-qgl0- 90.37 1.628.9N m 0.0289kN mg 8 g 8當(dāng)荷載P1=5kN，M b1 0.3R 1.5kN mMg，而實(shí)際荷載除第一級(jí)荷載外均大于5kN，因此梁構(gòu)件自重造成的撓度可忽略，下面的撓度值直接按照（5-2）計(jì)算。表5.1荷載-撓度關(guān)系篩選出的數(shù)據(jù)荷載值/kN跨中位移/mm左支座位移/mm右支座位移/mm跨中撓度（絕對(duì)值）/mm0-0.010-0.0530.026-0.0040.532-0.047-0.0610.0300.0325.9-0.2

19、11-0.078-0.0650.1409.863-0.420-0.124-0.1520.28215.065-0.743-0.157-0.2140.55819.772-1.087-0.174-0.2470.87729.763-1.766-0.199-0.3181.50834.718-2.134-0.241-0.3391.84439.59-2.487-0.261-0.3882.16344.957-2.855-0.282-0.4302.49948.92-3.287-0.320-0.4592.89857.178-3.731-0.345-0.4633.32760.315-3.979-0.370-0.46

20、73.56165.6-4.360-0.370-0.4633.94470.555-4.767-0.387-0.4804.33475.674-5.270-0.395-0.4754.83580.133-5.492-0.408-0.4755.05185.666-6.095-0.441-0.4925.62990.785-6.607-0.445-0.4846.14395.079-7.239-0.474-0.5096.748100.941-8.015-0.516-0.5387.48898.877-8.275-0.508-0.5427.75094.914-8.333-0.516-0.5387.80699.78

21、6-8.698-0.508-0.5338.17896.978-9.322-0.508-0.5388.79997.061-10.035-0.520-0.5429.50494.831-10.588-0.52-0.52910.06391.115-11.569-0.541-0.54211.02888.391-12.935-0.566-0.54612.37983.932-13.728-0.566-0.54613.17281.867-14.658-0.566-0.54214.10478.812-16.347-0.566-0.55015.78976.91317.236-0.566-0.54216.682荷載

22、-撓度關(guān)系曲線撓度（mm）圖5.1荷載-撓度關(guān)系曲線圖5.1可以看出，跨中撓度隨著荷載的增大大體分為兩個(gè)階段，第一階段是直線階段（彈性階段），荷載和撓度成正比，這一階段中混凝土沒(méi)有開(kāi)裂現(xiàn)象。當(dāng)?shù)竭_(dá)開(kāi)裂彎矩時(shí)，曲線的斜率開(kāi)始降低。第二階段是斜率不斷減小的曲線（帶裂縫工作），裂縫處混凝土退出工作，鋼筋應(yīng)力激增,裂縫不斷發(fā)展，構(gòu)件的剛度減小，即荷載撓度曲線的斜率不斷減小。第三階段是斜向下的曲線（破壞階段），撓度超過(guò)7.5mm后，隨著繼續(xù)增大千斤頂?shù)膲毫隙壤^續(xù)迅速增加，和在不在增加，試件完全破壞。5.3彎矩-曲率關(guān)系曲線P,則每個(gè)豎向集中荷載大根據(jù)簡(jiǎn)支梁受兩個(gè)豎向荷載的力學(xué)分析，設(shè)千斤頂產(chǎn)生的荷載為

23、 小為0.5P,則梁中點(diǎn)處的彎矩為Mp 0.5P b 0.5 P 0.6 0.3P梁自重在中點(diǎn)處產(chǎn)生的彎矩為qgmg16.6 9.81.890.37N/m1 2 1 2Mgqgl0290.37 1.62 28.9N m 0.0289kN mg 8 g 8分析可知當(dāng)千斤頂施加的荷載大于1kN時(shí)，梁自重在中點(diǎn)產(chǎn)生的彎矩可以忽略不計(jì)，因此直接忽略梁自重產(chǎn)生的彎矩值。即M 0.3P其中M、P的單位分別為 kN m、kN。根據(jù)實(shí)測(cè)混凝土應(yīng)變，跨中截面平均曲率j可按下式計(jì)算：i jjhij（5-4）式中，若定義撓度以向下為正，則j、 i分別為截面?zhèn)让嫔?、下兩點(diǎn)的實(shí)測(cè)混凝土平均應(yīng)變（以拉應(yīng)變?yōu)檎?，hj為該

24、兩點(diǎn)沿梁截面高度方向的實(shí)測(cè)距離?；炷疗骄鶓?yīng)變的測(cè)點(diǎn)布置，見(jiàn)圖4.5。由于位移計(jì)4的讀數(shù)受裂縫影響較大，因此在計(jì)算曲率的時(shí)候，用2、3兩組位移計(jì)的讀數(shù)來(lái)計(jì)算。在本次實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)處理時(shí)，當(dāng)千斤頂施加荷載大于50kN時(shí)，貼在混凝土側(cè)表面的應(yīng)變片應(yīng)變均突變?yōu)楹艽蟮闹担◤?.4左右突變?yōu)?8左右），疑似應(yīng)變片損壞失效，因此千斤頂荷載大于 50kN 的數(shù)據(jù)全部不予使用。表5.2彎矩-曲率關(guān)系篩選出的數(shù)據(jù)千斤頂壓力位移計(jì)2位 位移計(jì)3位 曲率彎矩MP （kN） 移（mm） 移（mm）（10-6mm-1）（kN m）00.0340.1121.3000.3670.0380.121.370.11010.6150.0

25、490.1241.250.18450.6980.0610.1160.920.20940.780.0530.1241.180.2345.8170.0650.1912.101.74516.230.0570.1952.301.8699.7810.0570.1591.702.934310.2760.0530.1671.903.082820.102-0.0220.2224.076.030625.057-0.0380.3246.037.517130.094-0.0420.2935.589.028240.085-0.0450.3877.2012.025545.039-0.0220.4547.9313.511

26、7圖5.2跨中彎矩-曲率關(guān)系曲線由于2、3兩片位移計(jì)距中性軸較近，位移值較小，且接近于位移計(jì)最小精度值0.004mm，因此得到的測(cè)量結(jié)果準(zhǔn)確性較低。不過(guò)從整理后的數(shù)據(jù)形成的圖5.2中仍可以看出，適筋梁在裂縫出現(xiàn)之前，彎矩和曲率基本成線性關(guān)系，荷載加到50kN后，由于應(yīng)變片已拆除，具體數(shù)據(jù)無(wú)從得知。采用混凝土結(jié)構(gòu)基本原理（第二版） （顧祥林主編）第五章第五節(jié)中的方法計(jì)算，不同配筋率的梁的彎矩一曲率關(guān)系應(yīng)如圖5.3。本實(shí)驗(yàn)為適筋梁破壞試驗(yàn)，曲線在 I和II過(guò)程與理論分析基本相符。圖5.3不同鋼筋混凝土梁正截面的的彎矩一曲率關(guān)系曲線5.5正截面承載力分析由實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)：?= 1.89?= 17.1?= 448?界限受壓區(qū)相對(duì)高度：0.8 ?=?1+ 0.0033?對(duì)于適筋梁，要求0.83601+ 0.0033 X 2.0 X 500.518(5-5)?気藥=0.168 Pmin由(5-7)、( 5-8)解得? 101mm 2現(xiàn)取2 14, ?= 307.9mm 2，符合條件。