互通現澆箱梁滿堂支架施工方案

1、互通現澆箱梁滿堂支架施工方案一、編制依據1、國家有關政策、法規(guī)、建設單位、監(jiān)理單位對本工程施工的有關要求。2、中華人民共和國交通部部頒標準 JTJ0412000公路橋涵施工技術規(guī)范、 JTG F80/1-2004公路工程質量檢驗評定標準、JTJ076 95公路工程施工安 全技術規(guī)程等現行有關施工技術規(guī)范、標準。3、XXX二期道路工程施工圖設計以及設計變更、補充、修改圖紙及文件資料。4、現場勘察和研究所獲得的資料，以及相關補充資料；我單位施工類似工程 項目的能力和技術裝備水平。5、 參考建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規(guī)范、建筑施工扣件式鋼管 腳手架安全技術規(guī)范 （JGJ130-2001） 、混

2、凝土工程模板與支架技術 、公路施 工 手 冊 （ 橋 涵 下 冊 ）、 路 橋 施 工 計 算 手 冊 、 建 筑 結 構 荷 載 規(guī) 范 （GB50009-2001）。二、工程概況 本合同段主要技術標準。道路功能：城市道路；道路等級：城市快速路；行 車道數：跨線道路雙向八車道。設計行車速度80Km/h ;最大縱坡4.00%，橫坡1.5%;設計荷載等級：城-A級，公路I級。橋梁上部構造為預應力連續(xù)梁體系。標準跨徑為 30米，箱梁高1.70m,頂 板寬12.80m,底板寬6.60m,頂、底板厚度均為25-45 cm,腹板厚均為40-60 cm, 兩側懸臂長均為2.50m, 聯中墩處設中橫梁，兩端

3、設端橫梁，中橫梁寬2.00m, 端橫梁寬 1.20m。本合同段共有 12跨箱梁（單幅）,除第二聯部分用門架施工外, 其余均用滿堂支架施工。該方案采用第三聯（支架高達7.5m ）進行計算，滿堂支架方案適用于本合同段除第二聯門架外的所有箱梁施工， 第二聯底五、 六孔的門架方案設 計及計算本次一并完成。三、現澆箱梁支架設計1、支架地基處理支架范圍的地基大部分地質情況良好， 根據動力觸探地基承載力試驗， 承載 力達250KPa以上。在支架施工前，首先用挖掘機將地基整平，然后用14T壓路機碾壓。局部地段采取換填處理，具體為挖出腐質土等軟弱土層，換填碎石土， 進行分層碾壓。 泥漿池及基坑采取先清除淤泥及雜

4、物，抽水排干后， 同樣用碎石 土進行分層回填碾壓密實。支架地基碾壓處理完畢后，方案一： 在碾壓密實的地 基上澆筑厚20 cm的C15砼進行硬化；方案二：在碾壓密實的地基上鋪設厚3 cm中砂進行地基找平，然后再滿鋪厚10mm勺A鋼板，并在鋼板上設置7.5 cmx 15.0 cm的的方木。2、現澆箱梁滿堂支架布置及搭設要求支架采用滿布式 WDJ 碗扣支架。為便于高度調節(jié)，每根立桿底部和頂部分 別設置KTZ50型可調底座和KTC50型可調托撐，可調范圍050cm。按照施工 區(qū)處理后的地面高程與梁底高程之差， 采用 LG-3 0 0、LG-240 、LG- 1 80 、LG- 1 2 0 、 HG-6

5、0、HG-90、HG-120 等規(guī)格的桿件進行組合安裝。立桿托撐上面縱向設置 10cmx 15cm方木；橫向設置10cmx 10cm方木，間距30cm?？紤]到支架的整體 穩(wěn)定性，用長桿設置剪刀撐，順橋向每跨設置 8排，橫橋向每跨設置 13排。滿 堂支架設置縱、 橫向掃地桿。 縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座上皮不大于 200mm 處的立桿上。橫向掃地桿采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立 桿上。水平剪刀撐視支架高度而定，支架高于4m，從頂層鋼管開始向下每隔 2步設置三榀水平剪力撐， 即柱兩側和中跨各一榀。 施工過程中根據施工情況可適 當加密設置。在檢查腳手鋼管無彎曲，無斷裂現象后可實施拼

6、裝。拼裝時，立桿 必須保證垂直。箱梁端、中橫梁基本落在在墩頂范圍內（端橫梁寬1.20m，過渡墩墩頂寬2.1 m中橫梁寬2.00m, 般墩墩頂寬1.4 m）不必設置鋼管，可直接在墩頂設置縱、 橫向20cmx 20cm方木（橫梁底板與墩頂距離為40cm）,縱、橫向方木間距均為30cm。在墩柱前后各6.0 m范圍，立桿縱向間距10X60cm,其余立桿縱向間距20 x 90cm;箱梁底板下橫向間距 2X 90cm，腹板及中隔板下橫向間距 3x60cm, 翼板下橫向間距2X 120cm,步距除地面以上、底板以下 2層為60 cm,其余均 為 120 cm。WDJ 碗扣式滿堂支架體系設計詳見箱梁現澆支架縱

7、、橫向構架圖。四、現澆箱梁支架驗算本計算以第三聯30m+30m+30m+30r標準跨徑等截面單箱單室預應力砼斜腹 板連續(xù)箱梁為例,對荷載進行計算及對支架體系進行驗算。碗扣式滿堂支架體系采用 48 X 3.5伽鋼管，查建筑施工扣件式鋼管腳手 架安全技術規(guī)范附錄B鋼管截面特性表，鋼管截面積A=4.89X 102伽2,截面模 量 W=5.08 X 103mm 3,自重38.4N/m,回轉半徑i=15.78mm查表5.1.6 得鋼材的抗 壓強度設計值S =205MPa、荷載計算1 、荷載分析根據本工程現澆箱梁的結構特點,在施工過程中將涉及到以下荷載形式：（1） 、 q1 箱梁自重荷載,新澆鋼筋混凝土密

8、度取 26kN/ m3;（2） 、 q2 箱梁內模、底模、內模支撐及外模支撐荷載,取 q2=1.5 kN/ m2;（3） 、 q3 施工人員、施工材料及設備荷載,按均布荷載計算,計算模板 及直接支承模板的小棱時取 2.5 kN/ m,計算直接支承小棱的梁時取1.5 kN/吊, 計算支架立柱時取 1.0 kN/ m 2;（4） 、 q4 振搗荷載,對水平面模板 q4= 2.0kN/m 2,對垂直面模板 q4=24.0kN/m2;（ 5）、 q5 新澆混凝土對側模的壓力。（6） 、 q6 傾倒混凝土產生的水平荷載,取 q6= 2.0kN/m2;（7） 、 q7 支架自重。2、荷載組合模板、支架設計

9、計算的荷載組合模板結構名稱何載組合強度計算剛度驗算底模及支架(1) + (2) + (3) + (4) + (7)(1) + (2) + ( 7)側模(5) + (6)(5)3、荷載計算3.1箱梁自重-q i計算根據翔安大道侖頭立交橋工程現澆箱梁結構特點，通過認真分析，選取具有代表性及最不利荷載的不同斷面、不同部位進行箱梁自重計算，即現澆箱梁F-F斷面（跨中）、D-D斷面（變截面最不利）、H-H斷面（墩頂中、端橫梁）四個斷 面分別按翼板、腹板、底板等不同部位進行自重計算。儷 F-FWD1IDF4L MJ勺 ,L1IIfj|D卵誡rr現澆箱梁F-F斷面(跨中)處qi計算F - F斷面尺館丄 1昶

10、 丄WQE I砌 厲忻根據橫斷面圖，計算翼板、腹板、底板等不同部位箱梁自重。翼板范圍箱梁自重：2qi= 26 X (0.18+0. 50) /2=8.84 kN/m ;腹板范圍箱梁自重：單邊腹板截面積(截面陰影部分)計算得 i.i77 m,此 范圍支架寬1.2m。qi= 26 X( 1.18X 1.0 ) / (1.2 X 1.0 ) =25.57 kN/m2;中隔板范圍箱梁自重：中隔板截面積(截面陰影部分)計算得 1.251 m,此 范圍支架寬1.2m，該范圍自重最大。q1= 26 X( 1.251 X 1.0 ) / (1.2 X 1.0 ) =27.11 kN/m2;箱室下底板范圍箱梁自

11、重：頂板厚 25 cm,底板厚25 cm,q1= 26 X(0.25+0.25) =13.00 kN/m2;現澆箱梁D-D斷面(變截面最不利)處q1計算腹板范圍箱梁自重：單邊腹板截面積(截面陰影部分)計算得1.39 m2,此范圍支架寬1.2m。q1= 26 X( 1.39X 1.0 ) / (1.2 X 1.0 ) =30.12kN/m2;中隔板范圍箱梁自重：中隔板截面積(截面陰影部分)計算得 1.473 m,此范圍支架寬1.2m，該范圍自重最大qi= 26 X( 1.473X 1.0 ) / (1.2 X 1.0 ) =31.92 kN/m2;箱室下底板范圍箱梁自重：頂板厚 25cm，底板厚

12、25 cm,q1= 26 X(0.25+0.25) =13.00 kN/m2；現澆箱梁H-H斷面(墩頂中、端橫梁)處q1計算H - H斷面箱室范圍箱梁自重：截面陰影部分面積計算得9.09m2，此范圍支架寬3X0.6m+2X 0.9m+3X 0.6m=5.4，該范圍自重最大。q1= 26 X 9.09/ (5.4 X 1.0 ) =43.77 kN/m2;3.2新澆混凝土對側模的壓力-q 5計算因現澆箱梁采取水平分層澆筑，每層澆筑高度控制在30 cm以內，在豎向上 澆筑速度控制在 V=1.2 m / h，混凝土初凝時間控制在t0=6 h，混凝土容重丫 =26kN/ m3,摻加外加劑，K取1.2，

13、混凝土坍落度180 mm因此&取1.15，1/2根據公路橋涵施工技術規(guī)范(JTJ0412000)附錄D, pmaF0.22 丫 t 0 K KV 所以 q5= pmaF0.22 丫 t 0 K1 K2V2=0.22 X 26X 6X 1.2 X 1.15 X 1.2 1/2=51.88 kN/m2。3.3支架自重-q 7計算計算每步腳手架自重：NG1=ht 1+t 2+t 3式中：h步距(m);t 1立桿每米重量(kN);12 縱向橫桿單件重量(kN);13 內外立桿間斜桿或十字撐重量(kN)。按最大值進行計算，步距取1.2 m,縱、橫向距離取0.6 m,步數取9步，NGi=ht i +t 2

14、+t 3=1.2 X 0.0384 + 0.0384 X 0.6 X 4+ 0.0384 xV (1.2 2+0.62)=0.046+0.092+0.052=0.19 kNq7=9Noi /A=9 X 0.19kN/ (0.6 mX 0.6 m) =4.75 kN/m2。4、箱梁自重分析根據以上箱梁自重荷載計算得：現澆箱梁F-F斷面：翼板范圍箱梁自重5=8.84 kN/m2;腹板范圍箱梁自重5=25.57 kN/m2;中隔板范圍箱梁自重q1=27.11 kN/m2;箱室下底板范圍箱梁自重 5=13.00 kN/m2;現澆箱梁D-D斷面：腹板范圍箱梁自重5=30.12 kN/m2;中隔板范圍箱梁

15、自重q1=31.92 kN/m2;箱室下底板范圍箱梁自重 5=13.00 kN/m2;現澆箱梁H-H斷面：箱室范圍箱梁自重5=43.77 kN/m2。根據滿堂支架縱、橫向及步距的布置情況，即在墩柱前后各 6.0 m范圍，立 桿縱向間距60cm,其余立桿縱向間距90cm；箱梁底板下橫向間距90cm,腹板 下橫向間距60cm,中隔板下橫向間距60cm,翼板下橫向間距120cm；步距120 cm。綜合以上箱梁不同斷面、不同部位自重計算及支架布置得出如下結論：1、現澆箱梁F-F斷面翼板范圍為箱梁翼板受力最差且最具代表性的部位， 在此范圍支架設置縱橋向間距X橫橋向間距X橫桿步距為90 cmX 120cm

16、X120cm；中隔板和底板也具有代表性，其中中隔板范圍支架設置縱橋向間距X橫 橋向間距X橫桿步距為90 cmX60cmX 120cm,底板范圍支架設置縱橋向間距X 橫橋向間距X橫桿步距為 90 cmX 90cmX 120cm。因此箱梁F-F斷面翼板、中隔 板、底板均需要進行結構驗算。2、現澆箱梁D-D斷面中隔板處在支架設置縱橋向間距X橫橋向間距X橫桿 步距為60 cmx60cmx 120cm的范圍內；底板處在支架設置縱橋向x橫橋向間距 X橫桿步距為60 cmx 90cmx 120cm的范圍內。很明顯D-D斷面中隔板、底板自 重較大，受力最差，因此箱梁 D-D斷面中隔板、底板需要進行結構驗算。3

17、、現澆箱梁H-H斷面此位置為箱梁中、端橫梁，是箱梁自重最大的部位， 但由于箱梁端、中橫梁基本落在在墩頂范圍內，不必設置鋼管支架，只需直接在 墩頂設置縱、橫向20cm x 20cm方木（橫梁底板與墩頂距離為40cm），因此我們 可直接對橫向方木及底模板進行驗算即可。、結構驗算1、箱梁底模驗算本施工方案除箱梁端、中橫梁在墩頂設置橫向20cmx20cm方木，間距為30cm,其余范圍橫向均設置10cmx 10cm方木，間距30cm。根據以上箱梁不同 斷面、不同部位自重計算及箱梁模板下橫向方木布置情況，通過綜合分析，可以得出現澆箱梁H-H斷面箱室范圍，為整跨箱梁不同斷面、不同部位自重最大值、 受力最差的

18、位置，因此有必要進行底模板受力驗算。通過上面計算得：現澆箱梁 D-D斷面中隔板范圍箱梁自重q1=31.92 kN/m2， 現澆箱梁H-H斷面箱室范圍箱梁自重 5=43.77 kN/m2。本方案箱梁底模采用一類一等品規(guī)格為2440mnx 1220mrx 15mm竹膠板，竹膠板下橫向方木間距均為30cm。查公路施工手冊（橋涵下冊）表13-17竹編 膠合板力學性能，得，彎曲強度S W=90.0Mpa，彈性模量E=6x103Mpa 1.1現澆箱梁H-H斷面箱室范圍底模板計算箱室下底模板計算簡圖1JN N 1 J 1 N Jn J Th H JJ 1JI* -J 11-盧IL_|_L_|_L_|_L_|

19、由于模板的連續(xù)性，在均勻荷載的作用下，計算時按4跨等跨連續(xù)梁計算，受力分析見箱室范圍底模板計算簡圖。查路橋施工計算手冊附表 2-10，得:2Mna=-0.107q Lf=0.632 qL 4/（100EI）32I=bh3/12，W= bh2/6箱梁箱室范圍模板跨度L=0.3m。 模板彎曲強度計算q=1.0 (qi+qz+s+q) x 0.3=1.0 x( 43.77+1.5+2.5+2.0) x 0.3=49.77 x 0.3=14.93 kN/m2Mna=-0.107 q L2=-0.107X 14.93 x 0.3 =-0.144 kN.m模板計算寬度取b=1.0m,2243W= bh2/

20、6= (1.0x 0.015 ) /6=0.375x 10-mS w= MmaXW=144/0.375x 10-4=3.84 Mpa v S v =90.0Mpa經計算，箱室范圍底模板彎曲強度滿足要求。 模板撓度計算I=bh3/12= ( 1.0x 0.0153) /12=0.28 x 10韋f=0.632qL 4/(100EI)=0.632x 14.93 x 103x0.34心00 x6x 103x 106x0.28 x 10-6)=76.38/168000=0.45 x 10-3m=0.45mV L/400=300/400=0.75 mm經計算，箱室范圍底模板撓度滿足要求。通過以上對本合同

21、段現澆箱梁不同斷面、不同部位的底模板進行彎曲強度、和撓度分析計算，得出該滿堂支架底模板設置滿足要求。2、箱梁側模板驗算本方案箱梁側模采用一類一等品規(guī)格為2440mm=-0.125 q LQna=0.625q Lf=0.521 qL 4/(100EI)32I=bh3/12，W= bh2/6箱梁翼板下橫向方木跨度L=1.2m，間距B=0.3m，方木不均勻折減系數取0.9o 每根方木強度計算q=1.2 (qi + q 2) +1.4(q 3+ q4) X 0.3=1.2 X( 8.84+1.5 ) +1.4(2.5+2.0) X 0.3=(12.41+6.3 ) X 0.3=5.61 kN/mMna

22、=-0.125 q L2=-0.125X 5.61 X 1.2 =-1.01 kN.m2243W=bh2/6= (0.1 X 0.1 ) /6=1.67X 10-mS w= MmaXW=1010/1.67X 10-4=6.05 Mpa v S W X 0.9=11.0 X 0.9=9.9Mpa經計算，翼板橫向方木強度滿足要求。 每根方木撓度計算I=bh2/12=( 0.1X 0.1 3)/12=8.33 X 10-6卅f=0.521qL I=bh /12，W= bh /6 箱梁中隔板下橫向方木跨度 L=0.6m，間距B=0.3m，方木不均勻折減系數取心00EI)=0.521 X 5.61 X

23、103X 1.2 7(100 X 9X 103X 100.9X 8.33 X 10-6)=6.061/7497=8.085 X 10-4m=0.81mV L/400=1200/400=3.00 mm經計算，翼板橫向方木剛度滿足要求。 每根方木抗剪計算Qax=0.625q L=0.625X 5.61 X 1.2=4.21 kN3T max= Qax/( 0.9A )=( 4.21 X 10 )/ (0.9 X 0.1 X0.1 ) =0.46 Mpsv t =1.7Mpa經計算，翼板橫向方木抗剪滿足要求。3.2現澆箱梁D-D斷面橫向方木計算?現澆箱梁D-D斷面中隔板范圍橫向方木計算時，按3跨等跨

24、連續(xù)梁計算，受力分析見中隔板橫向方木計算簡圖。查路橋施工計算手冊附表 2-10,得：Mnax=-0.107q LQaX=0.607q L4f=0.632 qL /(100EI) 每根方木強度計算q=1.2 (qi + q 2) +1.4(q 3+ q x 0.3=1.2 x( 31.92+1.5 ) +1.4(2.5+2.0) x 0.3=(40.11+6.3 ) x 0.3=13.92 kN/m2Mna=-0.107 q L2=-0.107X 13.92 x 0.6 =-0.54 kN.m2243W= bh2/6= (0.1 x 0.1 ) /6=1.67x 10-mS w= MmaXW=5

25、40/1.67 x 10-4=3.24 Mpa v S W x 0.9=11.0 x 0.9=9.9Mpa經計算，中隔板橫向方木強度滿足要求。 每根方木撓度計算I=bh3/12=( 0.1x 0.1 3)/12=8.33 x 10-6mf=0.632qL 4/(100EI)=0.632 x 13.92 x 103x0.64心00 x9x 103x 106x8.33 x 10-6)=1.140/7497=1.52 x 10-4m=0.152mV L/400=600/400=1.50 mm經計算，中隔板橫向方木剛度滿足要求。 每根方木抗剪計算QaX=0.607q L=0.607x 13.92 x

26、0.6=5.07 kNT max= Qax/ (0.9A)=( 5.07 X 10?) / (0.9 x 0.1 x 0.1 ) =0.56Mpa=-0.107 q L2=-0.107X 7.11 x 0.9 =-0.62 kN.m22-43W= bh /6= (0.1 x 0.1 ) /6=1.67X 10 mS w= MmaXW=620/1.67 x 10-4=3.71 Mpa v S W x 0.9=11.0 x 0.9=9.9Mpa 經計算，箱室下底板橫向方木強度滿足要求。 每根方木撓度計算I=bh3/12= (0.1x 0.1 3) /12=8.33 x 10-6mf=0.632qL

27、 4/(100EI)=0.632 x 7.11 x 103x 0.94/(100 x 9x 103x 106x 8.33 x 10-6)=2.948/7497=3.93 x 10-4m=0.39mV L/400=900/400=2.25 mm經計算，箱室下底板橫向方木剛度滿足要求。 每根方木抗剪計算QaX=0.607q L=0.607x 7.11 x 0.9=3.88 kNT max= Qnax/ (0.9A)=( 3.88 X 10?) / (0.9 X 0.1 X 0.1 ) =0.43Mpa=-0.107 q L2=-0.107X 18.19 x 0.3 =-0.175 kN.m2243

28、W= bh2/6= (0.2x0.2 ) /6=0.8x 10- m-4S w= MmaxW=175/0.8X 10 =2.2 Mpa v S W x 0.9=11.0 x 0.9=9.9Mpa經計算，箱室范圍橫向方木強度滿足要求。 每根方木撓度計算I=bh3/12= (0.2x 0.2 3) /12=133.33 x 10-6mf=0.632qL 4/(100EI)=0.632 x 18.19 x 103x0.34心00 x9x 103x 106x 133.33 x 10-6) 每根方木抗剪計算QaF0.607q L=0.607X 18.19 X 0.3=3.31 kNT maF Qax/

29、(0.9A) =(3.31 X I。3)/ (0.9 X 0.2 X 0.2 ) =0.095Mpa ;跨度為90cm。根據以上箱梁不同斷面、不同部位自重計算及箱梁模板下橫向方木布置情況及順橋向方木布置情況，通過綜合分析，可以得出現澆箱梁F-F斷面翼板、中隔板、箱室下底板范圍、現澆箱梁 D-D斷面中隔板范圍、箱室下底板范圍，以上為 整跨箱梁不同斷面、不同部位自重最大值、受力最差的位置，因此有必要進行順 橋向方木受力驗算。通過上面計算得：現澆箱梁 F-F斷面翼板范圍箱梁自重q1=8.84 kN/m 2，中 隔板范圍箱梁自重q1=27.11 kN/m2，箱室下底板范圍箱梁自重q1=13.00 kN

30、/m2; 現澆箱梁D-D斷面中隔板板范圍箱梁自重q1=31.92 kN/m2，箱室下底板范圍箱梁 自重 q1=13.00 kN/m2。木材的容許應力和彈性模量的取值參照杉木進行計算，實際施工時多為力學 性能優(yōu)于杉木的松木。查路橋施工計算手冊表 8-6各種常用木材的容許應力 和彈性模量表，得杉木的力學性能：順紋彎應力S W=11.0Mpa，彎曲剪應力t =1.7Mpa，彈性模量 E=9X 103Mpa4.1現澆箱梁F-F斷面支架立桿頂托上順橋向方木驗算?現澆箱梁F-F斷面翼板范圍支架立桿頂托上順橋向方木驗算單位:翼板順橋向方木計算簡圖順橋向方木計算時，按3跨等跨連續(xù)梁計算，受力分析見翼板順橋向方

31、木計 算簡圖。查路橋施工計算手冊附表 2-9第11項，得：MnaF-0.267P LQa=1.267P3f=1.883PL /(100EI)32I=bh /12，W= bh /6箱梁翼板下順橋向方木跨度 L=0.9m，間距B=1.2m，共由3根橫向方木支承, 方木不均勻折減系數取0.9。 每根方木強度計算P=1.2 (5+ q 2) +1.4(q 3+ q” X 1.2 X 0.9/3=1.2 X( 8.84+1.5 ) +1.4(1.5+2.0) X 1.2 X 0.9/3=12.41+4.9 X 1.2 X 0.9/3=6.23 kNMma0.267P L=-0.267X 6.23 X 0

32、.9 =-1.50 kN.m22-43W= bh /6= (0.10X 0.15 ) /6=3.75X 10 m-4S w= MmaXW=1500/3.75X 10 =4.00 Mpa v S v X 0.9=11.0 X 0.9=9.9Mpa經計算，箱梁翼板下順橋向方木強度滿足要求。 每根方木撓度計算I=bh3/12= (0.1X 0.153) /12=28.13 X 10-6卅f=1.883PL3/(100EI)3436-6=1.883 X 6.23 X 10 X 0.9 /(100 X 9X 10 X 10 X 28.13 X 10 )-4=7.697/25317=3.04 X 10 m

33、=0.30mv L/400=900/400=2.25 mm經計算，箱梁翼板下順橋向方木剛度滿足要求。 每根方木抗剪計算Qa“267P =1.267X 6.23=7.89 kNT maF Qax/( 0.9A)(7.89 X 103)/( 0.9 X 0.1 X 0.15 ) =0.59 Mpa t =1.7Mpa順橋向方木計算時,按3跨等跨連續(xù)梁計算，受力分析見中隔板順橋向方木計算簡圖。查路橋施工計算手冊附表 2-9第11項，得:MnaX=-0.267P LQaX=1.267P3f=1.883PL /(100EI)32I=bh3/12，W= bh2/6箱梁中隔板下順橋向方木跨度L=0.9m，間

34、距B=0.6m，共由3根橫向方木支承，方木不均勻折減系數取0.9。 每根方木強度計算P=1.2 (5+ q 2) +1.4(q 3+ q” X 0.6 X 0.9/3=1.2 X( 27.11+1.5 / +1.4(1.5+2.0) X 0.6 X 0.9/3=34.33+4.9 X 0.6 X 0.9/3=7.06 kNMnaX=-0.267P L=-0.267X 7.06 X 0.9 =-1.70 kN.m2243W= bh2/6= (0.10X 0.15 / /6=3.75X 10-mS w= MmaxW=1700/3.75X 10-4=4.53 Mpa v S v X 0.9=11.0

35、 X 0.9=9.9Mpa 每根方木撓度計算經計算，箱梁中隔板下順橋向方木強度滿足要求。匸bh3/12= (0.1 X 0.153) /12=28.13 X 10% f=1.883PL3心00EI)=1.883 X 7.06 X 103X 0.9 7(100 X 9X 103X 106X 28.13 X 10-6)=8.722/25317=3.45 X 10-4m=0.35mmt L/400=900/400=2.25 mm經計算，箱梁中隔板下順橋向方木剛度滿足要求。 每根方木抗剪計算Qa“267P =1.267X 7.06=8.95 kNT maF Qax/( 0.9A) =(8.95 X 1

36、0/ (0.9 X 0.1 X 0.15 )=0.66Mpa t =1.7Mpa 經計算，箱梁中隔板下順橋向方木抗剪滿足要求。?現澆箱梁F-F斷面箱室下底板范圍支架立桿頂托上順橋向方木驗算單位：箱室下底板板順橋向方木計算簡圖p P順橋向方木計算時，按3跨等跨連續(xù)梁計算，受力分析見箱室下底板順橋向 方木計算簡圖。查路橋施工計算手冊附表 2-9第11項，得：Mnax=-0.267P LQaX=1.267Pf=1.883PL3/(100EI)32I=bh3/12，W= bh2/6箱梁底板下順橋向方木跨度 L=0.9m，間距B=0.9m，共由3根橫向方木支承, 方木不均勻折減系數取0.9。每根方木強度

37、計算P=1.2 (5+ q 2) +1.4(q 3+ q4) X 0.9 X 0.9/3=1.2 X( 13.00+1.5 / +1.4(1.5+2.0) X 0.9 X 0.9/3MnaX=-0.267P L=17.4+4.9 X 0.9 X 0.9/3=6.02 kN=-0.267X 6.02 X 0.9 =-1.45 kN.m2243W= bh2/6= (0.10X 0.15 ) /6=3.75X 10- mS w= MmaXW=1450/3.75X 10-4=3.87 Mpa v S W X 0.9=11.0 X 0.9=9.9Mpa經計算，箱梁箱室底板下順橋向方木強度滿足要求。 每根

38、方木撓度計算I=bh3/12=( 0.1X 0.153)/12=28.13 X 10%f=1.883PL3心00EI)=1.883 X 6.02 X 103X 0.9 7(100 X 9X 103X 106X 28.13 X 10-6)=7.437/25317=2.94 X 10-4m=0.29mV L/400=900/400=2.25 mm經計算，箱梁箱室底板下順橋向方木剛度滿足要求。 每根方木抗剪計算Qax=1.267P =1.267X 6.02=7.63 kN3T max= Qax/(0.9A) =(7.63 X 10)/(0.9 X 0.1 X 0.15)=0.56Mpa t =1.7

39、Mpa經計算，箱梁箱室底板下順向方木抗剪滿足要求。4.2現澆箱梁D-D斷面支架立桿頂托上順橋向方木驗算?現澆箱梁D-D斷面中隔板范圍支架立桿頂，TZ-I-I-I-順橋向方木計算時，按4跨等跨連續(xù)梁計算，受力分析見腹板順橋向方木計算簡圖。查路橋施工計算手冊附表 2-10,得：MnaX=0.169PLQKia)=-0.661P f=1.079PL3/(100EI)32I=bh3/12，W= bh2/6箱梁中隔板下順橋向方木跨度 L=0.6m，間距B=0.6m，共由2根橫向方木支承，方木不均勻折減系數取 0.9每根方木強度計算P=1.2 (5+ q 2) +1.4(q 3+ q” X 0.6 X 0

40、.6/2=1.2 X( 31.92+1.5 ) +1.4(1.5+2.0) X 0.6 X 0.6/2=40.10+4.9 X0.6X0.6/2=8.10 kNMmax=0.169PL=0.169X8.10X0.6=0.82 kN.m22-4 3W= bh2/6=(0.10X0.152) /6=3.75X 1 0-4 m3S w= MmaXW=820/3.75X 10-4=2.19 Mpa v S W X 0.9=11.0 X 0.9=9.9Mpa 經計算，箱梁中隔板下順橋向方木強度滿足要求。每根方木撓度計算I=bh3/12=(0.1X0.153) /12=28.13X10-6m43f=1.0

41、79PL3/(100EI)=1.079 X8.10X103X0.64/(100X9X103X106X28.13X10-6)=1.133/25317=0.45 X10-4m=0.05mmvL/400=600/400=1.5 mm 經計算，箱梁中隔板下順橋向方木剛度滿足要求。 每根方木抗剪計算Qmax=-0.661P =-0.661X8.10=-5.35 kN3T max= Qax/( 0.9A) =(5.35 X 10)/( 0.9 X 0.1 X 0.15 )=0.40 Mpsv t =1.7Mpa 經計算，箱梁中隔板下順橋向方木抗剪滿足要求。通過以上對本合同段現澆箱梁不同斷面、 不同部位的支

42、架頂托上面的方木進 行強度、抗剪力和撓度分析計算，得出該滿堂支架頂托上方順橋向方木設置滿 足要求。5、扣件式鋼管支架立桿強度及穩(wěn)定性驗算碗扣式鋼管腳手架與支撐與扣件式鋼管腳手架與支架一樣，同屬于桿式結 構，以立桿承受豎向荷載作用為主，但碗扣式由于立桿和橫桿間為軸心相接，且橫桿的“卜”型插頭被立桿的上、下碗扣緊固，對立桿受壓后的側向變形具有較強的約束能力，因而碗扣式鋼管支架穩(wěn)定承載能力顯著高于扣件式鋼管支架， 一 般都高出20%上，甚至超過35%本工程現澆箱梁支架按 48 X 3.5伽鋼管扣 件式支架進行內力計算，計算結果同樣適用與WDJ碗扣式支架，相對于扣件式支架安全系數相當與1.2以上。5.

43、1現澆箱梁F-F斷面?現澆箱梁F-F斷面翼板部位，在此范圍支架設置縱橋向間距X橫橋向間距X橫桿步距為 90 cm X 120cm X 120cm。立桿強度驗算根據公路施工手冊橋涵下冊表 13-5碗扣式構件設計荷載，橫桿步距為 120cm時，每根立桿設計允許荷載N= 30 kN。立桿實際承受的荷載為：N = 1.2(NU + Na2k) +0.85 X 1.4 刀 Nq(組合風荷載)NG1k支架結構自重標準值產生的軸向力；NG2k構配件自重標準值產生的軸向力；NG2k施工荷載標準值產生的軸向力總和。于是，有：NU =0.9 X 1.2 X q1=0.9 X 1.2 X 8.84=9.55kN ;

44、Nkk =0.9 X 1.2 X q2=0.9 X 1.2 X 1.5=1.62kN ;刀 NQk =0.9 X 1.2 X( q3+ q4+ q?) =0.9 X 1.2 X( 1.0+2.0+4.75 ) =1.08 X 7.75=8.37kN ;貝U, N = 1.2 (Ns1k + N G2k) +0.85 X 1.4刀 NQk=1.2 X( 9.55+1.62 ) +0.85 X 1.4 X 8.37=23.36kN v N=30kN，強度滿足要求。立桿穩(wěn)定性驗算根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)有關模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/ ( u A )

45、+MWW S (組合風荷載)N-鋼管所承受的垂直荷載，N = 1.2 ( NG1k + NG2k) +0.85 X 1.4 刀 NQk， 計算得 N =23.36kN;A為鋼管的截面積，A=4.89X 102mm 2; W為截面模量，W=5.08 X 103mm 3, u為軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數，根據長細比 入查表即可求得u ,入=L/i,回轉半徑i=15.78mm, L為立桿步距，L=120cm,入=L/i=120/1.578=76，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技 術規(guī)范查附錄C得u =0.744。Mv為計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩：MW=0.85 X 1.4 Mwk=(0.85

46、X 1.4 w kl ah)/10式中Mvk 風荷載標準值產生的彎矩；w k 風荷載標準值；l a 立桿縱距; h 立桿步距;w k=0.7 口 z 卩 s W 0風壓高度變化系數，本工程鄰近海面，地面粗糙度為 A類，離地面高度不大于10m查建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001表7.2.1風壓高度 變化系數得卩z =1.38 ;w 0-基本風壓(kN/m2)，查建筑結構荷載規(guī)范表D.4雪壓和風壓表,s風荷載體型系數，查建筑結構荷載規(guī)范表7.3.1 風荷載體型系數第36項得卩s =1.2 ;得 w 0=0.8 kN/m2，故: w k=0.7 卩 z 卩 s w 0=0.7 X 1.38

47、X 1.2 X 0.8=0.93 kN/ml a =90cm， h=120 cm2所以， MW=0.85X1.4 MWk=(0.85 X1.4wklah2)/10=(0.85 X1.4X0.93X0.9X1.22)/10=0.14 kN.m故， N/(u A )+MW/W=23.36X103/(0.744X489)+0.14X 103X103/(5.08 X103)=91.77 MPav S =205Mpa計算結果說明箱梁 F-F 斷面翼板部位支架是安全穩(wěn)定的。?現澆箱梁F-F斷面中隔板部位，在此范圍支架設置縱橋向間距X橫橋向間距X橫桿步距為 90 cm X 60cm X 120cm。 立桿強度驗算根據公路施工手冊橋涵下冊表 13-5 碗扣式構件設計荷載，橫桿步距為120cm 時，每根立桿設計允許荷載 N= 30 kN立桿實際承受的荷載為：N = 1.2(NG1k + N32Q +0.