橋梁的設(shè)計(jì)模板

1、裝配式鋼筋混凝土簡支 T形梁橋課程設(shè)計(jì) 、設(shè)計(jì)資料 1、橋面凈寬：凈-7 （車行道）+2X1.0 （人行道）+2X 0.25 （欄桿） 2、主梁跨徑和全長 標(biāo)準(zhǔn)跨徑：Lb=25m （墩中心距離）。 計(jì)算跨徑：L=24.50m （支座中心距離）。 預(yù)制長度：L=24.95m （主梁預(yù)制長度）。 3、設(shè)計(jì)荷載 公路-II級，人群3.5kN/m2。 4、材料 材料 規(guī)格 內(nèi)容 鋼筋 HRB335 （原U級） 主梁主筋、彎起鋼筋和架立鋼筋 R235 （原 I 級） 箍筋 混凝 土 C25 主梁 C30防水 橋面鋪裝 5、結(jié)構(gòu)尺寸 橫隔梁5根，肋寬15cm 609 609 609 609 r 2450

2、2495 橋梁縱向布置圖（單位：cm） 100700100 | 180 180 1 180 180 A 橋梁橫斷面圖（單位：cm） 140 T型梁尺寸圖（單位：cm） 6、計(jì)算方法 極限狀態(tài)法 7、設(shè)計(jì)依據(jù) （1）公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTG -）60-2004）。 (JTG -D60-2004)。 （2）公路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范 二、行車道板的計(jì)算 （一）計(jì)算模式 行車道板按照兩端固定中間鉸接的板來計(jì)算 （二）荷載及其效應(yīng) 1 每延米板上的恒載個(gè)g 瀝青面層： g1 =0.02 1.0 23 = 0.46kN/m C30面層：g2 =0.09 1.0 24 = 2.16k

3、N/m 每延米跨寬板恒載合計(jì)： g 二 g1 g2 g = 0.462.16 3 = 5.62kN / m 主梁構(gòu)件: 10 = 0.81kN /m g3 二01 014 1.0 25 =3kN /m 1.8-0.18 2 2 2 永久荷載產(chǎn)生的效應(yīng) 彎矩： 1 2 1 2 嘰尹0二 可變荷載產(chǎn)生的效應(yīng) 以重車后輪作用于絞縫軸線上為最不利布置，此時(shí)兩邊的懸臂板各承受一半的車 輪荷載 根據(jù)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范4.3.1條后輪著地寬度b2及長度a2為: a?二 0.2mb?二 0.6mP=140kN 卩=0.3 62 08 j84kNm 剪力：Qsg =gl0 =5.62 0.81 =4.55kN

4、 垂直行車方向輪壓分布寬度：0 =:b2 - 2H =0.6 - 2 0.11=0.82m 荷載作用于懸臂根部的有效分布寬度： a =印 1.4 210 二 0.42 1.4 2 0.82 二 3.44m 單輪時(shí)：aa 21。=0.42 2 0.8仁 2.04m d =1.4重疊 根據(jù)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范4.3.2條，局部加載沖擊系數(shù)：1 -1.3 作用于每米寬板條上的彎矩為： ,Pb11400.82 Msp=（1）（Io丄）=一1.3（0.81）=16.00kN/m 4a42漢3.444 Pb1 Msp(“鴿川打 單個(gè)車輪時(shí)： =-1.3140(0.81 - .82) =-13.49kN/m

5、 4 匯 2.044 取最大值：Msp 二16.00kN / m 作用于每米寬板條上的剪力為：Qsp =（1）衛(wèi)=1.326.45kN sp2a4 疋 3.44 4.基本組合 根據(jù)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范4.1.6條 恒+汽： 1.2Msg 1.4Msp =1.2 （-1.84） 1.4 （一 16.00） =-24.608kN / m 1.2Qsg 1.4Qsp = 1.2 4.55 1.4 26.45 = 42.49kN 短期組合 M sd - 1.0M sg Qsd = 1 .Qsg 0.7Msp 二 一1.84 - 0.7 16 二-10.46kN/m 11.3 0.7Qsp = 4.55

6、 07 2645 二 18.79kN 11.3 長期組合 Mcd =1.0M sg 0.4M sp 一a 04 l6 工6.76kN /m 11.3 Qcd =1.0Qsg4 =4.55 0.4 2645 =12.69kN sg 11.3 故行車道板的設(shè)計(jì)作用效應(yīng)為： M 司二-24.608kN / m Qs =42.49kN （三）截面設(shè)計(jì)、配筋與強(qiáng)度驗(yàn)算 4 8 12 E b=0.56 5.2.2 條: h0 -2皿=10010。2-* 2 10 24.608 106 fcd dT9.26 24.51445.1 kNm 8 1 支點(diǎn)剪力：Q019.26 24.5 =235.9kN 2 3號

7、主梁 1 跨中彎矩： M1/2 二T9.25 24.52 =1444.4kNm 8 1 支點(diǎn)剪力：Q019.25 24.5 =235.8kN 2 2可變作用效應(yīng) (1) 汽車荷載沖擊系數(shù) 取沖擊系數(shù)-0.3 (2) 可變作用產(chǎn)生的彎矩 a. 公路II級 根據(jù)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范4.3.1條規(guī)定，公路II級車道荷載按照公路I級 車道荷載的0.75倍采用，即均布荷載qk=7.875kN/m , Pk=195kN 各主梁的跨中彎矩： 1 2 1 1 號主梁：M1/2 =0.508(10.3)(7.87524.5195 24.5) = 1179.0kNm 84 1 1 2 號主梁：M1/2 =0.45

8、2(10.3)(7.87524.52195 24.5) = 1049.0 kNm 84 1 1 3 號主梁：M1/2=0.4 (1 0.3) ( 7.875 24.52 195 24.5) =928.3kNm 84 b. 人群荷載 人群荷載：pr =3.5 1.0=3.5kN/m 各主梁的跨中彎矩： 1 2 1 號主梁：M1/2 =0.5923.5 24.5 =155.5kNm 8 1 2 2 號主梁：M1/2 =0.3973.5 24.5 = 104.3kNm 8 1 3 號主梁：M1/2 =0.43.5 24.52 =105.0kNm 8 c. 彎矩基本組合 根據(jù)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范4.1

9、.6條規(guī)定，永久作用設(shè)計(jì)值效應(yīng)與可變作用 設(shè)計(jì)值效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)為： 永久荷載作用分項(xiàng)系數(shù)：G1 =1.2 汽車荷載作用分項(xiàng)系數(shù)：Q1 =1.4 人群荷載作用分項(xiàng)系數(shù)：Q2 =1.4 結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)： =1.0 組合系數(shù)：二=0.8 各主梁的彎矩基本組合： 1 號主梁：M1/2=1.0 (1.2 1395.6 1.4 1179.0 0.8 1.4 155.5) = 3499.5kNm 2 號主梁：M1/2 =1.0 (1.2 1445.1 1.4 1049.0 0.8 1.4 104.3) = 3319.5kNm 3 號主梁：M1/2 =1.0 (1.2 1444.4 1.4 928.3 0.8

10、 1.4 105) = 3150.5kNm (3)可變作用產(chǎn)生的跨中剪力 按照跨中的橫向分布系數(shù)來計(jì)算跨中的剪力， 橫向分布系數(shù)沿橋跨沒有變化，計(jì) 算剪力時(shí)，根據(jù)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范 4.3.1條規(guī)定，集中荷載標(biāo)注值Pk需 乘以 1.2 的系數(shù)，即 Pk=195 1.2 = 234kN a. 公路II級 各主梁的跨中剪力： 1 1234 1 號王梁：Q/2=0.508(10.3)(7.87524.5) = 93.2kN 2 42 1 1234 2 號主梁：Qi/2=0.452(10.3)(7.87524.5) = 82.9kN 2 42 1 1234 3 號主梁：Q1/2 =0.4 (1 0.

11、3) ( 7.875 24.5)=73.4kN 2 42 b. 人群荷載 各主梁的跨中剪力： 11 1 號主梁：Q/2=0.592 3.524.55.7kN 24 11 2 號主梁：Q/2=0.3973.524.53.8kN 24 11 3 號主梁：Q1/2 =0.43.5 24.53.8kN 24 c. 跨中剪力基本組合 各主梁的跨中剪力基本組合： 1 號主梁：Q/2 =1.0 (1.4 93.2 0.8 1.4 5.7)=136.9kN 2 號主梁：Q/2 =1.0 (1.4 82.9 0.8 1.4 3.8)=120.3kN 3號主梁：Q/2 =1.0 (1.4 73.4 0.8 1.4

12、 3.8)=107.0kN (4) 可變作用產(chǎn)生的支點(diǎn)剪力 計(jì)算支點(diǎn)剪力時(shí)荷載橫向分布系數(shù)是沿橋跨變化的， 支點(diǎn)處的橫向分布系數(shù)由杠 桿法求得，第一道橫隔板采用跨中的橫向分布系數(shù)， 支點(diǎn)到第一道橫隔板處采用 線性變化。根據(jù)前面的計(jì)算結(jié)果，公路 II級和人群荷載相對應(yīng)的1、2、3號主 梁的橫向分布系數(shù)沿跨長的變化見下圖： 204 O 公路II級 6 24Z o 7A73 .J 衿 o 1號主梁 2號主梁 3號主梁 人群何載 a. 公路II級 各主梁的支點(diǎn)剪力: 1號主梁: 2號主梁: Q0 =(1 0.3) (7.875 24.5 0.5 0.508-7.875 6.16 0.75 0.174

13、0.5 - 7.875 6.16 0.25 0.5 0.174 0.667 234 0.334) = 160.3kN Q0 =(1 0.3) (7.875 24.5 0.5 0.452 7.875 6.16 0.75 0.048 0.5 7.875 6.16 0.25 0.5 0.048 0.667 234 0.5) = 210.2kN 口Q。=(1+0.3)x(7.875x24.5x0.5x0.4 + 7.875x6.16x0.75x0.239x0.5 3 號主梁： + 7.875x6.160.256.16x0.16x0.5x0.397x0.667) = 13.0kN 廠 Q0 =(3.5漢

14、24.5漢0.5漢0.4一3.5漢6.16漢0.75漢0.4漢0.5 3號主梁： -3. 6.16江0.25況 0.5況 0.4匯 0.667) = 13.2kN c. 支點(diǎn)剪力基本組合 各主梁的支點(diǎn)剪力基本組合: 1 號主梁：Q0=1.0 (1.2 227.9 1.4 160.3 0.8 1.4 31.6) = 533.3kN 2 號主梁：Q0=1.0 (1.2 235.9 1.4 210.2 0.8 1.4 13.0) =591.9kN 3 號主梁：Q0 =1.0 (1.2 235.8 1.4 251.5 0.8 1.4 13.2) = 649.8kN (三)持久狀況承載能力極限狀態(tài)下截面

15、設(shè)計(jì)、配筋與驗(yàn)算 1. 配置主筋 根據(jù)前面的彎矩基本組合可知，1號梁的跨中彎矩最大，考慮到施工方便， 偏安全地一律按1號梁的彎矩進(jìn)行配筋計(jì)算。 假定主梁單向配筋，鋼筋凈保護(hù)層為3cm，鋼筋重心至底邊距離a=12cm， 則主梁有效高度 g =h-a =：140-12=：128cm 已知1號梁跨中彎矩Md=3499.5kNm，根據(jù)公路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng) 力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范5.2.3條： xh f oM fcdbx(ho-) (bf-b)hf(ho-) fsdAs(ho-as) 2 2 在這里 fcd =11.5MPa， b = 0.2m， bf = 1.78m， hf = 0.11m， As

16、= 0 36X0.11 3499.5 10 11.5 100.2x(1.28 - )(1.78 0.2) 0.11 (1.28 -) 2 2 2 x -2.56x 0.91 =0 求解得 x = 0.43m0.11m 根據(jù)公路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范5.2.3條： fsdAs =fcdbx (bf-b)hf A 11.5 0.2 0.43 (1.78-0.2) 0.112 2 As1.07 10 m 280 選用14 32鋼筋 乓=14 8.042 = 112.59cm2107cm2 鋼筋的重心距底緣的距離為：y3 3.5 3.4 = 14.9cm 實(shí)際有效高度： =140-1

17、4.9=125.1cm 配筋率驗(yàn)算:-107/(20 125.1)=4.28%0.2% 2. 持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計(jì)算 實(shí)際受壓區(qū)高度：x=112.59 280/11.5 -(178-20) 11/20 =50.2cm x = 50.2cm ： h0 =0.56 125.1 = 70.1cm 滿足規(guī)范要求 截面抗彎極限狀態(tài)承載力為： xh f Md =fcdbx(h。弓(bf-b)hf(hb R = 11.5 106 0.2 0.502 (1.28-0!02) (1.78 0.2) 0.11 (1.28-罟)10 = 3636kNm 3499.5kNm 滿足要求 3. 根據(jù)斜截面抗剪承

18、載力進(jìn)行斜筋配置 根據(jù)剪力基本組合，3號梁的支點(diǎn)剪力最大，1號梁的跨中剪力最大，偏安 全計(jì)，支點(diǎn)剪力以3號梁為準(zhǔn)，跨中剪力以1號梁為準(zhǔn)： Vd1/2 =136.9kN，Vd =649.8kN 假定有6=32通過支點(diǎn)， 1 a 3.4 3 = 4.7 cm 2 h0 = 140 - 4.7 = 135.3cm 根據(jù)公路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范5.2.9條，抗剪 截面需滿足構(gòu)造要求： Vd 乞0.51 10TCU?bh0 0.51 10*25 200 1353 = 690kN 649.8kN 根據(jù)公路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范5.2.10條： 0.50 10亠 2ft

19、dbh0 =0.50 10； 1.0 1.23 200 1353 = 166.4kN ： 649.8kN 介于兩者之間，應(yīng)進(jìn)行持久狀況斜截面抗剪極限狀態(tài)承載力驗(yàn)算。 積算圖式如下圖所示： 內(nèi)插得到距離梁高h(yuǎn)/2處的剪力Vdh/2 =620.5kN則由混凝土和箍筋承擔(dān)的部分：620.5 0.6 =372.3kN 由彎起鋼筋承擔(dān)的部分：620.5 0.4 =：248.2kN 各排鋼筋的彎起位置與承擔(dān)的剪力見下表： 彎起鋼筋排次 彎起點(diǎn)距支座中心距離(m) 承擔(dān)的剪力值(kN) 1 1.3 223.1 2 2.5 172.8 3 3.7 122.6 4 4.9 72.3 5 6.1 22.1 各排彎

20、起鋼筋的計(jì)算： 根據(jù)公路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范5.2.7條，與斜 截面相交的彎起鋼筋的抗剪承載能力為： Vsb=0.75 10fsQ AsbSig 在這里fsd =280MPa，= 45，故相應(yīng)于各排彎起鋼筋的面積： VsbVsbVsb 八0.75 10fsdSi門一0.75 10” 280 0.707 一 0.1485 則每排彎起鋼筋的面積為： Abi =248.2/0.1485 = 1671.4mm2 彎起 2 32： Asb1 = 1608.4mm2 ： Ab1 1671.4 -1608.4 1608.4 = 3.9% ：5%， 能夠滿足工程上的要求 Ab2 = 223

21、.1/0.1485 =1502.4mm2 彎起 2二32: Asb2 =1608.4mm2 Asb2 Ab3 =172.8/0.1485 = 1163.6mm2 彎起 2_32: Asb3 二 1608.4mm2 Asb3 2 Asb4 =122.6/0.1485 = 825.6mm 彎起 232: Asb4 = 1608.4mm2 Asb4 Ab5 =72.3/0.1485 = 486.9mm2 彎起 2_18 : Asb5 = 509mm2 Asb5 Ab6 =22.1/0.1485 = 148.8mm2 彎起 2 18 : Asb6 = 509mm2 代為 在近跨中處增設(shè)2_18輔助斜筋

22、，A/二A&6 =509mm2，根據(jù)公路橋涵鋼筋混 凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范5.2.11條，彎起鋼筋的彎起點(diǎn)，應(yīng)設(shè)在按抗 彎強(qiáng)度計(jì)算不需要該鋼筋的截面以外不小于 ho/2處，滿足要求 4.箍筋配置 根據(jù)公路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范5.2.11條，箍筋 的間距為： S 時(shí)第0.20上(2 +0.6P)/fU；Asvfsvbhc2 C 0Vd)2 在這里亠=1. 0, 宀=1.1, =0.6，選用 2 8 雙肢箍筋，fsv=195MPa， 100.5mm2，距離支座中心 ho/2 處的主筋為 6二32， A -4825.2mmT， 3 448 252 h0 =140-3-3.

23、4-一 =131.9cm，g0.0183，P = 100.1.83， 2bhb 20 131.9 計(jì)算剪力Vd =649.8kN，計(jì)算可得: c 1.02 1.12 0.2 10(2 0.6 1.83)25 100.5 195 200 13192 Sv2168mm (0.6 649.8)2 選用 SV = 150mm。 根據(jù)公路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范9.3.13條，在支座中 心向跨徑方向長度不小于一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距不宜大于100mm。 綜上所述，全梁箍筋的配置為2 8雙肢箍筋，由支點(diǎn)至距支座中心2.5處，Sv為 10cm，其余地方箍筋間距為15cm。 則配箍率分別為：

24、1 005 當(dāng) Sv =10cm 時(shí)， & =Asv/Svb0.5% 0.18% 10 漢 20 1.005 當(dāng) Sv =15cm 時(shí)，”sv=ASv/Svb0.34% 0.18% 15 20 5.斜截面抗剪承載能力驗(yàn)算 根據(jù)公路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范5.2.7條，當(dāng)受彎構(gòu) 件配有箍筋和彎起鋼筋時(shí)，其斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算公式為： Vd Wcs Vsb Vcs = ： 1： 2： 30.45 10h0、,(2 0.6P)、，fcu,k %v fsv Vsb=0.75 10% AsbS2 為了簡化計(jì)算，b取用平均值，即 1 h0 =(131.9 125.1)128.5cm 2 根據(jù)

25、公路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范5.2.6條，需要驗(yàn)算 的斜截面有： (1) 距離支座h/2處截面，相應(yīng)的Vd =620.5kN 4825.2尺 門 P =1001.88，=0.005 200 0285 Vcs =1.0 1.0 1.1 0.45 10 200 1285-(20.6 1.88). 25 0.005 195 =496.8kN Vsb=0.75 10 280 1608.4 0.707 = 238.8kN Vcs Vsb =496.8 238.8 =735.6kN620.5kN (2) 距離支座中心1.3m處截面(彎起鋼筋彎起點(diǎn))，相應(yīng)的Vd -595.4kN 4825

26、2 P =1004825.2=1.88，匚廠 0.0034 200F285 Vcs =1.0 1.0 1.1 0.45 10 200 1285.(20.6 1.88)25 0.0034 195 =409.7kN Vsb=0.75 10 280 1608.4 0.707 = 238.8kN Vcs Vsb 二 409.7 238.8 二 648.5kN595.4kN (3) 距離支座中心2.5m處截面(彎起鋼筋彎起點(diǎn)及箍筋間距變化處)，相應(yīng)的 Vd =545.1kN P =1002.5，0.0034 200F285 Vcs =1.0 1.0 1.1 0.45 10 200 1285, (20.6

27、 2.5)25 0.0034 195 =433.3kN Vsb=0.75 10“ 280 1608.4 0.707 = 238.8kN Vcs Vsb =433.3 238.8 =672.1kN 545.1kN (4) 距離支座中心3.7m處截面(彎起鋼筋彎起點(diǎn))，相應(yīng)的Vd -494.9kN 8042 P =10080423.12.5，取 p=2.5,= 0.0034 200285 Vcs =1.0 1.0 1.1 0.45 10 200 1285 . (20.6 2.5)25 0.0034 195 =433.3kN VSb=0.75 10 280 1608.4 0.707 = 238.8k

28、N Vcs Vsb =433.3 238.8 =672.1kN 494.9kN (5) 距離支座中心4.9m處截面(彎起鋼筋彎起點(diǎn))，相應(yīng)的Vd -444.6kN 9650 4 P =1003.8 2.5，取 P =2.5 , . = 0.0034 200 x1285 Vcs =1.0 1.0 1.1 0.45 10 200 1285(20.6 2.5)25 0.0034 195 =433.3kN Vsb=0.75 10 280 509 0.707 = 75.6kN Vcs Vsb 二 433.3 75.6 二 508.9kN444.6kN （四）持久狀況正常使用極限狀態(tài)下裂縫寬度驗(yàn)算 根據(jù)公

29、路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范6.4.3條，最大 裂縫寬度采用下式計(jì)算： Wfk =C1C2C3 -ss Es 30+d (0.28 10 J 取1號梁的彎矩進(jìn)行組合，對于1號梁，永久作用產(chǎn)生的彎矩：M1/2 =1395.6kNm， 公路II荷載產(chǎn)生的彎矩： M1/2 =1179/1.3 =906.9kNm（不計(jì)沖擊力），人群荷載產(chǎn) 生的彎矩：M1/2 =155.5kNm 作用短期效應(yīng)組合：Ms “395.6 0.7 906.9 1.0 155.5 = 2185.9kNm 作用長期效應(yīng)組合：Ml =1395.6 0.4 906.9 0.4 155.5 = 1820.6kNm 在這里

30、 G=1.0, C3 =1.0，Es=2.0 105MPa，d=32mm C2 =10.5業(yè)=1 0.5 1820.61.416 Ms2185.9 Css Ms 2185.9 103 0.87A,h 0.87 11259 10“ 1.251 10 _178.4MPa As 112.59 bh (bf -b)hf - 20 125.1 (180-20)伯一0.026 0.02，取 一0.02 可算得裂縫的寬度為: 178.430+32 Wfk =1.0 1.416 1.05 ()= 0.163mm ： 0.2mm , 2.0 1050.28 10 0.02 滿足規(guī)范要求 (五)持久狀況正常使用極

31、限狀態(tài)下?lián)隙闰?yàn)算 根據(jù)公路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范6.5.2條，剛度可按 下式來計(jì)算： B。 (M cr)2 (可 M cr 2 n-(K) 邑 Bcr M 十ftkW。 在這里 Ec =2.8 104MPa， ftk =1.78MPa 換算截面中性軸距T梁頂面的距離x: 1 2 1 2 -180 x (180 -20) (x-11) -7.143 112.59 (125.1-x) = 0 2 2 化簡：x 256.4x-11028.5 =0 解得：x = 37.52 cm = 375.2mm 全截面(不考慮開裂)換算截面重心軸以上部分對重心軸的面積矩: 110375.2 11

32、0 =1800 110 (375.2)(375.2 -110) 200 - 2 2 =6.34 107 3.52 106 =6.692 107mm3 =6.692 10m3 前面已計(jì)算得到全截面對重心軸的慣性矩I。： I。=9.087 10，m4 全截面抗裂邊緣彈性抵抗矩W0 : I0 (% X) 9.087 10， (1.251-0.3752) =0.1038m3 = 1.289 _ 2S。_ 2 6.692 10* 一 W0 一 0.1038 開裂彎矩 Mcr: Mcr =0=1.289 1.78 103 0.1038 = 238.2kNm 開裂截面的慣性矩Icr: 2 1800 3 1 3 Icr =7.143 11259 (1251 -375.2)375.2 -(1800-200) (375.2 -110) 3 3 10424 = 8.343 10 mm =8.343 10 m 開裂截面的抗彎剛度 Bcr : Bcr =Eclcr =2.8 104 8.343 1O10 =2.336 10B 二 （皿）2+（1_匹）2邑（迪）2十口_（竺與嚴(yán)7。： MsMsBcr 218