(完整word版)裝配式鋼筋混凝土簡支T形梁橋課程設(shè)計36072(word文檔良心出品)0001

1、裝配式鋼筋混凝土簡支 T形梁橋課程設(shè)計、設(shè)計資料1、橋面凈寬：凈-7 （車行道）+2X1.0 （人行道）+2X 0.25 （欄桿）2、主梁跨徑和全長標(biāo)準(zhǔn)跨徑：Lb=25m （墩中心距離）。計算跨徑：L=24.50m （支座中心距離）。預(yù)制長度：L=24.95m （主梁預(yù)制長度）。3、設(shè)計荷載公路-II級，人群3.5kN/m2。4、材料材料規(guī)格內(nèi)容鋼筋HRB335 （原U級）主梁主筋、彎起鋼筋和架立鋼筋R235 （原 I 級）箍筋混凝土C25主梁C30防水橋面鋪裝5、結(jié)構(gòu)尺寸橫隔梁5根，肋寬15cmH-FTsU24502495橋梁橫斷面圖（單位：cm）T型梁尺寸圖(單位：cm)6、計算方法極限狀

2、態(tài)法7、設(shè)計依據(jù)(1) 公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范(JTG 60-2004)。(2) 公路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(JTG -D60-2004)。二、行車道板的計算(一) 計算模式行車道板按照兩端固定中間鉸接的板來計算(二) 荷載及其效應(yīng)1 每延M板上的恒載個g橋面鋪裝：g,0.1 1.0 24 2.4kN/mT梁翼緣板自重：g20.11 1.0252.75kN /m每延M跨寬板恒載合計:g g1g22.42.755.15kN/m2 永久荷載產(chǎn)生的效應(yīng)彎矩：Msg丄g1-5.15(賞更)21.65kNmg 222剪力：Qsg glg 5.15(1.8 0.22)4.12kN3 可變荷

3、載產(chǎn)生的效應(yīng)以重車后輪作用于絞縫軸線上為最不利布置，此時兩邊的懸臂板各承受一半的 車輪荷載根據(jù)公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范431條后輪著地寬度b2及長度a2為：a2 0.2m b20.6m順行車方向輪壓分布寬度：a1 a2 2H 0.2 2 0.1 0.4m垂直行車方向輪壓分布寬度：b1b2 2H 0.6 2 0.1 0.8m荷載作用于懸臂根部的有效分布寬度：a a1 1.4 2l0 0.4 1.4 2 0.8 3.4m單輪時：a a1 2l0 0.4 2 0.8 2.0m根據(jù)公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范432條，局部加載沖擊系數(shù)：11.3作用于每M寬板條上的彎矩為：P b12800.8Msp (1) (l0

4、 )1.3(0.8)16.06kN/m4a 44 3.44單個車輪時：Pb11400.8Msp (1) (l0L)1.3(0.8)13.65kN /m4a44 2.04取最大值：Msp 16.06kN /m作用于每M寬板條上的剪力為：Qsp (1) 1.326.76kN4a4 3.44.基本組合根據(jù)公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范4.1.6條恒+汽：1.2Msg 1.4M sp 1.2 ( 1.65)1.4 ( 16.06)24.46kN/m1.2Qsg 1.4Qsp 1.2 4.12 1.4 26.7642.41kN故行車道板的設(shè)計作用效應(yīng)為：Msj 24.46kN / mQSj 42.41kN(三)

5、截面設(shè)計、配筋與強度驗算1.界面設(shè)計與配筋懸臂板根部高度h 14cm，凈保護(hù)層a 2cm。若選用_12鋼筋，則有效高度h。為：d0.014h0 h a 0.14 0.020.113m2 2根據(jù)公路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范5.2.2條：XMdfcdbx(h。羅24.46 11.5 103 1.0 x (0.113 -)2化簡：2x 0.226x 0.004250解得：x 0.0205m驗算：bh00.56 0.1130.0633m x 0.0205m根據(jù)公路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范522條:需要的間距為：s 100/(8.42/1.131)13.4cm，取 s 1

6、3cm此時 A 1.131 100 8.7cm213即橋面板布置間距為13cm的12鋼筋根據(jù)公路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范5.2.9條，抗剪截面應(yīng)符合：0Vd 0.5110, fcu,kbh00.51 10 325 1000 113 288.15kN V 42.41kN滿足規(guī)范要求根據(jù)公路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范5.2.10條3oVd 0.50 102 ftd bhg30.50 101.0 1.23 1000 11369.5kN Vd 42.41 kN故不需要進(jìn)行斜截面抗剪承載力計算，僅按構(gòu)造要求配置箍筋。板內(nèi)分布鋼筋用8，間距取25cm。2.承載能力驗算由fsd

7、As Gbx可得:x fsdA7(fcdb) 280 0.00087 /(11.5 1.0)0.0211mxMdfcdbx(h0 2)11.5 103 1.0 0.0211(0.113 彎11) 24.86kNm MA 24.46kN /m211.5 1.0 0.02052808.42 10 4m28.42cm承載能力滿足要求三、主梁的計算(一)主梁的荷載橫向分布系數(shù)1 跨中彎矩橫向分布系數(shù)(根據(jù)偏心受壓法計算，考慮主梁抗扭剛度修正)(1)主梁的抗彎慣矩I及抗扭慣矩It平均板厚：h01 (8 14) 11cm主 梁 截 面 的重 心 距 頂 緣 距 離 ax :(180 20) 1111140

8、 2021402(180 20)11140 20ax45.1cmT形截面抗扭慣矩近似等于各個矩形截面抗扭慣矩之和:頂板：bi/ti 1.8/0.11 16.4，查表得 a! 0.333腹板：b2“2 (1.4 0.11)/0.2 6.45，查表得 a20.301330.333 1.8 0.110.301 1.29 0.23.90 10(2)抗扭修正系數(shù)根據(jù)公路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范3.1.6條，G 0.4Ea1a53.6ma2a41.8ma30m52 2 2a：2 (3.621.82)32.4i 1Gl2 ITi12E a：li0.4 24.52 5 3.90 10 312

9、32.4 9.087070 10 20.883(3)各主梁橫向分布系數(shù)1號主梁的橫向影響線111-0.88351-0.88353.6 3.632.43.6 1.832.40.5530.37712113-0.8835141-0.8835151-0.8835具體見下圖3.6 00 232.436 1o80O02332436 360o15332432U O/73 O0025 O1號主梁橫向影響線同理可求得2號主梁和3號主梁的影響線，由于結(jié)構(gòu)對稱，4號主梁的影響線與 2號主梁影響線對稱，5號主梁的影響線與1號主梁影響線對稱.矚慫潤厲釤瘞睞櫪廡 賴。號1 773 O082 O2J1 O020 O2號主梁

10、橫向影響線1號2號3號4號5號22222000003號主梁橫向影響線對1、2、3號主梁進(jìn)行最不利加載以求得橫向分布系數(shù)，加載的位置見下圖人行道板及欄桿 人群 人群人行道板及欄桿992 O-91 O -C3- O-51U O002U O人群人行道板及欄桿2U O- mo O O2U O080 OZ/AO O225 O人群 N/ 、rx1號主梁最不利加載50 O211 O4yl O08M O0082 O740 O24 OJL2號主梁最不利加載3號兩的橫向影響線為直線，可直接計算 對于公路II級1號主梁的橫向分布系數(shù): (0.494 0.316 0.191 0.015) 0.5082號主梁的橫向分布

11、系數(shù):3號主梁的橫向分布系數(shù):對于人群1號主梁的橫向分布系數(shù):2q3q1 (0.347 0.258 0.194 0.105) 0.45210.2 4 0.421r 0.5922號主梁的橫向分布系數(shù)：2r 0.3973r 2 0.20.43號主梁的橫向分布系數(shù):對于人行道板和欄桿1b 0.6410.2390.4021號主梁的橫向分布系數(shù):2號主梁的橫向分布系數(shù):2b 0.422 0.020.4023號主梁的橫向分布系數(shù)：3b 0.2 0.20.42梁端剪力橫向分布系數(shù)（根據(jù)杠桿法計算）人群人群 1號主梁加載人群人群人群2號主梁加載人群3號主梁加載1q2q3q1r 1.2222r 0.2223r對

12、于公路II級1號主梁的橫向分布系數(shù):2號主梁的橫向分布系數(shù):3號主梁的橫向分布系數(shù):對于人群1號主梁的橫向分布系數(shù):2號主梁的橫向分布系數(shù):3號主梁的橫向分布系數(shù):(二)作用效應(yīng)計算1 .永久作用效應(yīng)(1)永久荷載1-0.667 0.33421-1.00 0.521-(1.0 0.278) 0.639假定橋面構(gòu)造各部分重力平均分配給主梁承擔(dān)主梁：(1.80.2)0.111.40.2 2511.4 kN / m橫隔板：中梁：0.5(1.061.12)0.82 0.15255 24.51.33kN/m邊梁：0.5(1.061.12)0.80.15 25524.50.67kN/m橋面鋪裝：0.1 1

13、.8 244.32kN / m人行道板及欄桿按照 5.5kN/m來計算，根據(jù)橫向分布系數(shù)分?jǐn)傊粮髦髁旱暮奢d 為：1 號主梁：0.402 5.5 2.21kN/m2 號主梁：0.402 5.5 2.21kN/m3號主梁：0.4 5.5 2.2kN/m各梁的永久荷載為：1號主梁：11.40.674.322.2118.6kN/m2號主梁：11.41.334.322.2119.26kN/m3號主梁：11.41.334.322.219.25kN/m(2)永久作用效應(yīng)計算1號主梁1跨中彎矩：M1/2 18.6 24.521395.6kNm81支點剪力：Q0 18.6 24.5 227.9kN22號主梁1跨

14、中彎矩：M1/219.26 24.521445.1kNm81支點剪力：Q。 19.26 24.5 235.9kN23號主梁1跨中彎矩：M1/2- 19.25 24.52 1444.4kNm81支點剪力：Q019.25 24.5 235.8kN22可變作用效應(yīng)(1) 汽車荷載沖擊系數(shù)取沖擊系數(shù)0.3(2) 可變作用產(chǎn)生的彎矩a. 公路II級根據(jù)公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范4.3.1條規(guī)定，公路II級車道荷載按照公路I級車道荷載的0.75倍采用，即均布荷載qk 7.875kN /m , R 195kN聞創(chuàng)溝燴鐺險愛氌譴凈。各主梁的跨中彎矩:1號主梁：皿化2號主梁：M!/23號主梁：M!/2b.人群荷載0.

15、508 (10.452 (10.4 (1人群荷載:10.3)(87.875 24.520.3) (1 7.875 24.5280.3) (1 7.875 24.528pr3.5 1.0 3.5kN / m8 195 24.5) 1179.0kNm41 195 24.5) 1049.0kNm41 195 24.5)4928.3kNm各主梁的跨中彎矩:1號主梁：M 1/20.592183.524.52155.5kNm2號主梁：M 1/20.39713.524.52104.3kNm10.4 -83號主梁：M 1/23.5 24.52105.0kNm8C.彎矩基本組合根據(jù)公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范4.1.6

16、條規(guī)定，永久作用設(shè)計值效應(yīng)與可變作用 設(shè)計值效應(yīng)的分項系數(shù)為：永久荷載作用分項系數(shù)：G1 1.2汽車荷載作用分項系數(shù)：Q1 1.4人群荷載作用分項系數(shù)：Q2 1.4結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)： 1.0組合系數(shù)：c 0.8各主梁的彎矩基本組合：1號主梁：M 1/21.0(1.21395.61.41179.00.81.4155.5)3499.5kNm2號主梁：M 1/21.0(1.21445.11.41049.00.81.4104.3)3319.5kNm3號主梁：M 1/21.0(1.21444.41.4928.30.81.4105)3150.5kNm可變作用產(chǎn)生的跨中剪力按照跨中的橫向分布系數(shù)來計算跨中的剪

17、力，橫向分布系數(shù)沿橋跨沒有變化,計算剪力時，根據(jù)公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范4.3.1條規(guī)定，集中荷載標(biāo)注值Pk需乘以1.2的系數(shù)，即Pk 195 1.2234kN殘騖樓諍錈瀨濟溆塹籟。a.公路II級各主梁的跨中剪力:1號主梁:2號主梁:3號主梁:b.人群荷載 各主梁的跨中剪力1號主梁:2號主梁:3號主梁:0.50U(10.3) (27.U75 24.50.452(10.3) (17.U75 24.50.4 (101.3)(二 7875124.5 -240.59213.5 24.515.7kN240.39713.5 24.513.UkN240.4 -3.15 24.5 -3.UkN24Q1/2Q1/2

18、Q1/2Q1/2Q1/2Q1/21414234)93.2kN2234)82.9kN2234)73.4kN2c.跨中剪力基本組合 各主梁的跨中剪力基本組合:Q1/21.0(1.493.20.U1.45.7)136.9kNQ21.0(1.4U2.90.U1.43.U)120.3kNQ1/21.0(1.473.40.U1.43.U)107.0kN1號主梁:2號主梁:3號主梁:(4)可變作用產(chǎn)生的支點剪力1、2、3計算支點剪力時荷載橫向分布系數(shù)是沿橋跨變化的，支點處的橫向分布系數(shù)由 杠桿法求得，第一道橫隔板采用跨中的橫向分布系數(shù)，支點到第一道橫隔板處 采用線性變化。根據(jù)前面的計算結(jié)果，公路II級和人群

19、荷載相對應(yīng)的號主梁的橫向分布系數(shù)沿跨長的變化見下圖：釅錒極額閉鎮(zhèn)檜豬訣錐。1號主梁2號主梁3號主梁6.16公路II級400QU5 O204 O5 O403 O1號主梁2號主梁04AZ O3號主梁人群荷載a.公路II級各主梁的支點剪力：1號主梁:Qo(1 0.3) (7.875 24.5 0.5 0.508 7.875 6.16 0.75 0.174 0.57.875 6.16 0.25 0.5 0.174 0.667 234 0.334) 160.3kN2號主梁:Q。 (1 0.3) (7.875 24.5 0.5 0.452 7.875 6.16 0.75 0.048 0.57.875 6.

20、16 0.25 0.5 0.048 0.667 234 0.5) 210.2kN3號主梁:Qo(1 0.3) (7.875 24.5 0.5 0.4 7.875 6.160.75 0.239 0.57.875 6.16 0.25 0.5 0.239 0.667 234 0.639)251.5kNb. 人群荷載 各主梁的支點剪力:1號主梁:Q0(3.5 24.5 0.5 0.5923.5 6.16 0.25 0.53.5 6.16 0.75 0.63 0.50.63 0.667) 31.6kN2號主梁:Q。(3.5 22.3 0.5 0.3973.5 6.16 0.16 0.53.5 3.95

21、0.75 0.397 0.50.397 0.667) 13.0kN廠、Q0 (3.5 24.5 0.5 0.4 3.5 6.16 0.75 0.4 0.53號主梁：03.5 6.16 0.25 0.5 0.4 0.667) 13.2kNc. 支點剪力基本組合各主梁的支點剪力基本組合：1 號主梁：Q。1.0(1.2227.91.4160.30.8 1.431.6)533.3kN2號主梁：Q01.0(1.2235.91.4210.20.8 1.413.0)591.9kN3號主梁：Q。1.0 (1.2 235.8 1.4 251.5 0.8 1.4 13.2)649.8kN（三）持久狀況承載能力極限

22、狀態(tài)下截面設(shè)計、配筋與驗算1. 配置主筋根據(jù)前面的彎矩基本組合可知，1號梁的跨中彎矩最大，考慮到施工方便，偏安全地一律按1號梁的彎矩進(jìn)行配筋計算。彈貿(mào)攝爾霽斃攬磚鹵廡。假定主梁單向配筋，鋼筋凈保護(hù)層為3cm，鋼筋重心至底邊距離a 12cm，則主梁有效高度h。h a140 12128cm已知1號梁跨中彎矩0Md=3499.5kNm，根據(jù)公路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范5.2.3 條:Mdfcdbx(hm (bf2b)hf(h。hf)fsdAs(h。as)2在這里fcd11.5MPa，b0.2m， b f1.78m，hf 0.11m，A；0xoil3499.5 103 11.5 106

23、 0.2x(1.28) (1.78 0.2) 0.11 (1.28)2X22.56x 0.910求解得 x 0.43m 0.11m根據(jù)公路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范5.2.3條：fsdAsJbx (bf b)hfA 11.5 0.2 0.43 (1.78 0.2) 0.11 107於打280選用14_32鋼筋2 2As 14 8.042112.59cm107cm鋼筋的重心距底緣的距離為：y 3 3.5 3.4 14.9cm實際有效高度：h0 140 14.9 125.1cm配筋率驗算：107 /(20 125.1) 4.28% 0.2%2. 持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計算實際受

24、壓區(qū)高度：x 112.59 280/11.5 (178 20) 11/ 20 50.2cmx 50.2 cm h00.56 125.170.1cm 滿足規(guī)范要求截面抗彎極限狀態(tài)承載力為：xhfMdfcdbx(h。-) (bf b)hf(h。 )2 260.5020.11311.5 100.2 0.502 (1.28)(1.78 0.2) 0.11 (1.28) 102 23636kNm3499.5kNm滿足要求3. 根據(jù)斜截面抗剪承載力進(jìn)行斜筋配置根據(jù)剪力基本組合，3號梁的支點剪力最大，1號梁的跨中剪力最大，偏安全計，支點剪力以3號梁為準(zhǔn)，跨中剪力以1號梁為準(zhǔn)：謀蕎摶篋飆鐸懟類蔣薔。0Vd1/

25、2 136.9kN，0Vd0 649.8kN假定有6_32通過支點，1a 3.4 3 4.7cm2h0140 4.7135.3cm根據(jù)公路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范5.2.9條，抗剪截面需滿足構(gòu)造要求：V 0.51 103f7bg0.51 10 3.25 200 1353690kN649.8kN根據(jù)公路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范5.2.10條：330.50 10 3 2ftdbh00.50 10 3 1.0 1.23 200 1353 166.4kN649.8kN介于兩者之間，應(yīng)進(jìn)行持久狀況斜截面抗剪極限狀態(tài)承載力驗算。積算圖式如下圖所示：nko內(nèi)插得到距離梁高h(yuǎn)/

26、2處的剪力Vdh/2620.5kN則由混凝土和箍筋承擔(dān)的部分：620.5 0.6 372.3kN 由彎起鋼筋承擔(dān)的部分：620.5 0.4 248.2kN各排鋼筋的彎起位置與承擔(dān)的剪力見下表：彎起鋼筋排次彎起點距支座中心距離(m)承擔(dān)的剪力值(kN)11.3223.122.5172.833.7122.644.972.356.122.1各排彎起鋼筋的計算：根據(jù)公路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范5.2.7條，與斜截面相交的彎起鋼筋的抗剪承載能力為：廈礴懇蹣駢時盡繼價騷。3Vsb 0.75 10 fsd AsbSin s在這里fsd 280MPa， s 45o，故相應(yīng)于各排彎起鋼筋的面積：

27、Vsb0.1485AVsbVsbsb 0.75 10 3 fsd sin s 0.75 10 3 280 0.707則每排彎起鋼筋的面積為：Abi248.2/0.1485 1671.4 mm2彎起 2 32: Asb1 1608.4 mm2 Asb1隹嚴(yán)4 3.9% 5%，能夠滿足工程上的要求A5b2223.1/0.148521502.4 mm彎起232 :Asb221608.4mmAsb2Asb3172.8/0.148521163.6mm彎起2_32 : Asb321608.4mmAsb3Asb4122.6/0.14852825.6mm彎起232 :Asb421608.4mmAsb4Ab57

28、2.3/ 0.14852486.9mm彎起2_18 : A sb52509mmAsb5Ab622.1/0.14852148.8mm彎起2_18 : Asb62509mmAsb6在近跨中處增設(shè)2_18輔助斜筋，A,b5 A&6 509 mm2，根據(jù)公路橋涵鋼筋 混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范5.2.11條，彎起鋼筋的彎起點，應(yīng)設(shè)在按抗彎強度計算不需要該鋼筋的截面以外不小于h0/2處，滿足要求煢楨廣鰳鯡選塊網(wǎng)羈淚。4. 箍筋配置根據(jù)公路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范5.2.11條，箍筋的間距為：12 0.2 10 6(20.6P)fTAsvfsvbh0Sv2(Vd)在這里11.0，31

29、.1，0.6，選用2 8雙肢 箍筋，fsv 195MPa，Asv 100.5mm2，距離支座中心h/2處的主筋為6_32，A 4825.2mm2， h0140 3 3.4 34131.9cm，48.2520.0183，2b% 20 131.9P 1001.83，計算剪力Vd 649.8kN，計算可得：c 1.02 1.12 0.2 10 6 (2 0.6 1.83) 25 100.5 195 200 13192 SV2168mm(0.6 649.8)2選用 Sv 150mm。根據(jù)公路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范9.3.13條，在支座中心向跨徑方向長度不小于一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距不

30、宜大于100mm。鵝婭盡損鵪慘歷蘢鴛賴。綜上所述，全梁箍筋的配置為 2 8雙肢箍筋，由支點至距支座中心2.5處，Sv為10cm，其余地方箍筋間距為 15cm。籟叢媽羥為贍債蟶練淨(jìng)。則配箍率分別為：1 005當(dāng) Sv 10cm 時，sv Asv/Svb0.5% 0.18%10 201 005當(dāng) Sv 15cm 時，sv Asv/svb0.34% 0.18%15 205. 斜截面抗剪承載能力驗算根據(jù)公路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范5.2.7條，當(dāng)受彎構(gòu)件配有箍筋和彎起鋼筋時，其斜截面抗剪強度驗算公式為：預(yù)頌圣鉉儐歲齦訝驊糴。0Vd Vcs V sbVcs1 2 30.45 10 3bh

31、. (2 0.6P)、fcu,k svfsv3Vsb 0.75 10 fsdAsbSin s為了簡化計算，h0取用平均值，即1 h0(131.9 125.1) 128.5cm5.2.6條，需要驗算根據(jù)公路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范 的斜截面有：(1)距離支座h/2處截面，相應(yīng)的 V 620.5kNP 100 20 188，SV0.005Vcs 1.0 1.0 1.1 0.45 10 3 200 1285(2 0.6 1.88) ,25 0.005 195 496.8kNVsb 0.75 10 3 280 1608.4 0.707238.8kNVcs Vsb 496.8 238.8

32、735.6kN620.5kN(2)距離支座中心1.3m處截面(彎起鋼筋彎起點)，相應(yīng)的Vd 595.4kNP 1004825.21.88，200 1285SV0.0034Vcs1.0 1.0 1.10.45 10 3 200 1285(2 0.6 1.88) v 25 0.0034 195 409.7kNVsb 0.75 10 3 280 1608.4 0.707238.8kNVcs Vsb 409.7238.8648.5kN595.4kN距離支座中心2.5m處截面(彎起鋼筋彎起點及箍筋間距變化處)，相應(yīng)的545.1kN100 空匹 2.5，200 1285SV0.00341.0 1.0 1.

33、1 0.45 10 3 200 1285 , (2 0.6 2.5) 25 0.0034 195433.3kN3Vsb 0.75 10280 1608.4 0.707238.8kNVcs Vsb 433.3 238.8672.1kN545.1kN(4)距離支座中心3.7m處截面(彎起鋼筋彎起點)，相應(yīng)的Vd 494.9kNP 100 200 3, 25，取P 25，SV0.0034Vcs 1.0 1.0 1.1 0.45 10 3 200 1285(2 0.6 2.5) . 25 0.0034 195433.3kN3Vsb 0.75 10280 1608.4 0.707238.8kNVcs V

34、sb 433.3 238.8672.1kN494.9kN(5)距離支座中心4.9m處截面(彎起鋼筋彎起點)，相應(yīng)的Vd 444.6kN9650 4P 100 . 3.8 2.5，取 P 2.5, sv 0.0034200 12853Vcs 1.0 1.0 1.1 0.45 10200 1285Vsb30.75 10280VcsVsb433.375.6.(2 0.6 2.5) . 25 0.0034 195433.3kN509 0.70775.6kN508.9kN444.6kN（四）持久狀況正常使用極限狀態(tài)下裂縫寬度驗算根據(jù)公路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范6.4.3條，最大裂縫寬度采

35、用下式計算：WfkC1C2C3ss (30 dEs (0.28 10取1號梁的彎矩進(jìn)行組合，對于1號梁，永久作用產(chǎn)生的彎矩：M1/21179/1.3906.9kNm (不計M1/21395.6kNm，公路II荷載產(chǎn)生的彎矩:C210.50.5嗨2185.91.416ssMs0.87Ash。32185.9 100.87 11259 10 6 1.251106178.4MPaAsbh (bf b)hf112.5920 125.1(180 20) 110.026 0.02，取0.02沖擊力），人群荷載產(chǎn)生的彎矩：M1/2 155.5kNm滲釤嗆儼勻諤鱉調(diào)硯錦。作用短期效應(yīng)組合：M s 1395.60

36、.7 906.91.0155.52185.9kNm作用長期效應(yīng)組合：M l 1395.60.4 906.90.4155.51820.6 kNm在這里C11.0，C31.0，Es2.0 105MPa，d32mm可算得裂縫的寬度為:Wfk 1.0 1.416 1.0滿足規(guī)范要求178.42.0 105(30 32)(0.28 10 0.02)0.163mm 0.2mm,（五）持久狀況正常使用極限狀態(tài)下?lián)隙闰炈愀鶕?jù)公路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范6.5.2條，剛度可按下式來計算：B。（M cr）2 （可1M cr 2(K)BcrM crftkW 02ScW。在這里 Ec 2.8 104MPa， ftk 1.78MPa換算截面中性軸距T梁頂面的距離x:化簡：1 180 X12-(180 20) (x 11)2 7.143 112.59 (125.1 x) 011028.502 X256.4X解得：X37.52cm375.2mm全截面（不考慮開裂）換算截面重心軸以上部分對重心軸的面積矩 S0 :110375.2 110S01800 110 (375.2)(375.2 110) 200 -2 27673236.34 103.52 106.692 1