石武客專許漯特大橋跨規(guī)劃新興路(40+64+40)M-連續(xù)梁監(jiān)控報(bào)告

1、石家莊至武漢客運(yùn)專線鄭州至武漢段許漯特大橋跨規(guī)劃新興路（40+64+40） m連續(xù)梁橋石家莊至武漢客運(yùn)專線鄭州至武漢段許漯特大橋跨規(guī)劃新興路（40+64+40） m連續(xù)梁橋施工監(jiān)控報(bào)告編制：審核：審批：中南大學(xué)土木工程檢測(cè)中心二OO年六月目錄1 橋梁概況 12 施工監(jiān)控的主要依據(jù) 33 施工監(jiān)控的目的和原則 33.1 施工監(jiān)控的目的 33.2 施工監(jiān)控的基本原則 54 施工監(jiān)控的難點(diǎn)、關(guān)鍵點(diǎn)及其基本方法 54.1 施工監(jiān)控的難點(diǎn)、關(guān)鍵點(diǎn) 54.2 施工監(jiān)控的基本方法 65 施工過程模擬與分析 85.1 監(jiān)控計(jì)算 95.2 計(jì)算模型的建立 105.3 計(jì)算分析結(jié)果 146 施工監(jiān)控的內(nèi)容與成果分

2、析 176.1 線形（高程）監(jiān)控、 176.2 箱梁控制截面應(yīng)力監(jiān)控 267 監(jiān)控結(jié)論 29附件 1 項(xiàng)目組成人員一覽表 . 41致 謝 42石武客專一許漯特大橋一跨規(guī)劃新興路（40+64+40） m連續(xù)梁橋施工監(jiān)控報(bào)告11石家莊至武漢客運(yùn)專線鄭州至武漢段許漯特大橋跨規(guī)劃新興路（40+64+40）m連續(xù)梁橋施工監(jiān)控報(bào)告1、橋梁概況石家莊至武漢客運(yùn)專線河南段許漯特大橋跨規(guī)劃新興路連續(xù)梁采用鐵道部 經(jīng)濟(jì)規(guī)劃研究院設(shè)計(jì)的通用圖，即時(shí)速350公里客運(yùn)專線鐵路無砟軌道（40+64+40m）現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁，圖號(hào)：通橋（2008） 2368A-M,（中心 里程：DK797+668.770）,其總體布

3、置如圖1所示。梁體為單箱單室、變高度、 變截面箱梁。箱梁頂板寬12.0m箱梁底板寬6.7m。頂板厚度除梁端附近外均為 40cm底板厚度由40至80cm按直線線性變化，腹板厚度由 48至80cm、按折 線變化，全梁在端支點(diǎn)，中跨中及中支點(diǎn)處共設(shè)5個(gè)橫隔板。橋面寬度，防護(hù)墻內(nèi)測(cè)凈空寬8.8m，橋上人行道鋼欄桿內(nèi)側(cè)凈空寬11.9m、橋梁寬12.0m、橋梁 建筑總寬12.28m。梁體全長(zhǎng)145.5m，中支點(diǎn)處梁高6.05m，跨中10m直線段及 邊跨13.75m直線段梁高為3.05m，梁底下緣按二次拋物線變化，邊支座中心至 梁端0.75m。箱梁截面如圖2所示：4嘰門4COOO邊跨i中跨-1邊跨lJ1M9

4、0號(hào)墩91號(hào)墩92號(hào)墩93號(hào)墩?qǐng)D1總體布置圖（單位：mm）圖2中支點(diǎn)及跨中截面（單位：cm）箱梁梁體按全預(yù)應(yīng)力設(shè)計(jì)，設(shè)縱向、橫向、豎向預(yù)應(yīng)力?？v向和橫向預(yù)應(yīng) 力筋采用標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度 fpk 1860MPa、彈性模量Ep 1.95 105MPa、公稱直徑 15.20mm高強(qiáng)度低松馳鋼絞線；豎向預(yù)應(yīng)力筋采用標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度fpk 830MPa、25規(guī)格的精軋螺紋鋼筋。箱梁梁體混凝土采用C50混凝土。連續(xù)箱梁采用掛籃懸臂澆注法施工，主梁沿縱向共分為35個(gè)梁段，0#梁段長(zhǎng) 9.0m,其余 1#7#梁段分段長(zhǎng)為 1 x 3.0m+1X 3.25m+1X 3.5m+3X 4.25m+1 x 4.0m,中、邊跨合攏段均為

5、2.0m，邊跨現(xiàn)澆段長(zhǎng)7.75m。除0#梁段采用墩側(cè) 預(yù)埋托架澆筑完成外，其余梁段采用掛籃懸澆，4#梁段為懸澆最重段，重為1437.75KN。90#、93#墩邊跨現(xiàn)澆段采用搭設(shè)鋼管支架澆筑。全橋合攏順序?yàn)椋?92#、93#墩邊跨合攏90#、91#墩邊跨合攏91#、92#墩中跨合攏。全橋共三 個(gè)合攏段。連續(xù)梁橋?yàn)槌o定結(jié)構(gòu)，具有結(jié)構(gòu)連續(xù)、結(jié)構(gòu)剛度大的特點(diǎn)。本橋采用變 高度變截面連續(xù)箱梁，在外載和自重作用下，支點(diǎn)截面將出現(xiàn)較大的負(fù)彎矩， 其絕對(duì)值大于跨中截面彎矩，采用變截面符合梁的內(nèi)力分布規(guī)律，同時(shí)，本橋 采用掛籃懸臂灌注法施工，變截面梁與施工的內(nèi)力狀態(tài)相吻合。受中建股份石武客專SWZQ五標(biāo)項(xiàng)目部

6、的委托，中南大學(xué)土木工程檢測(cè)中 心對(duì)石武客專-鄭州段-許漯特大橋-跨規(guī)劃新興路（40+64+40） m連續(xù)梁橋進(jìn)行 施工監(jiān)控，其施工單位為中建股份SWZ五標(biāo)項(xiàng)目部一分部（中建八局），設(shè)計(jì)單位為中鐵工程設(shè)計(jì)咨詢集團(tuán)有限公司，監(jiān)理單位為武漢大橋建筑工程監(jiān)理 有限公司。2010年1月進(jìn)場(chǎng)開展工作，2010年5月中旬全橋合攏，前后歷時(shí)近 5個(gè)月。2施工監(jiān)控的主要依據(jù)1）新建時(shí)速300350公里客運(yùn)專線鐵路設(shè)計(jì)暫行規(guī)定（鐵建設(shè)200747號(hào)）2）鐵路橋涵設(shè)計(jì)基本規(guī)范（TB 10002.1-2005）3）鐵路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（TB 10002.3-2005）4）鐵路橋涵混凝土和砌體

7、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（TB 10002.4-2005）5）鐵路橋涵施工規(guī)范（TB10203-2002）6）鐵路混凝土與砌體工程施工規(guī)范（TB10210-2001）7）客運(yùn)專線鐵路橋涵工程施工技術(shù)指南（TZ213-2005）8）鐵路橋梁涵工程施工質(zhì)量驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)（TB10415-2003）9）鐵路混凝土與砌體工程施工質(zhì)量驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)（TB10424-2003）10）客運(yùn)專線鐵路橋涵工程施工質(zhì)量驗(yàn)收暫行標(biāo)準(zhǔn)（鐵建設(shè)2005160號(hào)）11）鐵路混凝土工程施工質(zhì)量驗(yàn)收補(bǔ)充標(biāo)準(zhǔn)（鐵建設(shè)2005160號(hào)）12）時(shí)速350公里客運(yùn)專線鐵路無碴軌道40+64+40m現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù) 梁（圖號(hào)：通橋（2008） 2368A

8、-M）設(shè)計(jì)圖紙。13）石家莊至武漢客運(yùn)專線一鄭州段一許漯特大橋一跨規(guī)劃新興路（40 + 64+ 40） m連續(xù)梁施工組織設(shè)計(jì)及掛籃相關(guān)資料3施工監(jiān)控的目的和原則3.1施工監(jiān)控的目的連續(xù)梁橋作為超靜定橋跨結(jié)構(gòu)，其成橋的梁部線形和內(nèi)力與施工方法有著密 切的關(guān)系，也就是說不同的施工方法和工序會(huì)導(dǎo)致不同的結(jié)構(gòu)線形和內(nèi)力。石武客專-許漯特大橋-跨規(guī)劃新興路（40+ 64+ 40） m連續(xù)梁橋采用懸臂掛籃施工， 一方面，在施工過程中存在結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換，即T構(gòu) 雙懸臂梁 連續(xù)箱梁，受力 狀態(tài)復(fù)雜。另一方面，由于各種因素（如材料的彈性模量、混凝土收縮徐變系數(shù)、 結(jié)構(gòu)自重、施工荷載、溫度影響等）的影響，以及測(cè)量等

9、方面產(chǎn)生的誤差，結(jié)構(gòu) 的理論設(shè)計(jì)值難以做到與實(shí)際測(cè)量值完全一致，兩者之間會(huì)存在偏差，尤其值得 注意的是，某些偏差（如主梁的標(biāo)高誤差、軸線誤差等）具有累積的特性。若對(duì) 這些偏差不加以及時(shí)有效的調(diào)整， 隨著施工的進(jìn)行，梁懸臂長(zhǎng)度的增加，主梁標(biāo) 高會(huì)顯著偏離設(shè)計(jì)值，其幾何位置會(huì)顯著偏離設(shè)計(jì)值，最終可能導(dǎo)致合攏困難、 成橋線形與內(nèi)力狀態(tài)偏離設(shè)計(jì)要求，給橋梁施工安全、外形、可靠性、行車條件 及經(jīng)濟(jì)性等方面帶來不同程度的影響。此時(shí)，對(duì)施工全過程進(jìn)行實(shí)時(shí)監(jiān)控就顯得 非常必要。根據(jù)以往我們?cè)谕悩蛄菏┕た刂粕系慕?jīng)驗(yàn)， 估計(jì)在懸臂澆筑連續(xù)箱梁施工 過程中影響橋梁結(jié)構(gòu)內(nèi)力和線形的因素主要有以下幾方面：橋梁施工的臨

10、時(shí)荷載，包括掛籃、機(jī)具、人員重力等；掛籃幾何變形和彈性變形的影響；日照影響；混凝土澆注方量的控制；混凝土容重；混凝土彈性模量；混凝土收縮及徐變的影響；混凝土澆筑階段溫度的影響；箱梁溫度場(chǎng)分布的影響；箱梁合攏段溫度的影響；混凝土參與受力齡期的影響；預(yù)應(yīng)力損失產(chǎn)生的影響；其他若干因素。當(dāng)上述因素與估計(jì)不符，而又不能及時(shí)識(shí)別引起控制目標(biāo)偏離的真正原因時(shí)，必然導(dǎo)致施工中采用錯(cuò)誤的糾偏措施， 引起誤差累積。所以施工監(jiān)測(cè)和控制 是大跨度橋梁施工過程中不可缺少的工序。許漯特大橋-跨規(guī)劃新興路（40+ 64+ 40） m連續(xù)梁橋（圖號(hào)：通橋（2008）2368A-M）施工監(jiān)控的目的是，通過對(duì)已完成的工程狀態(tài)和

11、施工過程的監(jiān)測(cè)，收集控制參數(shù)，分析施工中產(chǎn)生的誤差，通過理論計(jì)算和實(shí)測(cè)結(jié)果的比較分析、 誤 差調(diào)整，預(yù)測(cè)后續(xù)施工過程的結(jié)構(gòu)形狀，提出后續(xù)施工過程應(yīng)采取的技術(shù)措施， 調(diào)整必要的施工工藝和技術(shù)方案，使成橋后結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和線形處于有效的控制之 中，并最大限度地符合設(shè)計(jì)的理想狀態(tài)， 確保結(jié)構(gòu)的施工質(zhì)量，保證施工過程與 運(yùn)行狀態(tài)的安全性。許漯特大橋-跨規(guī)劃新興路（40+ 64+ 40） m連續(xù)梁橋（圖號(hào)：通橋（2008） 2368A-川）施工監(jiān)控的目標(biāo)是：把大跨度橋梁施工控制的理論和方法應(yīng)用于本橋 的實(shí)際施工過程，對(duì)大橋施工期間的線形、應(yīng)力等內(nèi)容進(jìn)行有效的控制和合理的 調(diào)整。根據(jù)施工全過程中實(shí)際發(fā)生的各項(xiàng)

12、影響橋梁應(yīng)力、變形的參數(shù)，結(jié)合施工過程中測(cè)得的各階段應(yīng)力與變形數(shù)據(jù)，及時(shí)分析各施工階段中實(shí)測(cè)值與設(shè)計(jì)預(yù)測(cè) 值的差異并找出原因，提出修正對(duì)策，以協(xié)助施工單位安全、優(yōu)質(zhì)、高效地進(jìn)行 施工，并確保在全橋建成以后橋梁的內(nèi)力狀態(tài)、線形與設(shè)計(jì)盡量相符。3.2施工監(jiān)控的基本原則根據(jù)預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋主要承受彎、剪的特點(diǎn)，本橋施工控制的主要 原則是變形和應(yīng)力的綜合考慮，其中以變形控制為主，嚴(yán)格控制各個(gè)控制截面的 撓度和軸線橫橋向偏移，同時(shí)監(jiān)控應(yīng)力（變）發(fā)展情況。上述策略的制定主要考 慮到雖然撓度和內(nèi)力都能反映結(jié)構(gòu)的當(dāng)前狀態(tài)，但應(yīng)力反映的是箱梁截面上某一 點(diǎn)的受力情況，而撓度是某一截面上所有點(diǎn)受力情況的綜合

13、反映，是結(jié)構(gòu)的整體表現(xiàn)，撓度控制屬于宏觀控制，應(yīng)力控制相對(duì)來說屬于微觀控制。此外，撓度測(cè) 量除了受外界溫度的影響（該影響是可以進(jìn)行修正的）夕卜，受外界的其他因素干 擾小，能夠達(dá)到控制精度；而應(yīng)力測(cè)量則受外界因素影響較大。為此，在施工控制過程中根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際施工狀況建立準(zhǔn)確模擬施工過程的結(jié) 構(gòu)分析計(jì)算模型，加強(qiáng)結(jié)構(gòu)參數(shù)識(shí)別；考慮外界環(huán)境因素（溫度、濕度等）、施工附加荷載、收縮徐變等對(duì)實(shí)測(cè)應(yīng)力、變形的影響；選擇溫度誤差小、性能穩(wěn)定、 抗干擾能力強(qiáng)，適合于長(zhǎng)期觀測(cè)的應(yīng)力和變形測(cè)量系統(tǒng)。4、施工監(jiān)控的難點(diǎn)、關(guān)鍵點(diǎn)及其基本方法4.1施工監(jiān)控的難點(diǎn)、關(guān)鍵點(diǎn)懸臂掛籃澆筑法作為大跨度預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋廣泛采用

14、的施工方法，在施工過程中，由于受混凝土澆筑、掛籃移動(dòng)、施工荷載、預(yù)應(yīng)力張拉、混凝土收 縮及徐變、溫度、濕度等諸多因素的影響，往往會(huì)出現(xiàn)懸澆梁段的合攏誤差較大 和成橋線形與設(shè)計(jì)目標(biāo)不相吻合等施工中必須認(rèn)真解決的關(guān)鍵技術(shù)問題。其主要 的施工監(jiān)控難點(diǎn)和關(guān)鍵點(diǎn)包括：a. 結(jié)構(gòu)跨度大本橋作為一座客運(yùn)專線橋梁，主跨 64m,屬于大跨度連續(xù)梁結(jié)構(gòu)，施工中各 種參數(shù)（如材料的彈性模量、混凝土收縮徐變系數(shù)、結(jié)構(gòu)自重、施工荷載）的偏 差，以及測(cè)量等方面產(chǎn)生的誤差，尤其是某些具有累積的特性的偏差 （如主梁的 標(biāo)高誤差、軸線誤差等），都對(duì)施工監(jiān)控的準(zhǔn)確分析、預(yù)測(cè)有很大的影響。b. 溫度荷載的影響溫度變化對(duì)橋梁結(jié)構(gòu)的受

15、力與變形影響很大，這種影響隨溫度的改變而改 變，結(jié)構(gòu)的溫度次內(nèi)力或溫度次應(yīng)力易導(dǎo)致結(jié)構(gòu)裂縫。本橋?yàn)殍F路橋梁，橋?qū)捿^窄，箱梁僅帶短小懸臂翼板，兩側(cè)腹板分別在上、下午受日照，必須考慮橫向溫 度梯度。因此必須加強(qiáng)對(duì)溫度場(chǎng)的監(jiān)測(cè)控制。c. 掛籃荷載的影響本橋采用的是掛籃懸臂澆筑施工，掛籃的剛度和變形（彈性、非彈性）對(duì)主 梁的線形會(huì)有較大的影響。懸臂澆筑施工過程中，必須保證掛籃的安全和穩(wěn)定， 明確掛籃對(duì)主梁結(jié)構(gòu)的作用，消除預(yù)測(cè)中因?qū)κ┕すに嚹M不客觀引起的誤差， 以確保主梁的線形和內(nèi)力在控制之中，保障橋梁施工的順利安全進(jìn)行。d. 預(yù)應(yīng)力的影響預(yù)加應(yīng)力是預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)內(nèi)力和變形控制考慮的重要結(jié)構(gòu)參數(shù)，但

16、預(yù)應(yīng)力值的大小受很多因素的影響，包括張拉設(shè)備、管道摩阻、預(yù)應(yīng)力鋼筋截面尺寸、 彈性模量等，施工控制中要對(duì)其取值誤差做出合理估計(jì)。e. 混凝土的收縮徐變對(duì)混凝土橋梁結(jié)構(gòu)而言，材料收縮、徐變對(duì)結(jié)構(gòu)內(nèi)力、變形有較大的影響， 這主要是由于施工中混凝土普遍存在加載齡期短、各階段齡期相差較大等引起 的，施工監(jiān)控中要予以認(rèn)真研究，以期采用合理的符合實(shí)際的徐變參數(shù)和計(jì)算模 型。4.2施工監(jiān)控的基本方法針對(duì)上述難點(diǎn)和關(guān)鍵點(diǎn)，在本橋的施工監(jiān)控中，我們采用自適應(yīng)控制方法， 這種方法是在閉環(huán)反饋控制的基礎(chǔ)上， 再加上一個(gè)系統(tǒng)參數(shù)識(shí)別過程，即為施工 量測(cè)一參數(shù)識(shí)別一分析一修正一預(yù)測(cè)一施工的循環(huán)過程，圖4.2.1為自適應(yīng)

17、施 工控制基本原理。在施工過程中，結(jié)構(gòu)實(shí)際狀態(tài)的測(cè)量值隨時(shí)與模型計(jì)算結(jié)果相 比較，依據(jù)兩者的誤差進(jìn)行參數(shù)調(diào)整(識(shí)別)，使模型的輸出結(jié)果與實(shí)際測(cè)量的 結(jié)果相一致。利用修正的計(jì)算模型參數(shù)，重新計(jì)算各施工階段的理想狀態(tài)，按反 饋控制方法對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行控制。在每一工況返回結(jié)構(gòu)的量測(cè)數(shù)據(jù)之后， 要對(duì)這些數(shù) 據(jù)進(jìn)行綜合分析和判斷，以了解已存在的誤差，并同時(shí)進(jìn)行誤差原因分析。在這 一基礎(chǔ)上，將產(chǎn)生誤差的原因盡量予以消除，給出下一個(gè)工況的施工控制指令， 現(xiàn)場(chǎng)施工形成良性循環(huán)。在具體應(yīng)用中，根據(jù)許漯特大特-跨規(guī)劃新興路(40+ 64+ 40) m連續(xù)梁橋 的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，施工前即確定了合理的施工步驟，現(xiàn)場(chǎng)嚴(yán)格按預(yù)定的施

18、工步驟進(jìn)行 施工，及時(shí)發(fā)現(xiàn)和糾正已經(jīng)存在的誤差，進(jìn)行施工控制。圖421自適應(yīng)施工控制基本原理根據(jù)以上特點(diǎn)，本橋的施工控制采取在結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性滿足要求的前提下，對(duì)結(jié)構(gòu)變形(高程)、應(yīng)力進(jìn)行雙控，其中以變形控制為主，同時(shí)關(guān)注箱梁應(yīng)力的發(fā) 展?fàn)顟B(tài)及趨勢(shì)。具體方法如下：(1) 結(jié)構(gòu)施工前期分析在對(duì)施工圖充分理解的基礎(chǔ)上，與施工單位廣泛接觸，盡可能詳細(xì)地了解施 工過程，調(diào)查施工荷載的大小與位置。根據(jù)設(shè)計(jì)及施工單位選定的施工方法進(jìn)行 每一工況的有限元理論分析，預(yù)先精確模擬計(jì)算施工全過程，獲得結(jié)構(gòu)各施工階 段的期望狀態(tài)，給出各施工過程中截面的內(nèi)力、 應(yīng)力和變形的期望值，對(duì)選定的 施工控制主要參數(shù)及主要成果應(yīng)形成

19、施工控制預(yù)備文件，在此基礎(chǔ)上進(jìn)行施工誤 差靈敏度分析，確定各施工步驟的允許誤差及誤差出現(xiàn)后的內(nèi)力及位移調(diào)整方 案，作為施工依據(jù)。（2）應(yīng)力及變形跟蹤測(cè)量根據(jù)前期分析結(jié)果和主橋?qū)嶋H的施工情況，對(duì)結(jié)構(gòu)在施工期間處于受力不利 狀態(tài)的關(guān)鍵截面進(jìn)行應(yīng)力測(cè)量，對(duì)每一個(gè)節(jié)段的變形控制點(diǎn)進(jìn)行變形測(cè)量。（3）現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試與現(xiàn)場(chǎng)計(jì)算分析調(diào)整根據(jù)施工過程中關(guān)鍵截面應(yīng)力和撓度控制點(diǎn)的現(xiàn)場(chǎng)跟蹤測(cè)量，隨時(shí)對(duì)測(cè)量結(jié)果與模型計(jì)算結(jié)果進(jìn)行對(duì)比分析， 對(duì)出現(xiàn)的超過規(guī)范規(guī)定的誤差，通過對(duì)結(jié)構(gòu)的 線形、材料彈性模量、溫度場(chǎng)等的現(xiàn)場(chǎng)測(cè)量結(jié)果，分析誤差出現(xiàn)的原因，確定調(diào) 整誤差的措施，調(diào)整后續(xù)的施工要求。圖 422為施工控制流程圖。橋梁施工

20、設(shè)計(jì)計(jì)算圖422施工控制流程圖5、施工過程模擬與分析大跨徑預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的施工采用分階段逐步完成的施工方法，結(jié)構(gòu)的最終形成，必須經(jīng)歷一個(gè)較長(zhǎng)而又復(fù)雜的施工過程以及結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換過程，對(duì)施工過程中每個(gè)階段的變形計(jì)算和受力分析， 是橋梁結(jié)構(gòu)施工控制中最基本的內(nèi) 容。橋梁結(jié)構(gòu)施工控制的目的就是確保施工過程中結(jié)構(gòu)的安全， 保證橋梁成橋線 形及受力狀態(tài)基本符合設(shè)計(jì)要求。 為了達(dá)到施工控制的目的，必須對(duì)橋梁施工過程中每個(gè)階段的受力狀態(tài)和變形情況進(jìn)行預(yù)測(cè)和監(jiān)控。因此，必須通過合理的計(jì)算方法和理論分析來確定橋梁結(jié)構(gòu)施工過程中每個(gè)階段在受力和變形方面的理 想狀態(tài)，以便控制施工過程中每個(gè)階段的結(jié)構(gòu)行為，使其最

21、終的成橋線形和受力狀態(tài)滿足設(shè)計(jì)要求。從這個(gè)意義上講，施工控制中的結(jié)構(gòu)計(jì)算方法不僅能對(duì)整個(gè) 施工過程進(jìn)行描述，反映整個(gè)施工過程中結(jié)構(gòu)的受力行為， 而且還能確定結(jié)構(gòu)各 個(gè)階段的理想狀態(tài)，為施工提供中間目標(biāo)狀態(tài)。5.1監(jiān)控計(jì)算5.1.1計(jì)算軟件分析采用橋梁專用有限元程序橋梁博士 V3.0對(duì)橋梁平面建模及用 MIDAS/CIVIL對(duì)橋梁空間建模進(jìn)行計(jì)算。橋梁博士系統(tǒng)是一個(gè)集可視化數(shù)據(jù)處理、數(shù)據(jù)庫管理、結(jié)構(gòu)分析、打印與幫助為一體的綜合性橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與施工計(jì)算系統(tǒng)。該系統(tǒng)自1995年被應(yīng)用于橋梁結(jié)構(gòu)施工架設(shè)分析以來設(shè)計(jì)計(jì)算了鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁、剛構(gòu)、 拱橋、桁架梁、斜拉橋等多種橋梁，系統(tǒng)編制完

22、全按照橋梁設(shè)計(jì)與施工過程進(jìn)行， 密切結(jié)合橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范。MIDAS/civil是韓國(guó)開發(fā)的針對(duì)橋梁結(jié)構(gòu)的通用計(jì)算分析軟件，在韓國(guó)、日 本和美國(guó)有較廣泛的應(yīng)用。可以進(jìn)行空間線性、非線性靜動(dòng)力分析?？梢允褂玫?單元形式有梁、桁架、索、間隙、板、非線性邊界、塊體等。廣泛的適用于斜拉 橋、拱橋、懸索橋、預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁等各種復(fù)雜結(jié)構(gòu)橋型。作為一個(gè)成功的土木專業(yè)商業(yè)軟件，MIDAS/civil擁有強(qiáng)大的高精度計(jì)算內(nèi) 核和相當(dāng)完美的前后處理界面?？梢赃M(jìn)行大量通用的土木結(jié)構(gòu)分析如： 非線性邊 界分析、施工階段分析、移動(dòng)荷載分析、水化熱分析、材料非線性分析、靜力彈 塑性分析、動(dòng)力彈塑性分析等。另外，軟件還具備

23、有橋梁結(jié)構(gòu)專用分析所需要的 功能如：混凝土徐變收縮分析、預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算、移動(dòng)荷載分析等功能。5.1.2分析方法為了保證施工安全，使成橋狀態(tài)滿足設(shè)計(jì)要求，首先，我們根據(jù)目標(biāo)成橋狀 態(tài)和選定的橋梁施工方案，運(yùn)用橋梁專用程序“橋梁博士 V3.0 ”，將主橋簡(jiǎn)化為 平面結(jié)構(gòu)進(jìn)行結(jié)構(gòu)受力計(jì)算，并運(yùn)用MIDAS/civil對(duì)橋梁空間建模進(jìn)行二次計(jì)算 復(fù)核，計(jì)算出該橋在各種荷載作用下橋梁各構(gòu)件的內(nèi)力、 變形，與設(shè)計(jì)院進(jìn)行相 互校核，確定各施工階段理論施工目標(biāo)狀態(tài)。 然后，在實(shí)際施工過程中結(jié)合實(shí)際 監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)和其它施工測(cè)試參數(shù)進(jìn)行參數(shù)識(shí)別與調(diào)整，調(diào)整計(jì)算模型進(jìn)行進(jìn)一步計(jì) 算分析，經(jīng)多次迭代予以修正后，獲得每個(gè)安

24、裝階段的控制高程和內(nèi)力， 此即為 各階段監(jiān)控計(jì)算所確定的目標(biāo)。計(jì)算考慮各施工階段和最終運(yùn)營(yíng)階段的最不利荷載組合，計(jì)入了預(yù)應(yīng)力二次 矩、體系轉(zhuǎn)換、收縮徐變產(chǎn)生的內(nèi)力重分布等影響。5.2計(jì)算模型的建立 521橋博模型參照時(shí)速350公里客運(yùn)專線鐵路無碴軌道（40+ 64+ 40） m現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力混凝 土連續(xù)梁（圖號(hào)：通橋（2008） 2368A-川）設(shè)計(jì)圖紙將該橋各個(gè)階段離散為梁 單元，單元?jiǎng)澐中杩紤]施工節(jié)段、變截面、支座等因數(shù)，本橋總共節(jié)點(diǎn)數(shù)為61,單元數(shù)為56。兩個(gè)主墩墩頂合攏前視為臨時(shí)固定支座，合攏后92#墩頂視為固定鉸支座，91#墩頂視為活動(dòng)鉸支座，邊跨端部視為活動(dòng)鉸支座。圖5.2.1為許漯特

25、 大橋-跨規(guī)劃新興路（40+64+40） m連續(xù)梁結(jié)構(gòu)有限元計(jì)算模型圖。圖5.2.1許漯特大橋-跨規(guī)劃新興路（40+64+40） m連續(xù)梁結(jié)構(gòu)有限元模型許漯特大橋-跨規(guī)劃新興路（40+64+40） m連續(xù)梁橋分析考慮了混凝土自重、 掛籃自重、預(yù)應(yīng)力、二期恒載以及混凝土的收縮徐變效應(yīng)。預(yù)應(yīng)力計(jì)入預(yù)應(yīng)力損失，混凝土收縮徐變考慮環(huán)境溫度、理論厚度。雖然溫度荷載影響結(jié)構(gòu)的線形， 但是通過固定線形觀測(cè)時(shí)間，基本上可以消除溫度對(duì)線形的影響。各種材料的計(jì)算參數(shù)取值如下：混凝土： C50混凝土容重：26.0kN/m3混凝土彈性模量：Ec =3.55 X 104 MPa混凝土泊松比：0.2預(yù)應(yīng)力鋼絞線采用str

26、and1860鋼絞線彈性模量：E p =1.95 X 105MPa二期恒載：曲線無聲屏障138.4kN/m施工荷載（掛籃、機(jī)具、人群等）：800kN混凝土收縮速度系數(shù)：0.00625混凝土收縮終極值：0.00015混凝土徐變?cè)鲩L(zhǎng)速率：0.00556混凝土徐變終極值：2.0預(yù)應(yīng)力損失參數(shù)：波紋管摩阻系數(shù)=0.23,孔道偏差系數(shù) K=0.0025，鋼絞線松弛系數(shù)按照TB10002.3-2005鐵路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè) 計(jì)規(guī)6.3.3條取值，錨具變形與鋼束回縮值為 6mm （一端）。鋼絞線錨下控制應(yīng)力：采用時(shí)速 350公里客運(yùn)專線鐵路無碴軌道（40+ 64 + 40）現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力混凝土連

27、續(xù)梁（圖號(hào)：通橋（2008） 2368A-M）設(shè)計(jì)圖紙一縱 向預(yù)應(yīng)力鋼束布置圖-設(shè)計(jì)圖紙給定的張拉控制應(yīng)力。5.2.2 MIDAS 模型參照時(shí)速350公里客運(yùn)專線鐵路無碴軌道（40+ 64+ 40）現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力混凝土 連續(xù)梁（圖號(hào)：通橋（2008） 2368A- m ）設(shè)計(jì)圖紙，鑒于該橋主跨長(zhǎng) 64m,橋面 寬12m,為單箱單室的箱梁截面，故該橋采用梁?jiǎn)卧獊砟M。單元?jiǎng)澐挚紤]到施 工節(jié)段、變截面、支座等因數(shù)，本橋總共節(jié)點(diǎn)數(shù)為 84,單元數(shù)為57。兩個(gè)主墩 墩頂合攏前視為臨時(shí)固定支座，合攏后 92#墩頂視為固定鉸支座，91#墩頂視為 活動(dòng)鉸支座，邊跨端部視為活動(dòng)鉸支座。本模型的邊界條件采用一般支承

28、+彈性連接模擬；梁段濕重和掛籃自重均采 用集中力+集中力偶模擬。圖5.2.2.1為許漯特大橋-跨規(guī)劃新興路（40+64+40） m連續(xù)梁邊跨合攏前結(jié) 構(gòu)有限元計(jì)算模型圖。圖5.2.2.2為許漯特大橋-跨規(guī)劃新興路（40+64+40） m連續(xù)梁成橋后結(jié)構(gòu)有 限元計(jì)算模型圖。各種材料的計(jì)算參數(shù)取值如下：混凝土： C50混凝土容重：26.0kN/m3混凝土彈性模量：Ec =3.55 X 104 MPa混凝土泊松比：0.2預(yù)應(yīng)力鋼絞線采用strand1860鋼絞線彈性模量：E p =1.95 X 105MPa二期恒載：曲線無聲屏障138.4kN/m施工荷載（掛籃、機(jī)具、人群等）：800kN混凝土收縮速

29、度系數(shù)：0.00625混凝土收縮終極值：0.00015混凝土徐變?cè)鲩L(zhǎng)速率：0.00556混凝土徐變終極值：2.0預(yù)應(yīng)力損失參數(shù)：波紋管摩阻系數(shù)=0.23,孔道偏差系數(shù) K=0.0025，鋼絞線松弛系數(shù)按照TB10002.3-2005鐵路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè) 計(jì)規(guī)6.3.3條取值，錨具變形與鋼束回縮值為 6mm （一端）。鋼絞線錨下控制應(yīng)力：采用時(shí)速 350公里客運(yùn)專線鐵路無碴軌道（40+ 64 + 40）現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁（圖號(hào)：通橋（2008） 2368A-M）設(shè)計(jì)圖紙一縱 向預(yù)應(yīng)力鋼束布置圖-設(shè)計(jì)圖紙給定的張拉控制應(yīng)力。石武客專一許漯特大橋一跨規(guī)劃新興路（40+64+40

30、） m連續(xù)梁橋施工監(jiān)控報(bào)告15S.9圖5.2.2.1跨規(guī)劃新興路（40+64+40）m連續(xù)梁邊跨合攏前結(jié)構(gòu)有限元計(jì)算模型圖5.222跨規(guī)劃新興路（40+64+40）m連續(xù)梁成橋后結(jié)構(gòu)有限元計(jì)算模型5.3計(jì)算分析結(jié)果根據(jù)選用的參數(shù)，對(duì)該橋各個(gè)施工階段進(jìn)行靜力分析，計(jì)算得到各施工階段理想的線型和內(nèi)力值，各個(gè)施工階段的理論預(yù)拱度值以及預(yù)拱度設(shè)置圖分別見表 5.3.1、圖 5.3.2。表5.3.1各個(gè)施工節(jié)段理論預(yù)拱度表（單位：mm）施工節(jié)段號(hào)91號(hào)墩92號(hào)墩石家莊側(cè)節(jié)段 邊跨側(cè) （小里程）武漢側(cè)節(jié)段 中跨側(cè)（大里程）石家莊側(cè)節(jié)段 中跨側(cè) （小里程）武漢側(cè)節(jié)段 邊跨側(cè) （大里程）0#-244-21#-

31、566-52#-777-73#-1099-104#-141111-145#-161313-166#-161616-167#-142121-14注：正值為向上設(shè)置預(yù)拱度，負(fù)值為向下設(shè)置預(yù)拱度石武客專 許漯特大橋 跨規(guī)劃新興路（40+64+40） m連續(xù)梁理論預(yù)拱度圖 （單位：mm）自重、預(yù)應(yīng)力、收縮徐變、二期恒載位移圖T=4孕ZK活載位移圖備注：1 .圖中預(yù)拱度未包括掛籃彈性變形值，由施工單位根據(jù)掛籃預(yù)壓試驗(yàn)得到。2 .預(yù)拱度正號(hào)表示向上設(shè)置，負(fù)號(hào)表示向下設(shè)置。圖532預(yù)拱度設(shè)置圖石武客專一許漯特大橋一跨規(guī)劃新興路(40+64+40) m連續(xù)梁橋施工監(jiān)控報(bào)告=-(1/2 zk活載撓度+自重、預(yù)應(yīng)

32、力、二期恒載、收縮徐變撓度)石武客專許漯特大橋跨規(guī)劃新興路40+64+40m連續(xù)梁各施工階段撓度、預(yù)拱度值(單位：mm)節(jié)點(diǎn)號(hào)1234567891011121317181920212223240#張拉前-0.01-0.01張拉后0.050.051 #張拉前-0.040.040.04-0.04張拉后0.140.090.080.142#張拉前-0.150.060.060.060.06-0.15張拉后0.330.260.110.110.260.333#張拉前-0.430.060.130.070.070.130.06-0.43張拉后1 0.910.720.400.140.140.400.730.924

33、#張拉前-1.230.110.290.210.090.090.210.290.12-1.23張拉后1.331.440.940.480.160.150.480.941.451.335#張拉前-2.44-0.410.450.430.260.100.090.260.430.46-0.41-2.44張拉后1.842.111.761.080.520.160.160.521.081.772.111.846#張拉前：-4.37-1.510.00:0.620.490.280.090.090.270.480.61-0.04-1.57-4.46張拉后2.172.692.471.901.120.530.160.16

34、0.531.121.892.442.642.107#張拉前-6.95P-3.51-1.180.11P 0.640.490.270.090.080.260.470.59-0.01-1.36-3.79-7.22張拉后0.651.782.212.101.681.010.480.140.130.460.981.621.992.031.510.39邊跨合攏后-1.590.001.266.8512.2618.4121.9522.8321.0017.2513.068.955.21-4.73-7.57-10.41-13.26-16.97-20.79-24.96-29.39中跨合攏后-1.190.000.944

35、.998.6013.8015.7515.6113.6110.507.404.682.50-1.69-2.26-2.47-2.42-2.71-3.60-5.85-9.63二期荷載完成-1.20 :0.000.944.978.4913.64M5.6115.7114.0511.238.225.443.06-2.51-3.78-4.90-5.95-7.64-9.83-13.02-17.19收縮徐變完成-1.590.001.256.5511.0416.4718.6018.5016.3012.779.185.943.26-2.56-3.69-4.50-5.05-5.97-7.33-9.86-13.75zk

36、活載撓度(mm)-0.320.00-0.32-1.86-3.53-4.32-5.45-5.87-5.54-4.64-3.62-2.56-1.54-2.18-3.75-5.54-7.52-9.84-11.84-13.23-13.771/2 zk活載+自重、二期恒載、 預(yù)應(yīng)力及收縮 徐變撓度(mm-201691416161410752-4-6-7-9-11-13-16-21預(yù)拱度(mm)20-1-6-9-14-16-16-14-10-7-5-2467911131621備注：撓度值為正表示向上的位移 ，撓度值為負(fù)表示向下的位移預(yù)拱度為正值表示向上設(shè)置，預(yù)拱度為負(fù)值表示向下設(shè)置。預(yù)拱度表5.3.2施工

37、階段撓度、預(yù)拱度理論值17石武客專一許漯特大橋一跨規(guī)劃新興路（40+64+40） m連續(xù)梁橋施工監(jiān)控報(bào)告6施工監(jiān)控的內(nèi)容與成果分析6.1線形（高程）監(jiān)控線形（高程）控制是施工控制項(xiàng)目中的重點(diǎn)，線形（高程）控制的目標(biāo)是準(zhǔn)確提供每一個(gè)箱梁節(jié)段的立模標(biāo)高，并對(duì)施工過程中出現(xiàn)的超過規(guī)范允許值的 誤差進(jìn)行調(diào)整，一切計(jì)算分析和對(duì)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)的處理都是圍繞這個(gè)目標(biāo)進(jìn)行的。由于懸臂施工中箱梁撓度受混凝土容重、彈性模量、收縮徐變、日照溫差、預(yù)應(yīng)力、結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換、施工荷載和橋墩變位等因素的影響，導(dǎo)致箱梁計(jì)算撓度與實(shí)測(cè)撓 度有差異。實(shí)際立模標(biāo)高應(yīng)根據(jù)實(shí)測(cè)結(jié)果，分析撓度產(chǎn)生差異的主要因素進(jìn)行調(diào) 整后給出。箱梁立模標(biāo)高的確

38、定按如下公式計(jì)算：H imi H i fg| f y H 修式中：H|mi :第i節(jié)點(diǎn)的立模標(biāo)高；fi :第i節(jié)點(diǎn)的設(shè)計(jì)標(biāo)高；fgl :掛籃幾何變形和彈性變形值；fyi :第i節(jié)點(diǎn)的預(yù)拱度值；H修：考慮施工誤差、溫度等影響的修正值。線形（高程）監(jiān)測(cè)的基準(zhǔn)點(diǎn)布設(shè)在各墩的 0#節(jié)段上，在每個(gè)0#節(jié)段上可布 設(shè)2個(gè)基準(zhǔn)點(diǎn)。為了能反映出在各施工階段完成后各梁段的標(biāo)高，得到各施工階段后的主梁線形，并且可以根據(jù)澆筑前后梁段標(biāo)高的變化計(jì)算出主梁的豎向撓 度，每個(gè)施工節(jié)段上布置2個(gè)高程觀測(cè)點(diǎn)，測(cè)點(diǎn)布置應(yīng)避開掛籃的位置，測(cè)點(diǎn)布置在離塊件前端10cm處，橫向布置在腹板頂部外側(cè) 70cm處，見圖6.1.1。梁段 撓

39、度測(cè)點(diǎn)布置在頂面上，與施工單位共用一套測(cè)點(diǎn)，以互相校核。越標(biāo)咼測(cè)點(diǎn)19圖6.1.1箱梁高程監(jiān)控測(cè)點(diǎn)布置示意圖測(cè)點(diǎn)采用?16的短鋼筋制作，底部焊于鋼筋籠上，頂部磨圓露出砼面1.52.5cm，測(cè)頭磨平并用紅油漆標(biāo)記，這樣不僅可以測(cè)量箱梁的撓度，同時(shí)可以觀 察箱梁是否發(fā)生扭轉(zhuǎn)變形。為便于分析實(shí)測(cè)結(jié)果，將箱梁懸臂施工分為 3個(gè)階段：（1）掛籃前移；（2） 澆筑階段混凝土； （ 3）張拉預(yù)應(yīng)力。測(cè)量時(shí) 3個(gè)階段均要有實(shí)測(cè)數(shù)值。前兩個(gè) 階段僅測(cè)現(xiàn)澆段，后一個(gè)階段現(xiàn)澆和已澆節(jié)段均測(cè)，主要是看實(shí)測(cè)線形與理論線 形是否吻合。撓度觀測(cè)盡量安排在清晨 5: 008: 00時(shí)間段內(nèi)觀測(cè)并完成，多座 大跨度連續(xù)懸臂箱梁

40、撓度-溫度觀測(cè)試驗(yàn)結(jié)果表明，在該時(shí)間段內(nèi)，懸臂箱梁正 好處于夜晚溫度降低上撓變形停止和白天溫度上升下?lián)献冃伍_始之前，是懸臂箱梁溫度-撓度變形的相對(duì)穩(wěn)定時(shí)段。在線形（高程）控制中強(qiáng)調(diào)梁縱向曲線的順滑， 即使在某個(gè)階段實(shí)際標(biāo)高與 理論計(jì)算不一樣時(shí)，不必強(qiáng)行在下一梁段施工中立即全部調(diào)整過來， 可以在以后 幾個(gè)梁段施工中逐步調(diào)整。重要的是保證梁縱向線形的均勻連續(xù)， 無局部的突起 和下?lián)?。參照客運(yùn)專線鐵路橋涵工程施工質(zhì)量驗(yàn)收暫行標(biāo)準(zhǔn)（鐵建設(shè)2005160號(hào)）結(jié)合目前測(cè)試儀器的誤差范圍，擬定本橋施工監(jiān)控控制精度如下：項(xiàng)目規(guī)疋值或允許偏差（mr）i懸臂澆筑狀態(tài)混凝土強(qiáng)度符合設(shè)計(jì)要求立模標(biāo)咼 3懸臂梁段高程1

41、5，-5合攏前兩懸臂端相對(duì)高差L合攏段/100，且w 15梁段軸線偏位15成橋狀態(tài)梁段頂面高程差 10軸線偏位10頂面咼程L 100m 20相鄰節(jié)段咼差10截面尺寸高度15，-5頂寬 10頂板厚10，0底腹板厚10，0石武客專一許漯特大橋一跨規(guī)劃新興路(40+64+40) m連續(xù)梁橋施工監(jiān)控報(bào)告為使該橋獲得良好的線性，必須密切關(guān)注懸臂施工過程中橋梁線性變化， 邊 跨合攏前幾個(gè)節(jié)段的線性變化尤為重要。表6.1.191號(hào)墩5#塊張拉前后 測(cè)點(diǎn)位移測(cè)量時(shí)間：2010-04.-17日 8 : 20天氣：晴測(cè)量工況：91#墩5#塊張拉前高程測(cè)量(已澆段)石家莊側(cè)(邊跨)武漢側(cè)(中跨)左側(cè)中側(cè)右側(cè)左側(cè)中側(cè)

42、右側(cè)5#塊后視點(diǎn)(m)1.165440.980891.171301.072590.905410.94281前視點(diǎn)(m)0.994420.841071.000371.125721.003541.00088 :高程差(m)0.171020.139820.17093-0.05313-0.09813-0.058074#塊后視點(diǎn)(m)1.165440.980891.171301.072590.905410.94281前視點(diǎn)(m)1.006370.862411.019391.113610.996600.99549高程差(m)0.159070.118480.15191-0.04102-0.09119-0.0

43、52683#塊后視點(diǎn)(m)1.165440.980891.171301.072590.905410.94281前視點(diǎn)(m)1.001090.890501.018191.057090.937630.92866高程差(m)0.164350.090390.153110.01550-0.032220.01415測(cè)量時(shí)間：2010-04-.22日8: 10天氣：晴測(cè)量工況：91#墩5#塊張拉后高程測(cè)量(已澆段)石家莊側(cè)(邊跨)武漢側(cè)(中跨)左側(cè)中側(cè)右側(cè)左側(cè)中側(cè)右側(cè)5#塊后視點(diǎn)(m)1.160291.151931.167041.168091.148841.17910前視點(diǎn)(m)0.985631.00919

44、0.992761.217691.242901.23339高程差(m)0.174660.142740.17428-0.04960-0.09406-0.054294#塊后視點(diǎn)(m)1.163291.151931.167041.218091.148841.14910前視點(diǎn)(m)1.001901.031081.013121.257391.238281.20019高程差(m)0.161390.120850.15392-0.03930-0.08944-0.051093#塊后視點(diǎn)(m)1.160291.151931.157041.218091.148841.17910前視點(diǎn)(m)0.994961.06039

45、1.002911.201471.180011.16388高程差(m)0.165330.091540.154130.01662-0.031170.01522測(cè)量結(jié)果分析比較張拉前后測(cè) 點(diǎn)實(shí)測(cè)位移(mm5#塊3.642.913.343.534.073.784#塊2.322.362.011.121.751.593#塊0.981.151.021.121.051.07張拉前后測(cè) 點(diǎn)實(shí)測(cè)平均 位移(mr)i5#塊3.293.794#塊2.231.483#塊1.051.08張拉前后測(cè) 點(diǎn)理論位移(mm5#塊4.284.284#塊2.522.523#塊1.311.31平均偏差(mm5#塊-0.99-0.494

46、#塊-0.29-1.043#塊-0.26-0.23注：平均偏差為負(fù)值表示實(shí)際位移比理論位移小，正值表示實(shí)際位移比理論位移大#石武客專一許漯特大橋一跨規(guī)劃新興路(40+64+40) m連續(xù)梁橋施工監(jiān)控報(bào)告表6.1.291號(hào)墩6#塊張拉前后 測(cè)點(diǎn)位移測(cè)量時(shí)間：2010-04-25日 7: 35天氣： 晴測(cè)量工況：91#墩6#塊張拉前高程測(cè)量(已澆段)石家莊側(cè)(邊跨)武漢側(cè)(中跨)左側(cè)中側(cè)右側(cè)左側(cè)中側(cè)右側(cè)6#塊后視點(diǎn)(m)1.228001.205101.245381.241291.178131.21430前視點(diǎn)(m)1.14874P 1.174601.169691.24214 :1.184941.2

47、2377 :高程差(m)0.079260.030500.07569-0.00085-0.00681-0.009475#塊后視點(diǎn)(m)1.22800P 1.205101.245381.24129 :1.178131.21430 :前視點(diǎn)(m)1.159411.180511.184031.241231.217281.22350高程差(m)0.06859:0.024590.061350.00006 -0.03915-0.00920:4#塊后視點(diǎn)(m)1.228001.205101.245381.241291.178131.21430前視點(diǎn)(m)1.189811.176521.186061.24391

48、1.205511.21204高程差(m)0.038190.028580.05932-0.00262-0.027380.00226測(cè)量時(shí)間：2010-04-28日8： 20天氣：晴測(cè)量工況：91#墩6#塊張拉后高程測(cè)量(已澆段)石家莊側(cè)(邊跨)武漢側(cè)(中跨)左側(cè)中側(cè)右側(cè)左側(cè)中側(cè)右側(cè)6#塊后視點(diǎn)(m)1.287541.228801.285681.291271.271621.22433前視點(diǎn)(m)1.203791.193751.205421.286621.274151.22970高程差(m)0.083750.035050.080260.00465-0.00253-0.005375#塊后視點(diǎn)(m)1.

49、287541.228801.285681.291271.271621.22433前視點(diǎn)(m)1.215541.200491.221311.288771.306781.23053高程差(m)0.072000.028310.064370.00250-0.03516-0.006204#塊后視點(diǎn)(m)1.287541.228801.285681.291271.271621.22433前視點(diǎn)(m)1.247841.198501.224421.292121.297631.22019高程差(m)0.039700.030300.06126-0.00085-0.026010.00414測(cè)量結(jié)果分析比較張拉前后測(cè)點(diǎn) 實(shí)測(cè)位移(mn)6#塊4.54.554.575.54.284.15#塊3.413.723.022.443.993.04#塊1.511.721.941.771.371.88張拉前后測(cè)點(diǎn) 實(shí)測(cè)平均位移(mm6#塊4.544.635#塊3.383.144#塊1.721.67張拉前后測(cè)點(diǎn) 理論位移(mm6#塊6.546.545#塊4.