SRC結(jié)構(gòu)施工工法

1、型鋼砼組合結(jié)構(gòu)施工工法主要完成人：牟強熊昌金劉先耀1、前言型鋼砼組合結(jié)構(gòu)（ SRC），作為一種復合型結(jié)構(gòu)形式，其剛度大、強度高、充分發(fā)揮了鋼材和砼的特性，在高層建筑中被廣泛應用。近年來，在工業(yè)高層建筑中也越來越多的被應用。特別在抗震地區(qū)的工業(yè)建筑的高層大型設備廠房宜采用型鋼砼組合結(jié)構(gòu)，如：大型乙烯、大型煤化工裝置中，超大型設備越來越多；且由于工藝流程集中，要求廠房為多層或高層框架結(jié)構(gòu)，承重結(jié)構(gòu)若單純采用鋼筋砼結(jié)構(gòu)或鋼結(jié)構(gòu)，很難滿足要求。型鋼砼組合結(jié)構(gòu)（SRC）強度大，剛度大，承載力能力高，其經(jīng)濟性、安全性，耐久性及結(jié)構(gòu)自身具有防火防腐特性，適于多層或高層建筑，在應用中有其獨特的適應性。在國內(nèi)，

2、 SRC 結(jié)構(gòu)施工技術(shù)的研究，有中化集團編制的勁鋼結(jié)構(gòu)施工工藝標準。但該工藝標準基本為鋼結(jié)構(gòu)施工工藝標準和鋼筋砼結(jié)構(gòu)施工工藝標準的結(jié)合，對SRC結(jié)構(gòu)施工技術(shù)的論述深度不夠，適用性較差，沒有體現(xiàn)出型鋼結(jié)構(gòu)和砼結(jié)構(gòu)在施工過程中的資源和各個分項工程的優(yōu)化組合。從施工技術(shù)角度考慮， SRC結(jié)構(gòu)不是兩種結(jié)構(gòu)形式簡單的疊加，而是兩種結(jié)構(gòu)形式在施工工藝上的搭配和材料特性的互補。在SRC 結(jié)構(gòu)施工過程中，我們開發(fā)形成了一套完整的施工方法，采用該工法不僅保證了SRC 結(jié)構(gòu)按期完成，而且各個分項分部工程質(zhì)量合格率達到100%。2、型鋼砼組合結(jié)構(gòu)施工工法特點型鋼砼組合結(jié)構(gòu)（ SRC）采用型鋼、縱向鋼筋、箍筋、砼組成

3、。在施工時，將型鋼砼組合結(jié)構(gòu)分為兩大分部工程：與型鋼有關(guān)的工程稱為鋼結(jié)構(gòu)分部工程，型鋼為鋼結(jié)構(gòu)工程的主要構(gòu)件；與縱向鋼筋、箍筋、砼有關(guān)的工程稱為砼結(jié)構(gòu)分部工程。兩個分部工程劃分后便于施工管理和施工組織，也便于對鋼結(jié)構(gòu)工程和砼結(jié)構(gòu)工程中的各個工序、各個分項工程進行技術(shù)革新和質(zhì)量控制。SRC 結(jié)構(gòu)中的鋼結(jié)構(gòu)工程與砼結(jié)構(gòu)工程在施工過程中相互交插、相互影響，相互制約。鋼結(jié)構(gòu)位于砼結(jié)構(gòu)內(nèi)部，如果鋼結(jié)構(gòu)未完成施工，則砼結(jié)構(gòu)不能開始施工；而且鋼結(jié)構(gòu)施工時先于砼結(jié)構(gòu)，因而鋼結(jié)構(gòu)的吊裝、找正、焊接也會影響砼結(jié)構(gòu)施工。如果砼結(jié)構(gòu)不能及時跟上鋼結(jié)構(gòu)施工進度，鋼結(jié)構(gòu)吊裝用的塔式起重機塔身附著桿無處附著，塔吊高度達不到

4、鋼結(jié)構(gòu)吊裝要求，鋼結(jié)構(gòu)吊裝工作不能進行，影響鋼結(jié)構(gòu)施工。SRC結(jié)構(gòu)由于是鋼結(jié)構(gòu)和砼結(jié)構(gòu)按一定的規(guī)律組合而成，SRC結(jié)構(gòu)與普通鋼結(jié)構(gòu)、砼結(jié)構(gòu)施工既有相同之處，又有不同點，在施工方法上既有鋼結(jié)構(gòu)和砼結(jié)構(gòu)本身的施工方法又有兩種結(jié)構(gòu)組合在一起獨特的施工方法。 SRC結(jié)構(gòu)施工工法著重體現(xiàn)兩種結(jié)構(gòu)施工有機組合。采用 SRC施工中對鋼結(jié)構(gòu)工程、鋼筋工程、模板工程、砼工程、腳手架工程、垂直運輸機械等優(yōu)化組合，保證了每個結(jié)構(gòu)層施工未超過20 天，而且各個分項工程合格率達到100%。3、適用范圍本工法適用于工業(yè)建筑中結(jié)構(gòu)設計采用4、工藝原理SRC 結(jié)構(gòu)的多層或高層框架施工。采用統(tǒng)籌法的原理對型鋼砼組合結(jié)構(gòu)中的各個

5、分部分項工程，如：鋼結(jié)構(gòu)工程、鋼筋工程、模板工程、砼工程、腳手架工程、垂直運輸機械等在施工中優(yōu)化組合，使各個工序和分項工程在施工中合理搭配、銜接、工序間做到無縫連接，從而保證SRC結(jié)構(gòu)科學施工。充分利用 SRC 結(jié)構(gòu)中鋼結(jié)構(gòu)工程特性，做到節(jié)約成本。由于鋼結(jié)構(gòu)自成體系，在施工中能獨立承受荷載的特點，可減少砼結(jié)構(gòu)施工時復雜的腳手架工程；鋼結(jié)構(gòu)先于砼結(jié)構(gòu)施工，可以提前進行縱向鋼筋綁扎工作，加大工序間的搭接強度。充分對結(jié)構(gòu)進行分析， 分析各個工序作業(yè)難度和特點， 提高型鋼結(jié)構(gòu)安裝技術(shù)、 鋼筋穿筋綁扎技術(shù)、模板支設加固技術(shù)、砼工程澆筑養(yǎng)護技術(shù)、腳手架工程及安全防護技術(shù)等主要施工技術(shù)和方法，制作專門工具，

6、進行技術(shù)攻關(guān)，保證各個工序的作業(yè)質(zhì)量。5、工藝流程及操作要點5.1、 SRC 結(jié)構(gòu)施工工藝流程5.1.1、 SRC 結(jié)構(gòu)施工流水段劃分由于 SRC 分為兩大分部工程：鋼結(jié)構(gòu)和砼結(jié)構(gòu)，為了避免鋼結(jié)構(gòu)和砼結(jié)構(gòu)在同一作業(yè)面內(nèi)出現(xiàn)上下垂直交插作業(yè)，便于垂直運輸機械的調(diào)配，組織SRC 結(jié)構(gòu)施工時，將SRC 結(jié)構(gòu)從建筑物中部或是有變形縫處將整個結(jié)構(gòu)分成兩個流水作業(yè)段，進行統(tǒng)籌作業(yè)，減少兩種結(jié)構(gòu)的相互影響。5.1.2、施工工藝流程段鋼結(jié)構(gòu)施工砼結(jié)構(gòu)鋼筋、模板施工段鋼結(jié)構(gòu)施工砼結(jié)構(gòu)鋼筋、模板施工、 段砼結(jié)構(gòu)砼澆筑養(yǎng)護5.1.3、施工順序施工準備基礎施工鋼結(jié)構(gòu)材料進場驗收第一層鋼柱柱腳栓釘焊接驗收第一層鋼構(gòu)安裝

7、第一層鋼柱柱腳灌漿第一層鋼柱鋼筋綁扎第一層腳手架搭設第二層鋼結(jié)構(gòu)安裝第一層柱側(cè)模支設、加固第一層柱砼澆筑第一層梁底模板鋪設第一層梁鋼筋綁扎第一層梁側(cè)模板支設第一層板樓板模板支設第一層樓板鋼筋綁扎第一層梁、板模板清理第二層鋼柱鋼筋綁扎第一層梁模板加固第一層梁板砼澆筑第二層腳手架搭設第三層鋼結(jié)構(gòu)安裝第二層柱側(cè)模支設、加固第二層柱砼澆筑第二層梁底模板鋪設第二層梁鋼筋綁扎第二層梁側(cè)模板支設第二層板樓板模板支設第二層樓板鋼筋綁扎第二層梁、板模板清理第三層鋼柱鋼筋綁扎第二層梁模板加固第二層梁板砼澆筑第n 層施工5.2、 SRC 結(jié)構(gòu)施工操作要點5.2.1、鋼結(jié)構(gòu)工程鋼結(jié)構(gòu)工程，其安裝工序為：鋼結(jié)構(gòu)驗收、吊

8、裝、組對、找正、連接，其關(guān)鍵工序為鋼結(jié)構(gòu)吊裝、組對、找正。鋼結(jié)構(gòu)吊裝采用塔式起重機單構(gòu)件吊裝；鋼結(jié)構(gòu)組對、找正采用二次組對、找正法進行單構(gòu)件高空作業(yè)組對、找正。一次組對、找正，保證鋼柱的垂直度和軸線位置不超過規(guī)范規(guī)定；二次組對找正，保證柱梁形成的結(jié)構(gòu)體系的空間尺寸符合規(guī)范要求。鋼結(jié)構(gòu)驗收包括：鋼結(jié)構(gòu)基礎驗收、構(gòu)件進場驗收、焊接材料和高強螺栓件驗收。（1）組織對鋼結(jié)構(gòu)柱杯口基礎進行驗收，項 目鋼結(jié)構(gòu)基礎驗收允許偏差允許偏差（ mm） 項 目允許偏差（mm）表 1底面標高0.0杯口垂直度 /，且10.0-5.0杯口尺寸 5.0（2）構(gòu)件進場驗收1） 鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件由制造廠家加工運至現(xiàn)場，位置10.0并

9、提供鋼結(jié)構(gòu)原材料質(zhì)量證明書，鋼材化學性能試驗報告、化學分析檢測報告，鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件合格證，鋼結(jié)構(gòu)零部件加工工程檢驗批記錄，鋼結(jié)構(gòu)焊接工程檢驗批記錄，鋼結(jié)構(gòu)組裝工程檢驗批記錄，鋼結(jié)構(gòu)超聲波探傷報告，鋼結(jié)構(gòu)埋弧焊焊劑、焊絲質(zhì)量證明書，電焊條合格證，焊接工藝評定，鋼結(jié)構(gòu)加工圖，抗滑移試驗報告。2）鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件進場主要檢驗焊縫觀感質(zhì)量和鋼構(gòu)件幾何尺寸。鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件進場主要檢查項目及允許偏差表 2項目允許偏差（ mm ）項目允許偏差（ mm）構(gòu)件長度 3.0鋼柱、梁截面幾何尺寸 3.0鋼柱梁彎曲矢高L/1000 且 10.0鋼梁螺栓孔徑最外測安裝孔距 3.0坡口角度 5梁端板對腹板的垂直度2.0鈍邊 1.0螺栓

10、孔孔徑+ 0.210.00（3）焊接材料和高強螺栓件驗收1）焊條合格證、質(zhì)量證明書要齊全，抽檢的焊條無藥皮脫落的現(xiàn)象。2）大六角高強度螺栓使用前要送到當?shù)貦z測部門檢測出扭矩系數(shù)平均值。3）鋼結(jié)構(gòu)摩擦面抗滑移系數(shù)現(xiàn)場要復檢，所用試件由鋼結(jié)構(gòu)制造廠家加工，必須是同一材質(zhì)、同一摩擦面處理工藝、同批制作，以每2000 噸為一批。4）鋼結(jié)構(gòu)用高強度大六角頭螺栓螺紋要無損傷、長度符合定做要求，公稱直徑允許偏差為0.00 -0.21mm ，核對生產(chǎn)廠家提供的高強度螺栓原材料質(zhì)量證明書、高強度螺栓、螺母、墊片產(chǎn)品質(zhì)量證明書和檢測報告。鋼結(jié)構(gòu)吊裝采用K26/40 型塔式起重機進行單構(gòu)件吊裝作業(yè)。K26/40 型

11、塔式起重機的主要性能參數(shù)如下圖示：最大起重量（圖 1） K26/40 型塔式起重機性能參數(shù)圖K26/40 型塔式起重機根據(jù)起重量和工況，塔身每30m 至少和框架附著一次。塔吊布置如下圖：1#2#圖 2 塔吊布置示意圖（3）鋼柱吊裝吊裝鋼柱采用專用吊耳吊裝。吊裝時，在柱頂部安裝螺栓孔處利用高強螺栓連接鋼柱和吊耳，吊耳中心開孔作為主吊點。如圖3 所示：自制吊耳安裝螺栓鋼柱限位板（圖 3）鋼柱吊裝用吊耳示意圖1）吊裝螺栓計算計算：吊耳與鋼柱連接采用5.6 級 M24 普通螺栓， 吊耳采用=20 mmQ235-B 鋼板制作， 鋼柱最大重量為7.5t，索具為 0.5t。受剪承載力設計值Nvb= fvbn

12、v( d24 )承壓承載力設計值bbNc =d tfcnv受剪面數(shù)目d 螺桿直徑fvbf cb 螺栓抗剪強度設計值和母材承壓強度設計值fvb=190N/ mm2 ， fcb=210N/ mm2（ 5.6 級螺栓設計值） t 同一受力方向承壓構(gòu)件的較小總厚度b受剪承載力設計值：N v =190 1（ 3.14 24 24） /4=85910.4Nb承壓承載力設計值：N c =24 20 210=100800N取較小者，吊裝時螺栓主要承受剪力N=4 85910.4 343641.6N2）吊裝時最大動荷載：F=K （ m1+m 2） gm1鋼柱質(zhì)量（Kg ）m2索具質(zhì)量（Kg ）g重力加速度m/s2

13、K 動荷系數(shù)，取K=1.1F=1.1 (7500+500) 9.8=86240N 343641.6N螺栓抗剪滿足要求。F=86240N 100800N吊耳局部受壓滿足要求3）鋼梁吊裝鋼梁吊裝采用兩點捆綁式吊裝，鋼絲繩采用 21.5 6 37+1 170 鋼絲繩制成2 根繩扣。（4）鋼結(jié)構(gòu)組對、找正1）鋼結(jié)構(gòu)組對鋼結(jié)構(gòu)組對采用單構(gòu)件高空組對。鋼結(jié)構(gòu)組對時，采用從中間向兩邊的順序進行安裝，減少加工和安裝誤差積累。 鋼柱組對時， 利用上下兩節(jié)鋼柱之間的限位板和鋼柱的安裝螺栓進行組對，鋼柱組對時，保證鋼柱的上下軸線偏移和鋼柱的垂直度滿足規(guī)范要求。鋼柱和鋼梁組對時，保證鋼柱與鋼梁連接螺栓孔偏移符合規(guī)范求

14、，鋼柱與鋼梁連接滿足空間結(jié)構(gòu)尺寸。鋼柱組對時，為保證鋼柱和穩(wěn)定性和安全性，鋼柱組對和一次找正完成后，上下兩節(jié)鋼柱每邊分別在翼緣兩側(cè)焊接50mm 長的焊縫。鋼柱與鋼梁組對時，采用安裝螺栓進行柱梁安裝，每根梁兩端分別安裝3 組 5.6 級普通螺栓。6 組螺栓的受剪承載力設計值：Nvb=6 1901（ 3.14 24 24） /4=515462.4N78400 N （鋼梁最大重量）2）鋼結(jié)構(gòu)找正鋼柱一次找正時，利用上下兩節(jié)鋼柱之間的限位板對柱軸線位置進行初找，初找完成后利用鋼柱的安裝螺栓進行緊固，緊固完成后，從兩個方面分別架設兩臺經(jīng)緯儀對鋼梁進行精找，保證鋼柱的軸線位置偏差和鋼柱垂直度滿足要求，精找

15、完成后，對上下兩節(jié)鋼柱進行焊接固定，完成一次找正。鋼梁與鋼柱連接時，每四根鋼梁和鋼柱形成一個安裝單元，梁柱二次找正時，主要目標保證梁柱的空間結(jié)構(gòu)軸線和垂直度滿足要求。由于鋼梁在安裝過程中，因為加工和安裝精度的原因，會引起鋼柱的垂直度變化，因此，鋼梁安裝后，須對安裝單元進行二次找正。二次找正，利用鋼柱可以調(diào)節(jié)的特性進行找正，鋼柱主要連接為安裝螺栓連接，焊縫主是保證鋼柱的安全性和穩(wěn)定性，因此，鋼梁安裝后，可以對鋼柱進行微調(diào)，以保證梁柱體系空間尺寸。5.2.2、砼結(jié)構(gòu)工程砼結(jié)構(gòu)工程，其施工工序為：鋼筋加工、模板加工、腳手架搭設、柱鋼筋綁扎、梁底模鋪設、梁鋼筋綁扎、梁柱側(cè)模加固支設，樓板平臺模板支設、

16、樓板平臺鋼筋綁扎、整體澆筑。其中關(guān)鍵工序為鋼筋綁扎、模板支設加固、砼澆筑、腳手架搭設。（ 1）型鋼砼組合結(jié)構(gòu)鋼筋施工技術(shù)主要為： 柱鋼筋綁扎和梁縱向鋼筋如何穿過型鋼結(jié)構(gòu)腹板上的孔洞和鋼筋的連接技術(shù)。1）鋼筋綁扎形式型鋼砼組合結(jié)構(gòu)中柱、梁鋼筋主要形式為下圖4 示，鋼筋主要布置在柱的角部，型鋼結(jié)構(gòu)起鋼筋骨架作用：25縱向受力筋架立筋116角筋1 25( 共4根) 25 2552架立筋1 20( 共4根) 與鋼梁上、下翼緣焊接2 25 25縱向受力筋架立筋116（圖 4）柱梁鋼筋綁扎形式型鋼砼組合結(jié)構(gòu)中縱向鋼筋一般要求穿過型鋼腹板，進行直行通過連接，但是由于在工業(yè)建筑中，砼柱、梁截面尺寸較大，梁縱向

17、負彎距鋼筋要求穿過鋼柱，但是由于鋼柱翼緣的影響，鋼筋穿過鋼柱時必須彎曲后方能穿過，如下圖5：柱腹板開孔 , 梁縱筋穿過柱腹板開孔 , 梁縱筋穿過箍箍強強加加2211箍筋彎起并與梁腹板或連接板焊接梁縱筋在柱腹板處彎起400并與柱腹板焊接梁高 1000情況柱腹板開孔 , 梁縱筋穿過梁高 1000情況（圖 5）鋼筋穿過鋼柱節(jié)點示意圖2）鋼筋連接形式鋼筋連接采用直螺紋套筒連技術(shù)進行鋼筋連接。根據(jù)施工的需要，按連接方式的不同，直螺紋接頭可分為標準型、活連接型，按鋼筋直徑的不同，直螺紋接頭可分為同徑接頭和異徑接頭。同徑標準型： 用于鋼筋可自由轉(zhuǎn)動的場合，先將套筒用工作扳手與一端鋼筋擰到位，再將另一端擰到位

18、。柱、次梁鋼筋采用同徑標準型連接?；钸B接型： 活連接型也稱正反絲扣型， 用于鋼筋不能自由轉(zhuǎn)動的場合， 先對兩端鋼筋向連接套方向加力，使連接套與兩端鋼筋絲頭掛上扣，然后在同一個旋轉(zhuǎn)方向旋轉(zhuǎn)連接套，并擰緊到位?？蚣芰轰摻钜@過鋼柱翼緣，穿過鋼柱腹板，利用活接頭型式使鋼筋連接問題得到解決。異徑型：用于不同直徑的鋼筋連接?？缍炔煌瑫r，鋼筋設計直徑不盡相同，鋼筋在穿過鋼柱時，必須采用異徑型接頭。（2）型鋼砼組合結(jié)構(gòu)模板支設加固技術(shù)主要為：柱、梁模板的支設加固技術(shù)及支撐系統(tǒng)。1）柱模采用 12mm 厚木膠板按柱面尺寸加工成4 塊柱模， 安裝時在現(xiàn)場組合固定。柱模加固每側(cè)沿高度方向備 50100mm 木方，

19、相鄰木方間距為80mm 密肋布置，外用鋼管柱箍加固，對拉螺栓沿柱高每600mm設置一道兩根如下圖示，在相鄰對拉螺栓的加固鋼管之間設置一道加固鋼管。對拉螺栓采用M12 雙頭螺桿，對拉螺栓每個端頭采用34 個“燕尾卡”與鋼管箍緊。對拉螺栓穿型鋼腹板時，對柱“a 向”在加工廠對腹板加工成14 孔沿柱高每600mm 設置一組，對 “b 向” 開孔和 “ a 向”上下錯開50mm，“b 向”14 孔也沿柱高每600mm 設置一組。柱加固示意圖如下圖6：（圖 6）柱模板加固示意圖柱模板支撐體系，利用型鋼柱固有的剛度和自成承重體系的特點，柱模板由型鋼結(jié)構(gòu)、鋼筋骨架、整體支撐鋼管腳手架與加固鋼管組成模板支撐體

20、系，保證模板支設完成后不發(fā)生位移和變形。為保證柱模板接槎部位砼表面不出現(xiàn)砼漿不流淌和模板脹模板現(xiàn)象，在接槎部位， 將螺桿焊接在型鋼柱的腹板對其加固。如下圖7：圖 7 柱模接搓處模板加固圖2）梁模板由于 SRC 結(jié)構(gòu)中大截面深梁較多，最大截面800 2100mm、800 2000mm ， 600 1400mm 為深截面梁，簡稱深梁；其它梁截面尺寸一般為 300800mm 、 400800mm、 300 1000mm，針對此特點，梁底模板由 12m 厚木膠合板和 50 100mm 方木組成模板系統(tǒng)。對于主框架梁利用型鋼本身能承受荷載作用的原理，充分利用現(xiàn)場鋼筋下料后的廢料做成吊筋加固系統(tǒng)，對次梁采

21、用普通框架梁加固系統(tǒng)。圖 8 梁模板加固系統(tǒng)示意圖3）板模板板模板采用整塊木膠板和下料后木板進行拼裝而成，對模板的損壞部分可用小塊模板進行修補處理。板模板盡量設計為大規(guī)格板面，對預留孔洞處采用小塊模板拼裝。整塊木膠合板鋪樓板平臺時周邊可采用薄鐵皮包角的辦法，相鄰兩模板之間采用膠帶紙進行貼縫處理，以防砼漏漿（3）模板計算1）新澆混凝土對模板側(cè)壓力標準值：依據(jù)原混凝土結(jié)構(gòu)工程施工驗收規(guī)范GB50204-92 ，附錄中有關(guān)“普通模板及其支架荷載標準值及分項系數(shù)”的取值規(guī)定，按照新澆混凝土對模板側(cè)壓力的兩個計算公式進行復核，并取二式中的較小值。F=0.22 C O 1 2VF= C H針對推廣應用了預

22、拌混凝土，施工現(xiàn)場普遍采用泵送和機械振搗施工工藝的特點，公式中一些原來不確定的參數(shù)逐步可以在混凝土配合比設計時預先得到界定。式中： F新澆混凝土對模板的最大側(cè)壓力（KN/m 2）； C混凝土的重力密度，對于普通混凝土可取24KN/m 3； O 新澆混凝土的初凝時間（h），商品混凝土廠在做配合試驗時，一般都能應施工現(xiàn)場的工藝要求，基本上先設定初凝時間為8 10 小時，經(jīng)過運輸?shù)竭_施工現(xiàn)場后，加之受環(huán)境因素的影響，澆筑前所剩余的初凝時間也只有5 8 小時，驗算時可偏于安全地取O 8 h；V 混凝土的澆筑速度（m/h ），主要與構(gòu)件的復雜程度、施工現(xiàn)場的機械設備條件有關(guān)，一般在 15 m/h 之間；

23、 1外加劑影響修正系數(shù)，預拌、泵送混凝土的工藝條件決定了，在混凝土配合比中，必須摻具有緩凝作用的高效減水劑，取1.2； 2混凝土坍落度影響修正系數(shù)，預抖、泵送混凝土的工藝要求，坍落度一般為100 150mm，取 1.15；H 混凝土側(cè)壓力計算位置至新澆混凝土頂面的總高度（m）。代入求得的可變參數(shù)，得到如下兩個與澆筑速度和澆筑高度有關(guān)的簡化計算公式，并可計算出在不同澆筑速度和澆筑高度條件下的模板面?zhèn)葔毫Γ篎=0.22 C O 1 2V 0.22 24 8 1.2 1.15V 58.29VF= C H=24 H2）模板側(cè)壓力的荷載效應組合：按照原混凝土結(jié)構(gòu)工程施工驗收規(guī)范GB50204-92的規(guī)定

24、：對梁、拱、邊長300mm的柱、厚100mm的墻，參與側(cè)模板側(cè)壓力的荷載組合項為：振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載和新澆混凝土對模板的側(cè)壓力組成；對大體積混凝土、邊長300mm的柱、厚100mm的墻，參與側(cè)模板側(cè)壓力的荷載組合項為：傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載和新澆混凝土對模板的側(cè)壓力組成；驗算模板剛度時只取新澆混凝土對模板的側(cè)壓力。按照現(xiàn)行國家行業(yè)標準建筑工程大模板技術(shù)規(guī)程JGJ74 2003、J270 2003 的規(guī)定：參與大模板側(cè)壓力的荷載組合項為：傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載、振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載和新澆混凝土對模板的側(cè)壓力組成。筆者認為：在采用預拌、泵送混凝土，機械振搗施工工藝時，在泵送混凝土的出料口，一

25、邊傾倒、一邊振的混凝土是常見的，也是不可避免的施工過程。因此模板側(cè)壓力的荷載組合項由：傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載、振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載和新澆混凝土對模板的側(cè)壓力三項組成，方比較切合實際。按照施工現(xiàn)場實際的混凝土的澆筑速度計算公式，F(xiàn)=58.29 V 可得下表：新澆混凝土對模板面的側(cè)壓力（KN/m 2）實際澆筑速度 V （m/h）7側(cè)壓力標準值（ KN/m 2）58.2982.43100.96116.58130.34142.78154.22荷載分項系數(shù)1.21.21.21.21.21.21.2振搗荷載（ KN/m 2）4444444傾倒荷載（ KN/m 2）4444444活荷載分項系數(shù)1.41.4

26、1.41.41.41.41.4側(cè)壓力設計值（ KN/m 2）81.15110.12132.35151.10167.61182.54196.26按照側(cè)壓力計算位置至新澆混凝土頂面實際澆筑高度的計算公式，F(xiàn)=24 H 可得下表：新澆混凝土對模板面的側(cè)壓力（KN/m 2）頂面的實際高度 H（ m）7側(cè)壓力標準值（ KN/m 2）24487296120142168荷載分項系數(shù)1.21.21.21.21.21.21.2振搗荷載（ KN/m 2）4444444傾倒荷載（ KN/m 2）4444444荷載分項系數(shù)1.41.41.41.41.41.41.4側(cè)壓力設計值（ KN/m 2）4068.897.612

27、6.4155.2181.6212.83）模板及方木、鋼管計算參數(shù):模板參數(shù)：2，抗彎強度設計值22厚度：=12mm，模板彈性模量： E=3500N/mmfv=13N/mm，抗剪強度設計值f c=1.4N/mm ，截面抵抗慣性矩：W=600 1212/6=14400mm3，截面慣性矩：I=600 12 12 12/12=86400mm4。方木參數(shù)：2抗彎強度設計值22規(guī)格：60 90mm，模板彈性模量： E=8000N/mm,fv=13N/mm，抗剪強度設計值f c=1.4N/mm 。截面抵抗慣性矩：W=60 9090/6=81000mm3，截面慣性矩：I=60 90 90 90/12=3645

28、000mm4。鋼管參數(shù)：規(guī)格： 48 2.7mm，模板彈性模量：22E=210000N/mm,抗彎強度設計值 f v=215N/mm。截面抵抗慣性矩：W=0.0982(48 4-42.6 4)/48=4122mm3，截面慣性矩： I=0.0491 (48 4-42.6 4)=98939mm4。4）在 SRC 結(jié)構(gòu)施工中， 砼澆筑速度為2m/h，7m計算，取柱模板側(cè)壓力為F=110.12 KN/m2柱頂高度平均按對柱模板進行計算。圖 12模板計算簡圖根據(jù)施工手冊和計算軟件計算，由于 5 跨以下連續(xù)梁計算，其內(nèi)力計算可以按內(nèi)分力分配，計算公式可查 5 跨連系梁內(nèi)力分配系數(shù)進行計算。5 跨連續(xù)梁進行

29、跨中最大彎矩：M=0.0781 ql2支座處最大彎矩：M=0.105 ql2支座處最大剪力：V=0.601 ql最大撓度： =0.644 ( ql4/100EI)由于柱模板對拉螺栓間距為600mm，則線荷載 q=110.12 0.6=66.07KN/m ， l=0.1m ?？缰凶畲髲澗兀篗=0.0781 66.07 0.1 2=0.052KN m2支座處模板最大彎矩：M=0.105 66.070.1 =0.071KN m支座處模板最大剪力：V=0.601 66.07 0.1=3.971KN模板跨中最大撓度: =0.644 66.0721004/100 3500 86400=0.141mm5）柱

30、模板承載力計算抗彎強度： f =0.071 10622安全/14400=5.071 N/mm f v=13N/mm抗剪強度： f =3.971 10322安全/600 12=0.552N/mm fv=1.4 N/mm模板變形： =0.141mm 2mm（規(guī)范規(guī)定模板允許變形偏差）符合規(guī)范因為，模板在施工過程中會出現(xiàn)局部振搗而引起局部破壞，方木間距按驗算長度的80%考慮，柱模板加固方木間距采用a=80mm。6）梁側(cè)壓力計算在 SRC 結(jié)構(gòu)施工中，砼澆筑速度為2m/h，澆筑高度平均按2m計算，取柱模板側(cè)壓力為F=68.8 KN/m 2對柱模板進行計算。根據(jù)施工手冊和計算軟件計算，由于梁高按2m 計

31、算，方木間距按200mm考慮，梁側(cè)模可按5跨連續(xù)梁計算，其內(nèi)力計算可以按5 跨連續(xù)梁進行內(nèi)分力分配，計算公式可查5 跨連系梁內(nèi)力分配系數(shù)進行計算?？缰凶畲髲澗兀篗=0.0781 ql2支座處最大彎矩：M=0.105 ql2支座處最大剪力：V=0.601 ql最大撓度： =0.644 ( ql4/100EI)由于梁模板對拉螺栓間距為600mm，則線荷載q=68.8 0.6=41.28KN/m ， l=0.2m ?？缰凶畲髲澗兀篗=0.0781 41.28 0.2 2=0.129KN m支座處模板最大彎矩：M=0.107 41.280.22=0.176KN m支座處模板最大剪力：V=0.607 4

32、1.28 0.2=5.01KN模板跨中最大撓度: =0.644 41.282004/100 3500 86400=1.4mm7）梁模板承載力計算622安全抗彎強度： f =0.176 10 /14400=12.22 N/mm f v=13N/mm抗剪強度： f =5.01 10322安全/600 12=0.695N/mm fv=1.4N/mm模板變形： =1.4mm2mm（規(guī)范規(guī)定模板允許變形偏差）符合規(guī)范8）方木計算由于柱、梁的對拉螺栓間距為600mm ，方木長度為4000mm ，方木計算也按5 跨連續(xù)梁計算，其內(nèi)力計算可以按5 跨連續(xù)梁進行內(nèi)分力分配，計算公式可查5 跨連續(xù)梁內(nèi)力分配系數(shù)進

33、行計算?？缰凶畲髲澗兀篗=0.0781 ql2支座處最大彎矩：M=0.105 ql2支座處最大剪力：V=0.601 ql最大撓度： =0.644 ( ql4/100EI)由于方木承受模板傳遞的荷載，方木承受的線荷載q=qb，柱模板線荷載q=110.12 0.08=8.81KN/m ，梁模板線荷載q=68.8 0.20=13.76KN/m 。按最大荷載計算：跨中最大彎矩：M=0.0781 13.76 0.6 2=0.387KN m支座處方木最大彎矩：M=0.107 13.760.62=0.530KN m支座處方木最大剪力：V=0.607 13.76 0.6=2.89KN方木跨中最大撓度 : =0

34、.644 13.766004/100 8000 3645000=0.394mm方木承載力計算62fv2安全抗彎強度： f =0.530 10 /81000=6.54 N/mm=13N/mm抗剪強度： f =5.01 10322安全/60 90=0.928 N/mm f v=1.4N/mm方木變形： =0.394mm 2mm（規(guī)范規(guī)定模板允許變形偏差）符合規(guī)范9) 對拉螺栓及加固鋼管計算圖 13 對拉螺栓計算簡圖柱、梁的對拉螺栓間距為600mm ，加固鋼管采用48 3 雙鋼管加固木，鋼管計算按3 跨連續(xù)梁計算，其內(nèi)力計算可以按3 跨連續(xù)梁分配系數(shù)進行分配，計算公式可查3 跨連續(xù)梁內(nèi)力分配系數(shù)進行

35、計算?？缰凶畲髲澗兀篗=0.0715 ql12支座處最大彎矩：M=0.1218 ql 12支座處支反力：R=(0.6218+0.600) ql1最大撓度： =0.677 ( ql4/100EI)由于加固鋼管承受方木和模板共同作用傳遞的荷載，加固鋼管承受的線荷載q=qb，柱模板線荷載q=110.12 0.6=66.07KN/m ，柱模板 L1=0.375m ；梁模板線荷載q=68.8 0.06=41.28KN/m ，梁模板 L1=0.6m 。按最大荷載計算：柱模板跨中最大彎矩：M=0.0781 66.070.375 2=0.725KN m柱模板支座處鋼管最大彎矩：M=0.107 66.07 0.

36、3752=0.995KN m柱模板支座處支反力：R=(0.6218+0.600)66.07 0.375=30.049KN柱模板鋼管跨中最大撓度: =0.644 66.07 3754/100 210000 98939=0.405mm梁模板跨中最大彎矩：M=0.0781 41.280.375 2=0.453KN m梁模板支座處鋼管最大彎矩：M=0.107 41.28 0.375 2=0.621KN m梁模板支座處支反力：R=(0.6218+0.600)41.28 0.375 =19. 91KN梁模板鋼管跨中最大撓度 : =0.644 41.28 3754/100 210000 98939=0.25

37、3mm 柱模板鋼管承載力計算62抗彎強度： f =0.995 10 /4122=241.38 N/mm，由于加固鋼管為雙鋼管，則22安全241.38/2=120.69 N/mm f v=215 N/mm鋼管變形： =0.405mm 2mm（規(guī)范規(guī)定模板允許變形偏差）符合規(guī)范梁模板鋼管承載力計算62抗彎強度： f =0.621 10 /4122=150.65 N/mm，由于加固鋼管為雙鋼管，則22安全150.65/2=75.33 N/mmfv=215N/mm鋼管變形： =0.253mm 2mm（規(guī)范規(guī)定模板允許變形偏差）符合規(guī)范選擇拉螺栓直徑柱模板拉螺栓直徑：22A=30049/215=139.

38、76mm ，故選直徑 16 對拉螺栓，凈截面面積An=144.1mm梁模板拉螺栓直徑：22A=19910/215=92.60mm ，故選直徑 14 對拉螺栓，凈截面面積 An=109.9mm（4）砼澆筑技術(shù)1） SRC 結(jié)構(gòu)由于柱梁接頭鋼筋密集，為保證施工質(zhì)量，砼粗骨料粒徑由525 碎石配制，砼坍落度控制在 180 30 范圍內(nèi)，緩凝時間68 小時，細骨料采用中粗砂，粗細骨料的含泥量控制在1%以內(nèi)。砼要求具有良好的自密實性，擴展度600 。2）泵管敷設根據(jù)現(xiàn)場平面位置的布置，砼輸送集中布置，泵管從結(jié)構(gòu)一側(cè)集中向上到另一側(cè)布置。如下圖示：2#砼泵1#砼泵砼澆筑方向（圖 9） 砼輸送泵及泵管布置示

39、意圖砼泵布置時必須保證了泵出口水平管到垂直管的距離大于15m，同時保證了砼出口水平管的距離大小垂直管高度四分之一。砼按圖示方向澆筑時，邊澆筑邊拆除泵管砼輸送管的固定，不得直接支承在模板、鋼筋及預埋件上。水平管在平臺上布置時架設在300500高的鐵馬凳上， 鐵馬凳支腿下焊有-50 50 的鐵板， 防止泵振動支腿壓穿模板?；蛘咴诒霉艿慕涌谙落佋O50 厚 3 米長的木跳板，跳板放置在梁上。垂直泵管在柱上固定時，每節(jié)管不得少于一個固定點，用腳手架鋼管固定在每節(jié)管接口的下方。垂直管的下彎點不得作為垂直管的支點，垂直管的下彎點焊接鋼支架固定牢固。一般情況下垂直管不要固定在腳手架上，否則必須對腳手架經(jīng)計算后

40、加固。備煤框架層高小于7m 時，柱砼同平臺砼同時澆筑，層高大于7m 時，柱砼單獨澆筑。3）砼澆筑振搗SRC 結(jié)構(gòu)，柱內(nèi)由于型鋼的存在，利用“十”字型鋼或“H”型鋼天然圍成的“串筒”下料，在型鋼的腹部沒有鋼筋，砼從澆筑標高直接下到柱底不會發(fā)生離淅現(xiàn)象。下料時泵管不能直接對準型鋼腹部，用砼下料溜槽對準“十”型鋼或“H”型鋼的腹部。對于“十”字型鋼柱，砼應從四角對稱分層下料,砼下料分層厚度500 。柱砼振搗采用多條棒同時振搗，先將振動棒插到柱底，邊下料邊振搗，逐步提起振動棒。在振動棒上每間隔 500 做一道標記，振動一層，振動棒提起400500 ，砼工在振動過程中要記住每次提起的高度。振動棒從梁柱連

41、接處，柱內(nèi)勁板上的預留孔中插入，因為柱角的鋼筋密集不容易下棒。當勁板上預留孔無法插入時，在柱角提前用鋼管試插，并做好下棒位置標記。為保證砼振搗密實，配備一臺振動器柱模外輔助振搗。操作人員在振搗過程中，無法觀測到柱內(nèi)的振搗情況，在柱的四周每隔500 高用 4 的電鉆鉆眼，外部出漿表示砼到位，同時用錘擊模板的方法檢查砼是否振實.。電鉆鉆眼還有利于砼中氣泡的跑出。平臺澆筑砼時，對于型鋼砼梁，鋼梁兩側(cè)必須同時下料，澆筑時先澆筑框架梁，再澆次梁和板，防止?jié)仓瘟簳r，砼流淌到框架梁的一側(cè)，造成鋼梁因兩側(cè)砼高差過大而產(chǎn)生側(cè)向彎曲。型鋼砼梁在振搗時，由于梁中間有鋼梁翼緣板，應采用 30 直徑的振動棒，小直徑振

42、動棒無法插入時，應在翼緣和鋼筋之間用鋼管撬開，再插入振動棒，注意用鋼管撬時，應從梁的兩端開始，當梁中間砼達到二分之一高度以上時，再撬梁的中間，防止由于梁中沒有砼時鋼梁產(chǎn)生側(cè)彎，而當梁中間充滿砼后，鋼梁不能回復到原來位置，砼振搗后，鋼梁正對軸線位置，鋼筋對稱分布在鋼梁兩側(cè)。72 平臺砼振搗完畢，間隔12h，在砼初步沉實后，應對梁柱接頭位置，型鋼砼梁以及大截面的次梁派專人進行二次復振，因為在梁柱接頭位置柱的水平勁板下，鋼梁翼緣板下，砼沉實后，這些部位的砼不容易填實，如圖9 所示。砼不容易填實處（ b）圖 10 砼不易充分填滿的部位示意圖平臺砼澆筑應連續(xù)一次性澆筑成型，不得留施工縫，在泵管移動困難時

43、，防止施工縫的出現(xiàn)，利用塔吊和料斗澆筑接槎。砼從攪拌到澆筑成型，接槎間歇時間不得超過表（2）規(guī)定時間。砼送輸、澆筑和間隙的時間（min ）表 3砼強度等級氣溫（） 25 25 C30210180 C301801504）砼養(yǎng)護柱砼養(yǎng)護利用柱模不拆除，來保證砼中水份不散失。當砼沒有達到養(yǎng)護期拆模后，采用用塑料薄膜包裹柱表面后，用膠帶纏緊，保證密封，塑料薄膜中有水珠。平臺砼養(yǎng)護：備煤框架砼標號高，砼坍落度大，加上當?shù)貧夂蚋稍?，風砂大，砼表面容易產(chǎn)生干縮裂縫，平臺砼在振搗后，用刮桿刮平，用木抹子壓平壓實，立即用塑料薄膜覆蓋嚴實，待砼終凝后充分澆水養(yǎng)護。5.2.3、水平垂直運輸組織SRC 結(jié)構(gòu)，由于兩種

44、結(jié)構(gòu)交替進行施工，現(xiàn)場水平垂直運輸機械主要為K26/40 型塔式起重機。在施工過程中， 由于進行了兩種結(jié)構(gòu)的分段流水作業(yè)，段鋼結(jié)構(gòu)施工時安排2#塔吊專為鋼結(jié)構(gòu)安裝服務，段砼結(jié)構(gòu)施工時安排1#塔吊專為鋼筋、 模板、腳手架施工服務。段鋼結(jié)構(gòu)施工時安排1#塔吊專為鋼結(jié)構(gòu)安裝服務，段砼結(jié)構(gòu)施工時安排2#塔吊專為鋼筋、模板、腳手架施工服務。K26/40 型塔吊，由于其起重量大，起重速度慢，根據(jù)現(xiàn)場統(tǒng)計結(jié)果，塔吊起鉤、落鉤時間25min 一個起落，因此，根據(jù)每天作業(yè)時間，按9 小時計算，每天塔吊總共起落約為22 鉤。由于鋼結(jié)構(gòu)安裝時間為15 天一個結(jié)構(gòu)層，因此，只保證鋼結(jié)構(gòu)每天20 鉤的基本工作量，才能保

45、證鋼結(jié)構(gòu)15 天完成一個作業(yè)層。砼結(jié)構(gòu)為20 天完成一個結(jié)構(gòu)層，每層砼結(jié)構(gòu)材料約800t，又因為砼結(jié)構(gòu)需用和手段材料數(shù)量多，作業(yè)面廣，每天必須保證22 鉤的工作量，才能在20 天內(nèi)完成一層砼結(jié)構(gòu)。5.2.4、施工協(xié)調(diào)組織SRC 結(jié)構(gòu)施工中，如何合理組織鋼結(jié)構(gòu)和砼結(jié)構(gòu)施工非常重要。根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)和砼結(jié)構(gòu)施工速度和工藝要求，鋼結(jié)構(gòu)安裝進度最適宜高度為：鋼結(jié)構(gòu)高于砼結(jié)構(gòu)一層或二層。如果鋼結(jié)構(gòu)和砼結(jié)構(gòu)施工同步時，交叉作業(yè)量，極易產(chǎn)生安全隱患，且兩者同一個作業(yè)面施工，工作不能展開，且鋼結(jié)構(gòu)柱會因為柱鋼筋接頭的原因，而不易安裝。因此，鋼結(jié)構(gòu)作業(yè)面必須高于砼作業(yè)面。如果，鋼結(jié)構(gòu)高于砼作業(yè)面太多時，砼結(jié)構(gòu)材料的垂直運輸就受到鋼結(jié)構(gòu)柱、梁影響而降低工作效率。SRC 結(jié)