塔吊基礎施工方案作業(yè)方案

1、目錄333333444445566677888 8 9 9塔吊基礎施工方案第一章、 工程概況1) 工程簡介 :計劃配置一臺QTZ80(ZJ5710)塔吊，滿足垂直及水平運輸需要。2）塔吊參數(shù)信息： QTZ80 (ZJ5710)公稱起重力矩 600 KN.m起升速度 7/32/64 0 40/80m/min最大起重量 6t回轉速度 00.6 r/min工 作 幅 度 57 m變 幅 速 度 8/27/540 42(8/27/54)m/min獨立式高度 40.5 m塔機自重 31.667.23 t附著式高度 160 m平衡重 15.55 t塔身寬度： 1.6 m主弦材料：角鋼、方鋼；寬度 0.12

2、 m塔吊正常工作環(huán)境： 20-40 度，風力應小于六級第二章、 編制依據(jù)和基礎方案一、編制依據(jù)：混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2002及塔吊基礎的技術要求，塔吊承臺自重不小于80 噸，砼標號為C35，先根據(jù)構造要求，設定基礎尺寸500050001300，再進行配筋計算。二、基礎方案砂質土承載力不能滿足0.2MPa 要求，且基坑易積水，不適合深基礎及高層建筑施工對塔吊基礎的要求，我方擬采用泥漿護壁反循環(huán)鉆孔灌注樁基礎， 樁長約 16.2米，進入中風化巖層不小于2 米，設置4 根 800 樁，上部澆搗鋼筋砼承臺。塔吊通過預埋件支承于承臺基礎上。詳附圖。第三章、 塔吊的豎向力和彎矩計算（1）、塔

3、吊的豎向力計算Fka)塔機豎向力計算塔機機身自重： 61.95t 10N/ 1.2=743.4KN平衡重（配重）：15.5t 10N/ 1.2=186.5KN最大起重荷載： 8t 10N/ 1.4 112KN豎向力 FK743.4+186.5+112 1041.9 KNb）塔吊基礎承臺的自重及上部覆土或擋土墻重量3G 承 5m5m 1.3m 25KN/m812.5 KN3上部覆土重量： 5m5m2m土厚 20 KN/m 1000KNGk =1.2 （ 1000+812.5） =2175 KN（ 2）、塔吊的彎矩計算a) 塔吊風荷載計算： 經(jīng)查南昌市 50 年一遇的風壓為 0.45KN/m2 ，

4、風荷載高度變化系數(shù)： z 0.84 ，擋風系數(shù)計算：=3B+2b+(4B 2+b 2)1/2 c/(Bb)=(3 1.85+2 2.5+(4 1.852+2.52)0.5) 0.12/(1.85 2.5)=0.39；其中： B：塔身標準節(jié)的寬度， 1.85mb：塔身標準節(jié)的高度，2.5mc：塔身標準節(jié)角鋼的寬度，0.12m因為是角鋼 / 方鋼，體型系數(shù) s=2.354 高；度 z 處的風振系數(shù)取： z=1.0；所以風荷載設計值為：=0.7z s z0=0.71.00 2.354 0.840.45=0.623kN/m2b) 塔吊的彎矩計算1）M =B H H 0.5=0.623 91.085.3

5、105105 0.5=2477.838kNmH ：塔吊現(xiàn)場安裝高度105 米2）起重力矩： 800 KN.m最大彎矩值 Mkmax 2477.838+8003277.838 KN.m第四章、 樁頂豎向承載力和承臺的彎矩計算一、樁頂豎向承載力1、依據(jù)建筑樁技術規(guī)范（ JGJ94-2008）的第 5.1.1條，在實際情況中 x、y 軸是隨機變化的，所以取最不利情況計算。N ik=(F k+G k)/n Mykxi / xj2Mxkyi/ yj2；其中n單樁個數(shù)， n=4；Fk 作用于樁基承臺頂面的豎向力標準值，F(xiàn)k=1041.9kN；Gk樁基承臺的自重標準值：Gk= 2175 KN；Mxk,Myk

6、承臺底面的彎矩標準值，取3277.838 kNm；xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY 方向距離a2/2 =3.4 1.414/2=2.404m；N ik單樁樁頂豎向力標準值；經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力標準值最大壓力：2Nkmax=(1041.9+2175)/4+3277.8382.404/(22.404)=1485.97kN。最小壓力：Nkmin=(1041.9+2175)/4-3277.838 2.404/(22.4042)= -122.485kN。需要驗算樁的抗拔二、承臺的彎矩計算依據(jù)建筑樁技術規(guī)范 （ JGJ94-2008）的第 5.9.2條。Mx = N iyiMy = N ixi其中

7、Mx,My計算截面處XY 方向的彎矩設計值；xi ，yi 單樁相對承臺中心軸的XY 方向距離取a/2-B/2=3.4/2-1.6/2=0.90m ；N i1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值，N i1=1.2(Nkmax-Gk/4)=1130.664kN經(jīng)過計算得到彎矩設計值：Mx=My=2 1130.664 0.90=2035.2kNm。第五章、 承臺截面的主筋計算1、依據(jù)混凝土結構設計規(guī)范(GB50010-2002)第 7.2 條受彎構件承載力計算。s = M/(1fcbh02)= 1-(1-2s)1/2s = 1-/2As = M/(sh0fy)式中，l系數(shù)，當混凝土強度不超過C50 時

8、，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80 時，1 取為0.94,期間按線性內插法得 1.00；fc混凝土抗壓強度設計值查表得11.90N/mm2；ho承臺的計算高度： Hc-50.00=1250.00mm；fy鋼筋受拉強度設計值，fy=345N/mm2 ；經(jīng)過計算得：62； s=2035.2 10 /(1.00 11.90 5000.00 1250.00)=0.0220.5=1-(1-20.022) =0.022；s =1-0.022/2=0.989；Asx =Asy =2035.2 106/(0.9891250.00 345)=4771.79mm2。由于最小配筋率為0.15%,所以構造最小配

9、筋面積為: 5000.00 1300.000.15%=9750mm2。 建議配筋值： HRB335 鋼筋，有 18300。承臺底面單向根數(shù) 16 根。實際配筋值4069.44mm2。第六章、 承臺的抗剪計算依據(jù)建筑樁技術規(guī)范(JGJ94-2008)的第 5.9.9 條，承臺斜截面受剪承載力滿足下面公式：V f b h其中，hst00b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=5000mm；計算截面的剪跨比， =a/h 0，此處，a= 0.04m；當 3 時 ,取=3，得=0.25；hs受剪切承載力截面高度影響系數(shù)，當h0 800mm 時，取h0=800mm，h02000mm 時，取 h0=2000mm

10、，其間按內插法取值，hs=(800/1250)1/4 =0.894；承臺剪切系數(shù)，=1.75/(0.25+1)=1.4；0.894 1.4 1.27 5000 1250=9934.575kN 1.2 1485.97=1783.164kN；經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋！第七章、 樁豎向極限承載力驗算樁承載力計算依據(jù)建筑樁技術規(guī)范(JGJ94-2008) 的第 5.2.1 條：樁的軸向壓力設計值中最大值Nk=1485.97kN；單樁豎向極限承載力特征值公式：Q =u q l +q Auksikipkpu 樁身的周長， u=2.512；Ap 樁端面積 ,A p=0.502m2；根據(jù)地質

11、勘查報告數(shù)據(jù)計算如下：單樁豎向承載力驗算 : Q uk=2.512 (18 2.9+34 3.3+50 5.4)+18000.502=1994.813kN Nk=1485.97kN；滿足要求 ! 經(jīng)計算得樁端進入中砂層5 米，樁總長為 2.9+3.3+5.4+5 16.2m第八章、 樁基礎抗拔驗算樁承載力計算依據(jù)建筑樁技術規(guī)范(JGJ94-2008) 的第 5.4.5 條。群樁呈非整體破壞時，樁基的抗拔極限承載力特征值：Tuk=iqsikuili其中： Tuk樁基抗拔極限承載力特征值；ui破壞表面周長，取ui=d=3.142 8=20.512m；qsik 樁側表面第 i 層土的抗壓極限側阻力特

12、征值；i 抗拔系數(shù)， 砂土取 0.50 0.70 ，粘性土、粉土取 0.70 0.80 ，樁長 l 與樁徑 d之比小于 20時，取小值；li第 i 層土層的厚度。經(jīng)過計算得到： Tuk=iqsikuili=2.512 (18 2.9+34 3.3+50 5.4) 0.8=872.97 kN ；群樁呈整體破壞時，樁基的抗拔極限承載力特征值：Tgk=（uliqsikli）/4=1459.584kNul 樁群外圍周長， ul = 4 （ 3.4+0.8)=16.8m ；樁基抗拔承載力公式：NT+GkgkgpNk T uk+Gp其中 Nk -樁基上拔力設計值， Nk=122.485kN；Ggp -群樁

13、基礎所包圍體積的樁土總自重設計值除以總樁數(shù)，3G = （1.8 1.8+0.8 0.8 4） 20KN/m 16.2/4=469.8 kN；gpG p -基樁自重設計值， Gp =25 KN/m3 16.2 0.502=203.31kN ；Tgk+Ggp=1459.584+469.8=1929.384kN 122.485kN ；T +G=872.97+203.31=1076.28kN 122.485kN ；ukp樁抗拔滿足要求。第九章、 樁配筋計算一、樁構造配筋計算A=d2/4 22；s0.65%=3.14 800 /40.65%=3295.6mm二、樁抗壓鋼筋計算依據(jù)混凝土結構設計規(guī)范 (G

14、B50010-2002)第 7.3 條正截面受壓承載力計算。N0.9 (fcA+f y As)其中 N 樁軸向壓力設計值，N=1485970N；鋼筋混凝土構件的穩(wěn)定系數(shù)，=1.00 ；fc混凝土軸心抗壓強度設計值，2f c=14.30N/mm；2A樁的截面面積， A=282743.339mm；fy鋼筋強度抗壓強度設計值，2f y=300.00N/mm；As全部縱向鋼筋截面面積。經(jīng)過計算得到 :As=(1485970/(0.9 1.00)-14.30502400)/400.00=-13833.11mm 2。三、樁受拉鋼筋計算依據(jù)混凝土結構設計規(guī)范 (GB50010-2002)第 7.4 條正截面

15、受拉承載力計算。N f yAs式中： N軸向拉力設計值， N=122485N；fy鋼筋強度抗壓強度設計值，2f y=300.00N/mm；As縱向普通鋼筋的全部截面積。As=N/f y=122485/300.00=408.28mm2建議配筋值： HRB335鋼筋， 1712。實際配筋值 1922.7 mm2。 實為 10根依據(jù)建筑樁基設計規(guī)范(JGJ94-2008) ，箍筋采用螺旋式，直徑不應小于6mm，間距宜為 200300mm；受水平荷載較大的樁基、承受水平地震作用的樁基以及考慮主筋作用計算樁身受壓承載力時，樁頂以下 5d范圍內箍筋應加密；間距不應大于100mm；當樁身位于液化土層范圍內時

16、箍筋應加密；當考慮箍筋受力作用時，箍筋配置應符合現(xiàn)行國家標準混凝土結構設計規(guī)范 GB50010的有關規(guī)定；當鋼筋籠長度超過4m時，應每隔 2m設一道直徑不小于 12mm第十章、 主要工藝流程打樁挖土鑿樁頭至要求樁頂標高整平土方澆搗墊層鋼筋綁扎支側模塔吊鐵件預埋澆搗砼養(yǎng)護第十一章、施工要點1、設計樁頂標高為 -8.3 米，塔吊樁超澆1 米；2、基坑開挖時，在原基坑開挖范圍基礎上增開挖出塔吊基礎位置；3、因塔吊緊貼附近承臺及地梁邊，土方整平時， 宜先把塔吊墊層以下的磚胎模砌好；4、 鋼筋按附圖要求設置鋼筋支撐， 間距 500 梅花形布置， 以固定鋼筋位置；5、塔吊預埋鐵件需精確定位并牢固，保證位置

17、的正確和水平度，澆灌砼時應避免擾動；6、基坑回填土時， 塔吊基礎周邊砌筑370 厚 5 米高的擋土墻， 并設置圈梁；7、在塔吊的使用期間，用水泵定期抽出塔吊基坑的積水；8、按規(guī)范要求設置專用防雷接地設施。第十二章、質量控制1、嚴格按批準的方案進行施工；2、做好施工前準備和施工過程中質量控制；3、加強各工序報驗；第十三章、附圖A004800400007460010000853800340080075000250B4B3B B?0800805000750051104214 22四肢箍 8200拉結筋 8200腰筋6 124 22400200馬登 22500梅花形布置30018100d51003-8.400 1AA樁長拉結筋 12300梅花形布置22100100厚C15砼墊層16米1/0A840045塔吊基礎平面布置圖注：樁基為 C30水下砼，承臺為 C35砼。澆搗前預