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1、二)準(zhǔn)諧振反激式開關(guān)電源的實現(xiàn),應(yīng)用IRIS4015實現(xiàn)準(zhǔn)諧振反激式開關(guān)電源; 應(yīng)用ICE1QS01實現(xiàn)準(zhǔn)諧振反激式開關(guān)電源; 應(yīng)用NCP1207實現(xiàn)準(zhǔn)諧振反激式開關(guān)電源,1. 應(yīng)用IRIS4015實現(xiàn)準(zhǔn)諧振反激式開關(guān)電源,樣機(jī)的電路板元件排布圖,樣機(jī)的電路板圖,輕載時的開關(guān)管漏-源極電壓波形,滿負(fù)載時的開關(guān)管漏-源極電壓波形,需要解決的問題,輕負(fù)載時開關(guān)頻率升高的限制。 解決方法1:采用QR/PRC(準(zhǔn)諧振/脈沖比率控制)控制方式,PRC工作狀態(tài)下的空載漏/源極電壓波形,測試結(jié)果,1. 樣機(jī):輸入220VAC20%,輸出電壓24VDC/3.5A。 2.電源效應(yīng)與負(fù)載效應(yīng):1%。 3.效率:8
2、9%。 4. 輸出電壓尖峰:88mV(100MHz示波器測試,2. 應(yīng)用ICE1QS01實現(xiàn)準(zhǔn)諧振反激式開關(guān)電源,解決方法2:數(shù)字降頻,利用Infineon的數(shù)字降頻的準(zhǔn)諧振反激式開關(guān)電源控制芯片ICE1QS01對反激式開關(guān)電源進(jìn)行控制,實現(xiàn)數(shù)字降頻,數(shù)字降頻特性,數(shù)字降頻的開關(guān)管漏-源極電壓波形,重負(fù)載時開關(guān)管的漏-源極電壓波形,數(shù)字降頻的開關(guān)管漏-源極電壓波形,負(fù)載減輕后開關(guān)管在第二個漏-源電壓的極小值處開通,數(shù)字降頻的開關(guān)管漏-源極電壓波形,負(fù)載進(jìn)一步減輕時開關(guān)管在第三個漏-源電壓的極小值處開通,數(shù)字降頻的開關(guān)管漏-源極電壓波形,負(fù)載更加減小時開關(guān)管在第七個漏-源電壓的極小值處開通,應(yīng)用
3、ICE1QS01實現(xiàn)準(zhǔn)諧振反激式開關(guān)電源,電路板元件排布圖,電路的印制板圖,電流泵對功率因數(shù)的貢獻(xiàn),通過簡單的電路可以將開關(guān)電源的功率因數(shù)提高到要求值,3. 用NCP1207實現(xiàn)準(zhǔn)諧振反激式開關(guān)電源,1)75W顯示器開關(guān)電源電路圖,75W顯示器開關(guān)電源電路板圖,75W顯示器開關(guān)電源電路板元件排布圖,動態(tài)自供電示意,2)12V24W帶有同步整流器的準(zhǔn)諧振開關(guān)電源設(shè)計實例8127D,電路圖,電路板圖,元件排布圖,變壓器設(shè)計,輸入電壓與整流輸出電壓,變壓器設(shè)計,效率按87%計算,輸入功率與輸出功率的關(guān)系,變壓器設(shè)計,直流母線的電流平均值,變壓器設(shè)計,開關(guān)管選擇800V耐壓,對應(yīng)的反沖電壓: 其中尖峰
4、電壓選330V,變壓器設(shè)計,最大占空比,變壓器設(shè)計,開關(guān)管峰值電流,變壓器設(shè)計,開關(guān)頻率為70kHz時對應(yīng)的開關(guān)管導(dǎo)通時間,變壓器設(shè)計,選擇EF25磁芯,有效截面積:52.5mm2,最大磁感應(yīng)強度選250mT,對應(yīng)的初級繞組匝數(shù),變壓器設(shè)計,繞組導(dǎo)線的選擇,為了降度繞組的損耗,可以采用多股線繞制,如0.12mm/4股絞和后繞制,變壓器設(shè)計,對應(yīng)的初級電感量,變壓器設(shè)計,對應(yīng)的磁芯的電感系數(shù),變壓器設(shè)計,次級繞組匝數(shù),變壓器設(shè)計,次級繞組可采用多股線繞制,可選用0.22mm/24股絞和后繞制,或直接購買同規(guī)格的lizi線,變壓器設(shè)計,輔助繞組匝數(shù),變壓器設(shè)計,輔助繞組可以采用0.15mm漆包線繞制,變壓器設(shè)計,繞法:最里面為1/2初級,然后為次級,再繞另1/2初級,最后是輔助繞組,輸出電流互感器設(shè)計,不同輸出功率時開關(guān)管漏-源極電壓波形,最高電源電壓和最大負(fù)載時開關(guān)管漏-源極電壓波形,電源電壓在180 VAC時效率與輸出功率的關(guān)系,電源電壓在240 VAC時效率與輸出功率的關(guān)系
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