西南交通大學(xué)-鋼橋課程設(shè)計-單線鐵路下承式栓焊簡支鋼桁梁橋 土木論文

西南交通大學(xué)鋼橋課程設(shè)計單線鐵路下承式栓焊簡支鋼桁梁橋課程設(shè)計姓名王超然學(xué)號20084441班級08土木四班電子郵件790092190QQCOM指導(dǎo)老師文曙東設(shè)計時間2010年12月目錄第一章設(shè)計資料1第一節(jié)基本資料1第二節(jié)設(shè)計內(nèi)容2第三節(jié)設(shè)計要求2第二章主桁桿件內(nèi)力計算3第一節(jié)主力作用下主桁桿件內(nèi)力計算3第二節(jié)橫向風(fēng)力作用下的主桁桿件附加力計算7第三節(jié)制動力作用下的主桁桿件附加力計算8第四節(jié)疲勞內(nèi)力計算10第五節(jié)主桁桿件內(nèi)力組合11第三章主桁桿件截面設(shè)計14第一節(jié)下弦桿截面設(shè)計14第二節(jié)上弦桿截面設(shè)計16第三節(jié)端斜桿截面設(shè)計17第四節(jié)中間斜桿截面設(shè)計19第五節(jié)吊桿截面設(shè)計20第六節(jié)腹桿高強度螺栓計算22第四章弦桿拼接計算和下弦端節(jié)點設(shè)計23第一節(jié)E2節(jié)點弦桿拼接計算23第二節(jié)E0節(jié)點弦桿拼接計算24第三節(jié)下弦端節(jié)點設(shè)計25第五章?lián)隙扔嬎愫皖A(yù)拱度設(shè)計27第一節(jié)撓度計算27第二節(jié)預(yù)拱度設(shè)計28第六章桁架橋梁空間模型計算29第一節(jié)建立空間詳細(xì)模型29第二節(jié)恒載豎向變形計算30第三節(jié)活載內(nèi)力和應(yīng)力計算30第四節(jié)自振特性計算31第七章設(shè)計總結(jié)32第一章設(shè)計資料第一節(jié)基本資料1設(shè)計規(guī)范鐵路橋涵設(shè)計基本規(guī)范（TB1000212005），鐵路橋梁鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（TB1000222005）。2結(jié)構(gòu)輪廓尺寸計算跨度L79M，鋼梁分10個節(jié)間，節(jié)間長度DL/1079M，主桁高度H11D/81179/8109M，主桁中心距B575M，縱梁中心距B20M，縱梁計算寬度B0530M，采用明橋面、雙側(cè)人行道。3材料主桁桿件材料Q345Q，板厚40MM，高強度螺栓采用40B，精制螺栓采用BL3，支座鑄件采用ZG35II、輥軸采用35號鍛鋼。4活載等級中活載。5恒載（1）主桁計算橋面P110KN/M，橋面系P2629KN/M，主桁架P31451KN/M，聯(lián)結(jié)系P4274KN/M，檢查設(shè)備P5102KN/M，螺栓、螺母和墊圈P6002（P2P3P4），焊縫P70015（P2P3P4）（2）縱梁、橫梁計算縱梁（每線）P8473KN/M（未包括橋面），橫梁（每片）P9210KN/M。6風(fēng)力強度W0125KPA，K1K2K310。7工廠采用焊接，工地采用高強度螺栓連接，人行道托架采用精制螺栓，栓徑均為22MM、孔徑均為23MM。高強度螺栓設(shè)計預(yù)拉力P200KN，抗滑移系數(shù)0045。第二節(jié)設(shè)計內(nèi)容1主桁桿件內(nèi)力計算；2主桁桿件截面設(shè)計3弦桿拼接計算和下弦端節(jié)點設(shè)計；4撓度驗算和上拱度設(shè)計；5空間分析模型的全橋計算。第三節(jié)設(shè)計要求1主桁內(nèi)力計算結(jié)果和截面設(shè)計計算結(jié)果匯總成表格。2主桁內(nèi)力計算表格項目包括加載長度L、頂點位、面積、總面積、NP、K、NKK、1、1NK、A、AMAXA、1NK、NS、平縱聯(lián)風(fēng)力NW、橋門架風(fēng)力NW、制動力NT、主力NINP1NKNS、主風(fēng)NIININWNW、主風(fēng)彎矩MII、主制NIIININT、主制彎矩MIII、NCMAXNI,NII/12,NIII/125、1F、NNNP1FNK、吊桿下端彎矩MB。3主桁內(nèi)力計算和截面設(shè)計計算推薦采用MICROSOFTEXCEL電子表格輔助完成。4步驟清楚，計算正確，文圖工整。5設(shè)計文件排版格式嚴(yán)格要求如下（1）版面按照A4紙張設(shè)置，豎排（個別表格可以橫排），頁邊距推薦為上2CM、下2CM、左25CM、右15CM、頁眉15CM、頁腳175CM。（2）設(shè)計文件要求采用單一的PDF文件格式，按封面、目錄、正文（包括表格、插圖）、節(jié)點圖順序，正文起始頁碼為第1頁。（3）特別要求正文采用四號宋體和TIMESNEWROMAN字體，段落采用單倍行距、段前0行、段后05行，不設(shè)置文檔網(wǎng)絡(luò)的自動右縮進(jìn)、不設(shè)置文檔網(wǎng)絡(luò)的對齊網(wǎng)格；章名采用二號黑體居中（新章起頁，章名前空兩行）；節(jié)名采用三號黑體居中（節(jié)名前、后空一行）；（4）特別要求正文內(nèi)的表格完整、表格排版符合頁寬要求。（5）特別要求正文內(nèi)的圖形和節(jié)點圖完整、清晰。第二章主桁桿件內(nèi)力計算第一節(jié)主力作用下主桁桿件內(nèi)力計算1恒載橋面P110KN/M，橋面系P2629KN/M,主桁架P31451，聯(lián)結(jié)系P4274KN/M，檢查設(shè)備P5102KN/M，螺栓、螺母和墊圈P6002P2P3P4，焊縫P70015P2P3P4每片主桁所受恒載強度P106291451274102002629145127400156291451274/21769KN/M，近似采用P18KN/M。2影響線面積計算（1）弦桿影響線最大縱距HLY21影響線面積YL21A1A3L1156，L2634，02，E2E4L1236，L2554，03，其余弦桿計算方法同上,計算結(jié)果列于下表21中。（2）斜桿，LY2SIN1LY121SIN12121Y，式中1119898LYLY，E0A1L175，L2715，01A3E4其余斜桿按上述方法計算3吊桿3恒載內(nèi)力4活載內(nèi)力1換算均布活載K按及加載長度L查表求得例如（2）沖擊系數(shù)弦桿，斜桿吊桿（3）靜活載內(nèi)力KN（4）活載發(fā)展均衡系數(shù)活載發(fā)展均衡系數(shù)61MAX（5，列車橫向搖擺力產(chǎn)生的弦桿內(nèi)力橫向搖擺力取S100KN作為一個集中荷載取最不利位置加載，水平作用在鋼軌頂面。搖擺力在上下平縱聯(lián)的分配系數(shù)如下橋面系所在平面分配系數(shù)為10，另一平面為02。上平縱聯(lián)所受的荷載S上0210020KN,下平縱聯(lián)所受的荷載S下10100100KN。搖擺力作用下的弦桿內(nèi)力NSYS,Y為弦桿在簡支平縱聯(lián)桁架的影響線縱距,例如上弦桿A1A3長度為兩個節(jié)間，受力較大的為第二個節(jié)間，其影響線頂點對應(yīng)于該節(jié)間交叉斜桿的交點O，影響線縱距KNNSESYKNNSAKYSSLB0239175947132890,7157961E2452380616175214220532下弦桿同理對第二節(jié)橫向風(fēng)力作用下的主桁桿件附加力計算1平縱聯(lián)效應(yīng)的弦桿附加力依設(shè)計任務(wù)書要求，風(fēng)壓WK1K2K3W010125KPA,故有車風(fēng)壓W08W10KPA。1下平縱聯(lián)的有車均布風(fēng)荷載桁高H109M，H縱梁高鋼軌軌木高12904169MW下0504H104H3W05041091041693104994KN/M2上平縱聯(lián)的有車均布風(fēng)荷載W上0504H02104H3W050410902104169310274KN/M3弦桿內(nèi)力弦桿橫向風(fēng)力影響線頂點對應(yīng)位置和縱距同上述的搖擺力計算。上弦桿A1A3在均布風(fēng)荷載W上作用下的內(nèi)力為KNYEYKNNWAYL7628947593421LWNW1463947956122182368747523121422053下下下下下下下下下下弦桿上上上上上上2橋門架效應(yīng)的端斜桿和端下弦桿附加力橋門架所受總風(fēng)力MHLHWKKMKNLCHWMFBLMLCLMLKNLWHKN5718297458629732VCOSV754138604282,6135867426312000）（橫為的一半處）附加彎矩端斜桿端部（橫梁高度端斜桿中部附加彎矩在下弦桿產(chǎn)生的分力端斜桿軸力端斜桿軸力端斜桿反彎點位置上計算結(jié)果列在表21中。第三節(jié)制動力作用下的主桁桿件附加力計算1下弦桿制動力計算以下弦桿E2E4為例，將活載作如圖所示的布置，根據(jù)結(jié)構(gòu)力學(xué)方法，當(dāng)三角形影響線頂點左邊的活載之和等于右邊之和時，為產(chǎn)生最大桿力的活載布置位置。BRA352809273205XXX解得X978M故橋上活載總重KN46820795202在主力作用下的內(nèi)力已計入沖擊系數(shù)，制動力按靜活載的7計算制動力12KN8423TNT768406842其下弦桿內(nèi)力見表制動力作用附加內(nèi)力EKT2端斜桿制動力計算E0E1桿力影響線頂點位置離左端點支點79M，設(shè)將列車荷載的第4軸重PL置于影響線頂點處。因為影響線為三角形，故根據(jù)結(jié)構(gòu)力學(xué)所述的法則，若滿足下列條件，則該活載位置是產(chǎn)生最大桿力時的荷載89196872035741BRPARPBA將第3軸重或第5放到頂點位置上均不滿足上述條件，故將上述活載即為產(chǎn)生最大桿力時的活載。KNT648390920517制動力所產(chǎn)生的桿件內(nèi)力NT和M2軸向力32468NT下弦桿彎矩MKNHT2763M0216404/1端斜桿彎矩第四節(jié)疲勞內(nèi)力計算1疲勞軸力疲勞荷載組合包括設(shè)計載荷中的恒載和活載包括沖擊力、離心力，但不考慮活載發(fā)展系數(shù)。列車豎向活載包括豎向動力作用時，應(yīng)將列車豎向靜活載乘以運營動力系數(shù)1F。同時，第435條又規(guī)定，焊接及非焊接栓接構(gòu)件及連接均需進(jìn)行疲勞強度檢算，當(dāng)疲勞應(yīng)力均為壓應(yīng)力時，可不檢算疲勞。疲勞計算采用動力運營系數(shù)弦，斜桿15794081F吊桿3261FKNPNNKNKEF409MI904263571641AX42其余計算內(nèi)力見表21。2吊桿疲勞彎矩作用在縱梁上的恒載P973KN|M由恒載產(chǎn)生縱梁對橫梁的作用力NP76867KN當(dāng)L16M和A05時，K597KNM由活載產(chǎn)生縱梁對橫梁的作用力KNKN6347195由恒載產(chǎn)生的簡支梁彎矩MKNCBNPM1264275862由靜活載產(chǎn)生的簡支梁彎矩K38341沖擊系數(shù)51MKNNKP/5419384510369124MK1M607,8763478）（橫梁橫梁MKNEMECMICILBCAUPKIUIBPBPSBSBBPKSBBP419516739019635702826169,0613576302185032第五節(jié)主桁桿件內(nèi)力組合1主力組合KNKNAEKNSKPIII754,087169827392621337,5431例如2主力和附加力組合（主力控制）縱向附加力（制動力）主力（主力控制）橫向附加力主力，附加風(fēng)力主力控制設(shè)計）。（絕對值取大，故主力橫向附加力主力，附加風(fēng)力主力為例以KN624813025138NKN025384I9547973164281IKNWK3E5087249651N4936149IK71308A,114213142E表21主桁桿件內(nèi)力計算第三章主桁桿件截面設(shè)計第一節(jié)下弦桿截面設(shè)計一、中間下弦桿E4E41初選桿件截面選用腹板141224翼緣246036每側(cè)有4排栓孔，孔徑D23MM毛截面AM246364122443008CM2栓孔削弱面積A2436236624CM2凈截面面積AJAMA43008662436384CM22剛度驗算33411642458906YICM桿件自由長度滿足驗算。,10756190843YMYYRLCAI通過驗算。無需驗算。XY,3拉力強度驗算MPAMPAANJJ651820135483601式中為板厚的修正系數(shù)，依鋼橋規(guī)范321條及其條文說明，查“續(xù)說明表321”，對于Q345Q，35TMAX50MM板厚315/3450913。4疲勞強度驗算由表21可知NMIN130909KN、NMAX499745KN得MPAAJ9835461039MINIJ77AXA拉拉桿件驗算式DNMAXINT0RR式中線路系數(shù)10，DR損傷修正系數(shù)10，N50板厚修正系數(shù)4T25R091236查規(guī)范表3272的桿件驗算截面為第類疲勞等級，查表3271知其疲勞容許應(yīng)力01307MPA故101013735359810137MPA0912130711920MPA，通過驗算。二、端下弦桿E0E21初選截面選用腹板142812翼緣246016毛、凈截面面積、毛截面慣性矩計算方法同上凈截面慣性矩IYJIYIY259621623492172205156CM42剛度驗算Y6906100，通過驗算。3拉力強度驗算1主力作用NI217722KNMPAPAAJILJ20741286902172主力制動力作用NII241878KN，制動力彎矩MII3616KNMMPAPAIMAJJIJ5218362051316982430125為主力制動附加力作用驗算的放大系數(shù)。4疲勞強度驗算由表21可知NMIN47127KN、NMAX189182KN得MPAANJJ861269081747MAXAINI拉拉桿件驗算式DNMAXINT0RR故通過驗算。PA713983728610第二節(jié)上弦桿截面設(shè)計以上弦桿A1A3為例。1初選截面選用腹板141218、翼緣2460242剛度檢算Y6961100，通過驗算。3總體穩(wěn)定驗算由Y6961，查表內(nèi)插求得106116通過驗算4局部穩(wěn)定驗算（1）翼緣板按照鋼橋規(guī)范，查表533，當(dāng)時，板件的寬厚比505140B翼緣板2腹板按照鋼橋規(guī)范，查表533，當(dāng)時，板件的寬厚50比腹板通過驗算同理，設(shè)計計算其他上弦桿。第三節(jié)端斜桿截面設(shè)計1初選截面選用腹板141218、翼緣260024B041MPAMPAANMC3298962410358751469140294816B8437169408214B截面面積，慣性矩計算方法同上。2剛度驗算Y9128，X7924100，通過驗算。3總體穩(wěn)定驗算1主力作用由Y7924，查表得105492主力橫向風(fēng)力作用端斜桿E0A1在主力作用下為受壓桿件，在主力與橫向力作用下為壓彎桿。附加力為橫向力時，彎矩作用于主平面外。參照鋼橋規(guī)范第422條規(guī)定，對受壓并在一個主平面內(nèi)受彎曲的桿件，總穩(wěn)定性計算公式為121MMWMAN換算長細(xì)比，查表得4520188346XEYLRH10689式中系數(shù)，焊接桿件取18；桿件兩翼緣板外緣距離，即截面寬度，。HMH460因端斜桿采用H形截面，且失穩(wěn)平面為主桁平面，和彎矩作用平面不一致。按鋼橋規(guī)范第422條，此可用作。12所以應(yīng)考慮彎矩因構(gòu)件受壓而增大所引用的值1701632047541122MEANN式中構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)的長細(xì)比；鋼材的彈性模量（MPA）壓桿容許應(yīng)力安全系數(shù)。主力組合時取用，應(yīng)按主力1N71N組合采用；主力加附加力組合時取用，應(yīng)按主力加附加力組合采用。41NMPAMPANM8109254908593632107981MPAMPAANM670505971632051MPAMPAM81320549012314798068075916325主力制動力作用依照鋼橋規(guī)范422條規(guī)定，當(dāng)驗算的失穩(wěn)平面和彎矩作用平面一致時，02所以應(yīng)考慮彎矩因構(gòu)件受壓而增大所引用的值172016320479841122MEANNMPAMPAM251370254903860563798局部穩(wěn)定驗算同上，見表31。第四節(jié)中間斜桿截面設(shè)計以斜桿E4A5為例。1初選截面選用腹板142810、翼緣246016截面面積、慣性矩計算方法同上。2剛度驗算MAXY9128100，通過驗算3總體穩(wěn)定驗算由MAXY9128，查表內(nèi)插得10465PAPAANM6720508593163207981通過驗算4局部穩(wěn)定驗算1翼緣板按照鋼橋規(guī)范，查表533，當(dāng)50時，板件的寬厚比B0145翼緣板，通過驗算。1856921406214B2腹板按照鋼橋規(guī)范，查表533，當(dāng)50時，板件的寬厚比104B腹板，通過驗算。14708692401842B5疲勞檢算由表21可知NMIN91341KN、NMAX54684KN得MPAAJ8956160493MINIJ85AXA106349可知E4A5為以壓為主的拉壓桿件，驗算公式為DNMAXTP0RRMPAMPA674913086341通過驗算。6拉力強度驗算桿件同時承受拉力，故還應(yīng)驗算其凈截面的拉力強度，通過驗算。MPAANJJ2045396107MPAMPAANM932046595219086第五節(jié)吊桿截面設(shè)計1初選截面選用腹板143610、翼緣226012截面面積，慣性矩計算方法同上。2剛度驗算鋼橋規(guī)范規(guī)定僅受拉力且長度16M的腹桿容許最大長細(xì)比為180，由表31可知X5793，Y15273180，通過驗算。3疲勞強度驗算吊桿無附加力，在主力作用下，吊桿除受到軸力外，還受到橫向鋼架作用產(chǎn)生的彎矩，故應(yīng)檢算軸力與彎矩共同作用下的疲勞。由表21可知NMAX77443KN、NMIN144KN，MMAX944KNM、MMIN8954KNM吊桿A1E1凈截面積AJ9496CM2，毛慣性矩IMX38224CM4。栓孔慣性矩；32X1I41451CM凈慣性矩IJXIMXIX38224554132683CM2MPAWMANJNJN91473268049174MAAXMAXJNJN560III故RDRNMINMAX10010014799214712652MPART01001307013070MPA，通過驗算。表31主桁桿件驗算總表第六節(jié)腹桿高強度螺栓計算按照鋼橋規(guī)范第611條，高強度螺栓容許抗滑承載力為KNKNMP945271040式中高強螺栓的容許抗滑承載力；高強螺栓連接處的抗滑面數(shù)；高強螺栓連接的鋼材表面抗滑移系數(shù)，不大于045；0高強螺栓的設(shè)計預(yù)拉力，為；N2MKN0安全系數(shù)，采用17。K主桁腹桿桿端高強度螺栓個數(shù)N應(yīng)滿足。P為桿件的承載力，對于主桁桿件N受拉桿件；JA受壓桿件；1MKNANM763982051631受拉壓桿件。AXJ，一下各取一桿件舉例說明1拉桿21EA桿件承載力KNANJ20315610螺栓數(shù)個；9423PN2壓桿10E桿件承載力KNANM763982051631螺栓數(shù)個；（至少取7排，共80個）945278PN3拉壓桿54E桿件承載力1603120JAKNM764591AXJMNA，螺栓數(shù)個。32106594NNP第四章弦桿拼接計算和下弦端節(jié)點設(shè)計第一節(jié)E2節(jié)點弦桿拼接計算1拼接板截面設(shè)計鋼橋規(guī)范第907條規(guī)定，主桁受拉桿件拼接板凈面積應(yīng)比被拼接桿件凈面積大10。根據(jù)前面表31計算結(jié)果，桿246016，142812一半凈面積為20E21568492CMAJ桿246036，141232一半凈面積為4E2240158CJ節(jié)點板選用厚度M一塊節(jié)點板作為外拼接板提供的面積取桿件高度46CM部分211643246CAP初選內(nèi)拼接板為420032一側(cè)兩塊，兩塊內(nèi)拼接板凈面積為2256983240CMP內(nèi)外拼接板凈面積為2拼接螺栓和拼接板長度單抗滑面高強螺栓的容許承載力為014520947MNPKNK內(nèi)拼接板節(jié)點板一側(cè)節(jié)點板外拼接板所需高強螺栓數(shù)一側(cè)兩塊內(nèi)拼接板所需高強螺栓數(shù)3內(nèi)拼接板長度內(nèi)拼接板一側(cè)40個高強度螺栓，排成10排，端距取50MM，其長度為ML1740583109802第二節(jié)E0節(jié)點弦桿拼接計算1拼接板截面設(shè)計根據(jù)前面表31計算結(jié)果，E0E2桿246016，142812一半凈面積為2965132CMAJ節(jié)點板選用厚度1一塊節(jié)點板作為外拼接板提供的面積取桿件高度46CM部分21643246CAP初選內(nèi)拼接板為420016一側(cè)兩塊，兩塊內(nèi)拼接板凈面積為228910MP內(nèi)外拼接板凈面積為2221567914364CMACAJPP通過驗算。2拼接螺栓和拼接板長度單抗滑面高強螺栓的容許承載力為014520947MNPKNK一側(cè)節(jié)點板外拼接板所需高強螺栓個至少取5排，共20個141620859PNAN一側(cè)兩塊內(nèi)拼接板所需高強螺栓數(shù)個至少取5排，共20個22420186359PN3內(nèi)拼接板長度內(nèi)拼接板一側(cè)20個高強度螺栓，排成5排，端距取50MM，其長度為ML9405839082根據(jù)節(jié)點布置的實際需要，最后兩塊上端內(nèi)側(cè)內(nèi)拼接板P1取20016940，兩塊下端內(nèi)側(cè)內(nèi)拼接板P4取21016940，滿足驗算要求。第三節(jié)下弦端節(jié)點設(shè)計根據(jù)端橫梁高度、端斜桿一側(cè)計算高強度螺栓數(shù)6066個至少取7排，共2661480個、節(jié)點板弦桿一側(cè)外拼接板計算高強螺栓數(shù)1668個至少取5排、共20個，實際取7排、共28個、一側(cè)內(nèi)拼接板計算高強螺栓數(shù)為1863個至少取5排，共20個、長度為940MM等要求，畫圖、布置、設(shè)計下弦端節(jié)點如下圖E0節(jié)點構(gòu)造圖第五章?lián)隙扔嬎愫皖A(yù)拱度設(shè)計第一節(jié)撓度計算全橋滿布單位均布荷載時簡支桁架跨中撓度為MEALNF1012式中單位集中荷載作用在跨中時各桿件內(nèi)力；全橋滿布單位均布荷載時各桿內(nèi)力，即桿件影響線總面積；0N、桁架各桿長度和毛截面積；LMA鋼材的彈性模量。E跨中單位集中荷載作用下各桿內(nèi)力分別為弦桿673910281HLN斜桿180SIN1吊桿5EA1其余豎桿。0N式中、分別為影響線頂點位置及桁高；H斜桿與弦桿夾角。撓度計算見表51表3鋼桁架單位均布荷載撓度計算表桿件加載點位置毛截面積AM桿件長度LN0N1單位CM2CMKNKNCMA1A30229514924340730015A3A5044262414926511450031E0E201154149224410360008E2E40346304149256971090019E4E4，053932874667821820022E0A101362212684150620009A1E201190126832290620013E2A301234412682310620007A3E401190126813840620005E4A50119012684610620002E5A5051061026746100070138恒載產(chǎn)生的撓度P1F803248CM活載產(chǎn)生的撓度LFKF790/564150式中為影響線長、頂點時每片主桁的換算均布靜活載。05KL第二節(jié)預(yù)拱度設(shè)計鋼橋規(guī)范要求當(dāng)恒載和靜活載撓度超過跨度的1/1600時，應(yīng)設(shè)上拱度。，故應(yīng)設(shè)上拱度。CMLFKP94160/39815642按鋼橋規(guī)范規(guī)定，下弦各節(jié)點應(yīng)設(shè)拱度等于恒載加一半靜活載所產(chǎn)生的撓度，跨中E5節(jié)點應(yīng)設(shè)拱度PKF052480561C鋼桁架起拱方法，采用將弦上每個節(jié)間伸長D利用調(diào)節(jié)上弦節(jié)點栓孔011NLFEA01M2LEA位置使上桿件伸長，桿長不變，形成拱度。由幾何關(guān)系，2MF56AX為節(jié)點到跨中的距離，單位為M，單位為CMXF，故2A56/370932MFX表52中給出各節(jié)點實設(shè)上拱度。表4下弦各節(jié)點預(yù)拱度設(shè)置節(jié)點E0E1E2E3E4E5E4，E3，E2，E1，E0，縱坐標(biāo)XM3953162371587900079158237316395FMCM01573324565315565314563321570第六章桁架橋梁空間模型計算第一節(jié)建立空間詳細(xì)模型采用如下構(gòu)件截面建立桁架梁橋空間梁單元計算模型表5桁架梁橋構(gòu)件截面特性值表桿號名稱類型截面形狀HB1BTWTF1TFB2TF2C1下弦桿E0E2用戶H型截面0460460012001604600162下弦桿E2E4用戶H型截面0460460018002404600243下弦桿E4E5用戶H型截面04840460024003604600364上弦桿A1A3用戶H型截面0460460018002404600245上弦桿A3A5用戶H型截面0460460024003604600366斜桿E0A1用戶H型截面0460600018002406000247斜桿A1E2用戶H型截面0460460010001604600168斜桿E2A3用戶H型截面0460460012002004600209斜桿A3E4用戶H型截面04604600100016046001610斜桿E4A5用戶H型截面04604600100016046001611豎桿用戶H型截面046026001000120