本科畢業(yè)論文-許昌東方化工有限公司辦公樓設(shè)計

本科生畢業(yè)論文設(shè)計許昌市東方化工有限公司辦公樓設(shè)計院系城市與環(huán)境學(xué)院專業(yè)土木工程班級08房建1班學(xué)號學(xué)生姓名聯(lián)系方式指導(dǎo)老師2012年05月摘要本設(shè)計為許昌市東方化工有限公司辦公樓設(shè)計。建筑高度為1995米，主體結(jié)構(gòu)五層，總建筑面6600，設(shè)計年限為50年，抗震設(shè)防烈度為7度，結(jié)構(gòu)類型為多層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，樓板為雙向板，樓梯采用板式樓梯，基礎(chǔ)采用柱下獨立基礎(chǔ)?？蚣芙Y(jié)構(gòu)內(nèi)力計算時，在豎向荷載作用下框架內(nèi)力近似計算時采用分層法，在水平荷載作用下框架內(nèi)力近似計算時采用改進反彎點法（D值法）。在計算過程中對梁的彎矩進行了調(diào)幅，板內(nèi)力計算采用彈性理論計算方法。對建筑中出現(xiàn)的墻體均直接放在梁上，墻、板的重量傳給梁，梁再傳給柱，傳力路線明確框架是典型的桿件體系，近似計算的方法很多，工程中最常用的是力矩分配法及D值法，前者多用于豎向作用下求解，后者多用于水平作用下求解。這些方法的使用都作了以下幾點的假定首先忽略梁、柱軸向變形及剪切變形。其次桿件為等截面，以桿件軸線作為框架計算軸線。最后在豎向荷載作用下結(jié)構(gòu)的側(cè)移很小，因此在做豎向荷載下計算時，假定結(jié)構(gòu)無側(cè)移?？蚣苁堑湫偷臈U件體系，近似計算的方法很多，工程中最常用的是力矩分配法及D值法，前者多用于豎向作用下求解，后者多用于水平作用下求解。這些方法的使用都作了以下幾點的假定忽略梁、柱軸向變形及剪切變形。桿件為等截面（等剛度），以桿件軸線作為框架計算軸線。在豎向荷載作用下結(jié)構(gòu)的側(cè)移很小，因此在做豎向荷載下計算時，假定結(jié)構(gòu)無側(cè)移。關(guān)鍵詞框架結(jié)構(gòu)；辦公樓；設(shè)計方法結(jié)構(gòu)內(nèi)力ABSTRACTMYPROJECTISEASTCHEMICALINDUSTRYOFFICEBUILDINGDESIGNINXUCHANGTHEBUILDINGHEIGHTOF1995METERS,THEMAINSTRUCTUREHAVEFIVELAYER,ATOTALCONSTRUCTIONAREAOF6600SQUAREMETERS,DESIGNLIFEOF50YEARS,SEISMICFORTIFICATIONINTENSITYIS7DEGREES,STRUCTURETYPEFORTHEMULTISTOREYFRAMESTRUCTUREOFREINFORCEDCONCRETE,FLOORFORTWOWAYPLATEBYPLATESTAIRS,THEFOUNDATIONOFTHESINGLEFOUNDATIONUNDERCOLUMNCALCULATIONOFINTERNALFORCESOFFRAMESTRUCTURE,UNDERTHEACTIONOFVERTICALLOADINTERNALFORCEOFFRAMEAPPROXIMATECALCULATIONUSINGHIERARCHICALMETHOD,UNDERTHEACTIONOFHORIZONTALLOADINTERNALFORCEOFFRAMEAPPROXIMATECALCULATIONUSINGIMPROVEDANTIBENDINGPOINTMETHODINTHEPROCESSOFCALCULATIONOFBEAMBENDINGMOMENTWEREAMPLITUDEMODULATED,PLATECALCULATIONOFINTERNALFORCECALCULATIONOFELASTICITYTHEORYONTHECONSTRUCTIONOFTHEWALLAREPLACEDDIRECTLYINTHEBEAM,THEWALLPLATEWEIGHT,PASSEDTOTHEBEAMTOCOLUMN,ANDITHAVEVERYCLEARLOADPATHTHEFRAMEISTYPICALOFRODSYSTEM,APPROXIMATECALCULATIONMETHOD,ENGINEERINGISTHEMOSTCOMMONLYUSEDMETHODOFMOMENTDISTRIBUTIONANDDVALUEMETHOD,THEFORMERISUSEDFORSOLVINGTHEVERTICALEFFECT,USEDFORSOLVINGUNDERHORIZONTALTHEUSEOFTHESEMETHODSHAVEMADETHEFOLLOWINGPOINTS1ASSUMEDIGNOREBEAM,AXIALDEFORMATIONANDSHEARDEFORMATIONTHERODSECTIONS,TOTHEBARAXISASAFRAMEWORKFORCALCULATINGAXISANDUNDERTHEACTIONOFVERTICALLOADSTRUCTURALLATERALDISPLACEMENTISVERYSMALL,SODOINGUNDERTHEVERTICALLOADCALCULATION,ASSUMEDSTRUCTUREWITHOUTLATERALDISPLACEMENTKEYWORDSFRAMESTRUCTUREOFFICEBUILDINGMETHODOFDESIGNSTRUCTURALINTERNALFORCE目錄摘要IABSTRACTII引言11設(shè)計資料211設(shè)計題目212設(shè)計數(shù)據(jù)213結(jié)構(gòu)設(shè)計一般原則214結(jié)構(gòu)設(shè)計內(nèi)容315方案說明32設(shè)計概述421建筑做法422結(jié)構(gòu)選型43荷載計算731恒載標準值計算732活載標準值計算833豎向荷載作用下框架受力計算9331頂層恒載計算9332頂層活載計算10333一到四層恒載計算10334一到四層活載計算1134地震荷載134內(nèi)力計算1541恒載作用下的內(nèi)力1542豎向活載作用下內(nèi)力1843風(fēng)載作用下內(nèi)力2043地震作用下內(nèi)力235內(nèi)力組合266配筋計算2761框架梁內(nèi)力計算2762框架柱內(nèi)力計算307樓板設(shè)計3371屋面設(shè)計3372樓面板設(shè)計348樓梯配筋計算3681梯段板設(shè)計36811板厚確定36812荷載計算37813內(nèi)力計算37814配筋計算3782平臺板設(shè)計38821板厚確定38822荷載計算38823內(nèi)力計算38824配筋計算3883平臺梁設(shè)計39831截面確定39832荷載計算39833內(nèi)力計算39834配筋計算409基礎(chǔ)設(shè)計4191邊柱獨立基礎(chǔ)41911初估基礎(chǔ)尺寸41912配筋計算4292中柱基礎(chǔ)43921初估基礎(chǔ)尺寸43922配筋計算44參考文獻46致謝47附錄A圖紙名稱及編號48附表149附表250引言畢業(yè)設(shè)計是大學(xué)所學(xué)知識最有力的考核，也是一次非常難得的理論與實踐相結(jié)合的機會。畢業(yè)設(shè)計是一個系統(tǒng)的綜合性的設(shè)計，它要求我們能夠把大學(xué)所學(xué)的知識系統(tǒng)的綜合起來，既要進行結(jié)構(gòu)設(shè)計，又要兼顧施工方便，建筑外觀等。因此畢業(yè)設(shè)計對我們本科畢業(yè)生來說具有非常重要的意義。本次畢業(yè)設(shè)計題目為許昌市東方化工有限公司辦公樓設(shè)計，結(jié)構(gòu)形式采用全現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)。在熟悉本課題設(shè)計任務(wù)書的基礎(chǔ)上，調(diào)查當(dāng)?shù)氐南嗤慕ㄖ?，結(jié)合當(dāng)?shù)氐淖匀粭l件，施工技術(shù)水平，并查閱相關(guān)建筑設(shè)計的書籍和規(guī)范，獨立完成辦公樓的建筑方案設(shè)計，并最終繪制出建筑施工圖。通過建筑方案的設(shè)計，對框架結(jié)構(gòu)進行柱網(wǎng)布置和結(jié)構(gòu)選型，并確定材料類型和截面尺寸。首先，通過現(xiàn)行規(guī)范選定房間作法，并以此計算框架結(jié)構(gòu)各層的重力荷載代表值；其次，采用合適的計算方法對豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力、水平地震荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力及側(cè)移進行計算；最后，通過以上的結(jié)構(gòu)計算，對框架結(jié)構(gòu)進行截面設(shè)計（梁、板、柱截面尺寸及配筋）、樓板設(shè)計（樓板尺寸及配筋）、樓梯設(shè)計（平臺板、樓梯梁、梯段板截面尺寸及配筋）、基礎(chǔ)設(shè)計（柱下獨立基礎(chǔ)的截面設(shè)計及配筋），使得截面的配筋滿足構(gòu)造要求。最后通過框架結(jié)構(gòu)的結(jié)構(gòu)設(shè)計及計算結(jié)果，繪制出框架結(jié)構(gòu)的結(jié)構(gòu)施工圖。1設(shè)計資料11設(shè)計題目許昌市東方化工有限公司辦公樓設(shè)計12設(shè)計數(shù)據(jù)（1）建筑面積66002M建筑層數(shù)5層結(jié)構(gòu)形式鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)功能要求根據(jù)該公司規(guī)劃要求室內(nèi)外高差045M，設(shè)有門廳，值班室，會議室，辦公室，檔案室等。（2）氣象資料主導(dǎo)風(fēng)向全年為西北風(fēng)，夏季為東南風(fēng)，基本風(fēng)壓035。0W2KNM雨雪條件年降雨量1450MM；日最大降水強度極192MM/日；暴雨降水強度為33100；L/S基本雪壓035。0S2KNM（3）地震資料地震基本烈度為7度，場地分類為類場地，地震分組為第一組。（4）工程地質(zhì)條件地勢平坦，交通便利。該場地地面標高在270350M之間，地下水位在地表以下35M，無侵蝕性。13結(jié)構(gòu)設(shè)計一般原則（1）構(gòu)平面布置和剛度分布應(yīng)盡可能均勻、簡單、對稱，以減少震害，還可以減少構(gòu)既滿足功能要求，又使結(jié)構(gòu)布置合理。受力方式合理，傳力途徑明確。結(jié)件類型，方便施工。（2）采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，7度設(shè)防。（3）充分利用框架結(jié)構(gòu)的優(yōu)點，靈活布置平面。既可做成較大空間的會議室、貴賓室和辦公室，又可靈活設(shè)置隔墻以形成各種功能的小空間用房。（4）為不影響使用面積，梁柱截面尺寸都不能太大，而這又導(dǎo)致框架結(jié)構(gòu)側(cè)向剛度太小，因而建筑高度不宜過高，一般不超過60米。（5）對抗震要求較高的建筑，框架應(yīng)具有較好的延性和變形能力?？拐鹪O(shè)計的一般原則是“小震不壞，中震可修，大震不倒”。（6）使用伸縮縫以減少溫度收縮的影響。（7）當(dāng)柱下地基承載力較差時，為避免底層墻體埋置較深，應(yīng)在框架柱之間設(shè)置基礎(chǔ)梁。（8）當(dāng)基礎(chǔ)的持力層不太深（4米以下），地基承載力較高（200以上）時，KPA通常采用柱下獨立基礎(chǔ)；當(dāng)柱下基礎(chǔ)持力層較深、土質(zhì)較差時，可酌情采用承臺和樁基礎(chǔ)。14結(jié)構(gòu)設(shè)計內(nèi)容（1）一般要求掌握框架結(jié)構(gòu)的布置方法；掌握結(jié)構(gòu)的荷載計算，內(nèi)力計算，內(nèi)力組合及配筋計算的方法與步驟；掌握結(jié)構(gòu)構(gòu)造的處理方法；完成結(jié)構(gòu)主要構(gòu)件的配筋計算（2）需完成的結(jié)構(gòu)施工圖基礎(chǔ)剖、平面布置圖；基礎(chǔ)詳圖；結(jié)構(gòu)布置圖及配筋圖；一榀框架配筋圖；樓梯配筋圖；其他必要構(gòu)件配筋圖15方案說明整個建筑整體呈“一”字型，顯得簡潔有力，象征著公司有統(tǒng)一的領(lǐng)導(dǎo)核心，辦事高效。中間大廳部分突出整體，象征公司有自己突出的特點，與眾不同。整個建筑交通組織合理，中部和兩端都設(shè)置樓梯并設(shè)有電梯一部，大氣舒適且滿足防火要求。2設(shè)計概述21建筑做法（1）屋面做法三氈四油防水層，保溫層膨脹珍珠巖，20厚13水泥砂漿，刷冷M底子油，100厚鋼筋混凝土屋面板，15厚紙筋石灰抹底MM（2）樓面做法25厚水泥砂漿面層，100厚鋼筋混凝土樓，15紙筋石灰抹底（3）地面做法10水磨石面層，20厚13水泥砂漿打底，C10混凝土素土夯實（4）內(nèi)墻做法15厚13水泥砂漿，2厚101石灰細砂面MM（5）外墻做法10厚13水泥砂漿，5厚125水泥砂漿抹面（6）選用材料混凝土梁、板，柱用C25，基礎(chǔ)用C30，鋼筋梁、柱、用HRB335級鋼筋、箍筋和板用HPB235級鋼筋22結(jié)構(gòu)選型本設(shè)計采用鋼筋混凝土現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)，層高39基礎(chǔ)采用獨立基礎(chǔ)，初步確定M基礎(chǔ)頂面離室外地面為105，室外地坪標高為045，故底層柱長度為54。MM（1）截面尺寸邊跨（BC、DE跨）梁取H，取B300。75010L中跨（CD跨）梁取H400,B300。邊柱（B軸、E軸）連系梁取300750；中柱（C軸、D軸）連系梁，HB取300600。HB次梁300600框架柱500500。（2）剛度計算考慮到現(xiàn)澆樓板的作用，在求梁截面慣性矩時?。椴豢紤]樓板翼緣作02II用的梁截面慣性矩）。剛度計算如下BC、DE跨梁222813（）ICELBH123750341CE3MCD跨梁2264（）ICL44C3上部各層柱1335（）ICLBH12390310C底層柱965（）ICELBH1235403410CE3M計算簡圖如圖11所示圖11結(jié)構(gòu)計算簡圖（注圖中數(shù)字為線剛度，單位）4310MCE結(jié)構(gòu)平面布置圖如圖12所示圖12結(jié)構(gòu)平面布置圖3荷載計算31恒載標準值計算1屋面框架線荷載標準值三氈四油防水0352KNM100140厚（2找坡）膨脹珍珠巖0847201420厚12水泥砂漿找平M20100厚鋼筋混凝土板5/15厚板底抹灰213KNM合計439/2樓面恒載走廊瓷磚地面0552/KNM現(xiàn)澆鋼筋混凝土板25合計3052/會議室及辦公室地面花崗巖地面12/KNM現(xiàn)澆鋼筋混凝土板252合計37/3梁自重BC、DE跨梁自重加粉刷03751207510751/KNM（）（）中跨（CD）梁自重加粉刷4424次梁自重加粉刷669/4柱自重柱自重5065/10厚混合砂漿抹灰1743KNM合計659/5墻自重外縱墻自重縱墻18092459/KNM鋁合金窗35外墻面貼瓷磚8/（）內(nèi)墻面20厚抹灰730/（）合計450/KN內(nèi)墻自重縱橫墻自重183902415/M20厚抹灰（兩側(cè)）76合計1370/KN女兒墻自重墻M外貼瓷磚5/KNM水泥粉刷內(nèi)面36合計43/KN32活載標準值計算1屋面及樓面活載不上人屋面活載標準值為05；辦公樓樓面為20；走廊樓面為2/KNM2/M25。綜合考慮樓面活載標準值均取為25。2/KNM2/2屋面雪荷載標準值201350/RKS屋面雪荷載與活載不同時考慮，兩者中取最大值。3風(fēng)荷載基本風(fēng)壓035,由于建筑總高度低于30米，故；對于矩形平0W2KNM10Z面；地面粗糙度類別取B類，按規(guī)范線性內(nèi)插值取用，如表31所示。13SZ表31風(fēng)壓高度變化系數(shù)層數(shù)一層二層三層四層五層高度435825121516051995Z1010106116125則各樓層處的線荷載為1、2層120751305341/KZSQBKNM3層3624層4096/KZS5層5751325047Q換算成作用在各樓層處的集中荷載（各樓層處各取上下相鄰層高的一半）1層149531407KFKN2層2303層62K4層495391545層527006KFKN33豎向荷載作用下框架受力計算331頂層恒載計算三角形荷載作用時3106258PEP梯形荷載作用時32131）（405760521L740PE均布荷載BC、DE跨梁主梁及抹灰重51KNM屋面板傳給梁439062584KN合計/CD跨梁主梁及抹灰重245KNM屋面板傳給梁390684合計1049/KNMBE軸柱豎向荷載計算屋面板傳荷載43906253473562梁傳荷載7合計81KNCD軸柱豎向荷載計算屋面板傳荷載2439062534907435284梁傳荷載71合計KN332頂層活載計算均布荷載BC、CD、DE跨梁屋面板傳給梁37062594KNMBE軸柱豎向荷載屋面板傳荷載3253074503268KNCD軸柱豎向荷載計算屋面板傳荷載2685333一到四層恒載計算均布荷載BC、DE跨梁主梁及抹灰重51KNM樓面板傳給梁3706294合計1204/CD跨梁主梁及抹灰重245KNM屋面板傳給梁370694合計8/BE軸柱豎向荷載計算樓面板傳荷載37062537043750KN梁傳荷載4124層柱頂8198693層柱頂2層柱頂57235371層柱頂44KN基礎(chǔ)頂8169598（）CD軸柱豎向荷載計算屋面板傳荷載23702537037106梁傳荷載4144層柱頂186968KN3層柱頂252層柱頂70253391層柱頂4470基礎(chǔ)頂18616（）334一到四層活載計算均布荷載BC、CD、DE跨梁屋面板傳給梁37062594KNMBE軸柱豎向荷載樓面板傳荷載3253074503268KN4層柱頂83層柱頂3269042層柱頂17KN1層柱頂53基礎(chǔ)頂0KNCD軸柱豎向荷載計算樓面板傳荷載236854層柱頂1723層柱頂902層柱頂4KN1層柱頂6538基礎(chǔ)頂框架豎向受力圖如圖31所示。圖31豎向受力圖（單位KN）34地震荷載本設(shè)計7度設(shè)防，且高度只有21M，查規(guī)范知其抗震等級為三級?？刹捎玫撞考袅Ψㄓ嬎愕卣鸷奢d。查建筑抗震設(shè)計規(guī)范（GB500112001）可知，按設(shè)計地震分組為第一組，類場地，其特征周期秒。自震周期由以下公式確定035GT2213310506947HTSB7度設(shè)防多遇地震的水平地震影響系數(shù)最大值為，則有關(guān)系數(shù)為MAX08，14SGTS15GGT921092MAX13580644RG各樓層重力荷載代表值1G5層05活荷載51752KN屋面板重4391756409KN連系梁重2（）次梁重08橫向框架梁重265柱子重5741墻重603718795KN女兒墻重03KN合計5024G4到2層05活荷載526173樓面板重378連系梁重49KN（）次梁重09橫向框架梁重5125265柱子重71墻重4603718795KN合計4320G1層柱子重0569471KN其余同2到3層971KN合計10528G（1）總水平地震作用各樓層重力荷載代表值為，51024GKN432，各質(zhì)點的高度分別為，10528GKNMH59312HM，。47HM51則168I004516820EKFKN（2）各樓層的水平地震作用，所以，又，1459GTSTS45167983IGHM12805284679324FKN316354280528762178451419FKN4內(nèi)力計算41恒載作用下的內(nèi)力采用分層法計算恒荷載作用下的內(nèi)力?？紤]框架的對稱性，取半榀框架計算，則中跨梁由于計算長度減半而線剛度加倍。各桿件的彎矩分配系數(shù)按轉(zhuǎn)動剛度計算，例如頂層邊柱頂點441354281302CBII柱2867B梁頂層中柱頂點0CBII右柱左4653CBI右左梁左左7BI右右右梁左底層柱和各層梁的彎矩傳遞系數(shù)都為，上層各柱的傳遞系數(shù)取為。1213彎矩分配系數(shù)如圖41所示圖41彎矩分配系數(shù)圖（1）頂層彎矩邊跨固端彎矩2213475169MQLKNM中跨固端0934頂層彎矩計算過程如表41所示。表41頂層彎矩計算過程下柱右梁左梁下柱右梁03220678065303100037305106159061590546010008210721/2105362176643533206662467700914758737900002409/481822870273077616331208170267053302530030008601813144232182348394839BC（2）中間層彎矩邊跨固端彎矩2210475164MQLKNM中跨固端彎矩38937中間層彎矩計算過程如表42所示。表42中間層彎矩計算過程02430243051404980237023700280000564405644043701371513715290101/21450516577331541577815778186440284028852142601061/212210101010011902580258054512399316791679635181836（3）底層彎矩各跨彎矩值同中間層底層彎矩計算過程如表43所示。表43底層彎矩計算過程0261018905500533025301830031318205644056440437064264653135411/267711568131362148871076818244093296486251/24312114922981091078901340300021706321/203161082396550470168008000580010340116061162634（4）恒荷載彎矩如圖42所示圖42恒載作用下M圖單位KNM（5）梁端剪力及柱軸力計算梁端剪力QMVV荷載引起剪力彎矩引起剪力4105LL左右柱子軸力42NP梁端剪力節(jié)點集中力梁端剪力及柱軸力如表44。表44梁柱剪力軸力計算表QVKMVKVKNVKNBC跨CD跨BC跨CD跨BC跨CD跨B柱C柱層號QBCQDBMCDBCD頂?shù)椎椎?265154470213668193395492813111920438139971311162382090929242234807228323945544515104924803594086104925402420252924223480732927570753451510492480359408610493549759645292422348074302292315245151049248035940861049455929506526142544776642321109471451510492220361640610496680211351742豎向活載作用下內(nèi)力與恒荷載相比，活荷載相對較小，為方便起見，可以不考慮不利布置，只按滿跨布置計算，最后跨中彎矩乘以擴大系數(shù)11。豎向活荷載作用下的內(nèi)力計算方法同恒荷載作用下的一樣。固端彎矩分別為邊跨2216947513BCBMQLKNM中跨22369415361CDLMQKNM活荷載彎矩如圖43所示圖43活載作用下彎矩圖單位KNM梁端剪力與軸力計算活荷載作用下梁端剪力及柱軸力計算如表45所示表45活荷載作用下梁端剪力及柱軸力計算層號QVKNMVKNVKNBC跨CD跨BC跨CDBC跨CD跨B柱C柱QBVQCMBVCBVCVN頂?shù)椎椎?628632343526038681920243419928686131887905525482658426038680470216622598689084157305525482658326038680470216622598681235222266055254826582260386804702166225986815622878223528382368126038682024122113868191783504843風(fēng)載作用下內(nèi)力（1）各層柱D值計算如表46所示一般層，1234CKII2K43底層，邊柱，4412CI05130I表46柱D值計算過程層柱1I2I3I4ICIKDB2813281313352110513540238C281364281364133525905645940262D642813642813133525905645940262頂層E28132813133521105135422680238B2813281313352110513540238C281364281364133525905645940262D642813642813133525905645940262中間層E28132813133521105135422680238B281396514605662250242C28136496517906042400258D64281396517906042400258底層E28139651460566225930242（2）各柱剪力計算如表47所示45DV總表47柱子剪力計算表（單位KN）層號543211V1046154414121331407總10462590400253326739邊柱中柱邊柱中柱邊柱中柱邊柱中柱邊柱中柱24927461667995210491269139716311739（3）各柱反彎點高度比計算如表48所示表48柱反彎點比計算表層號柱別54321邊柱21BEK04NY123N21BEK05NY1234N1BEK05NY123N1BEK05NY123N46BEK05NY1236N中柱59CDK04NY123N59CDK0NY1234N59CDK0NY1235N59CDK0NY1235N79CDK05NY1236N（4）內(nèi)力圖風(fēng)荷載作用下的M、N、V圖分別如圖44，45，46所示圖44風(fēng)載作用下M圖單位KNM圖45風(fēng)載作用下V圖單位KN圖46風(fēng)載作用下N圖單位KN43地震作用下內(nèi)力各參數(shù)計算同風(fēng)荷載。1各柱剪力計算如表49所示表49地震作用下柱剪力計算表（單位KN）層號543211V89297284562339622344總892916213218362579828142邊柱212538595197614681中柱233942485721675972612內(nèi)力圖。地震作用下的彎矩、剪力、軸力圖分別如圖47，48，49所示圖47地震荷載作用下M（單位KNM）圖48地震荷載作用下V圖單位KN圖49地震荷載作用下N圖單位KN5內(nèi)力組合各種荷載情況下的框架內(nèi)力求得后，根據(jù)最不利又是可能的原則進行內(nèi)力組合。比較恒荷載和活荷載由可變荷載效應(yīng)控制的組合和由恒荷載效應(yīng)控制的組合的大小，取兩者中大者。梁內(nèi)力組合表51見附表1柱內(nèi)力組合表52見附表26配筋計算61框架梁內(nèi)力計算下面計算了一榀框架的第一邊跨和中跨梁的承載力，并各自進行了配筋計算。BC跨（1）梁的正截面受彎承載力計算梁的最不利內(nèi)力跨中MAX106MKN支座B43支座CAX2當(dāng)梁下部受拉時，按T型截面設(shè)計；當(dāng)梁上部受拉時，按矩形截面設(shè)計。翼緣計算寬度當(dāng)按跨度考慮時，；當(dāng)按梁間距考慮時37550FBLM；當(dāng)按翼緣厚度考慮時，30606FNBS，此種情況不起控制作用，0751SHAM0141FH故取。2F梁內(nèi)縱向鋼筋選HRB335級鋼筋（）混凝土強度等級C25（230YFN），下部跨間按單側(cè)T型截面計算。22/71,/91NFNFTC019575978345292FCFHBKNM屬于第一類T型截面622101009571SCFMBHS2105496330SCFYAM實配鋼筋220268SAM02903715SBH127450TYF將下部跨間截面的220鋼筋伸入支座，作為支座負彎矩作用下的受壓鋼筋，再計算相應(yīng)的受拉鋼筋，即支座A上部268SAMS6241038715307190S2S62041031975SYSMAMFHA實配4282SA（2）梁斜截面受剪承載力計算故007516371930715RECVFBHKN截面尺寸滿足要求。梁端加密區(qū)箍筋取5肢，箍筋用HPB235級鋼筋（）則812YVFM0042149672SVTYAFBHFHKN考慮到抗震在支座兩端梁各自跨的1/3跨度內(nèi)加密箍筋，間距均為100MM，非加密區(qū)箍筋取5肢81CD跨（1）梁的正截面受彎承載力計算從梁內(nèi)力組合表中分別選出BC跨跨間截面及支座截面的最不利內(nèi)力，并將支座中心處的彎矩換算為邊緣控制截面的彎矩進行配筋計算。梁的最不利內(nèi)力跨中MAX379MKN支座C、DA42M當(dāng)梁下部受拉時，按T型截面設(shè)計；當(dāng)梁上部受拉時，按矩形截面設(shè)計。翼緣計算寬度當(dāng)按跨度考慮時，取800MM；35083FBL梁內(nèi)縱向鋼筋選HRB335級鋼筋（）,下部跨間按單側(cè)T型截2YFN面計算。因為屬101019803659819322FCFHBKMN于第一類T型截面622103719805SCFMBH4S21019803654SCFYAM實配鋼筋41628SAM0560653SBH27450193TYF將下部跨間截面的4鋼筋伸入支座，作為支座負彎矩作用下的受壓鋼筋16，再計算相應(yīng)的受拉鋼筋，即支座C上部2615SAMSA624903530716S0274SSH說明滿足要求，且達不到屈服?？山迫A620491335SYSMMFHA實配41628M（2）梁斜截面受剪承載力計算故截0075914219306521RECVFBHKN面尺寸滿足要求。梁端加密區(qū)箍筋取5肢，箍筋用HPB235級鋼筋（）則82YVFM001421421930651203654714SVTYAFBHFH考慮到抗震在支座兩端梁各自跨的1/3跨度內(nèi)加密箍筋，間距均為100MM，非加密區(qū)箍筋取5肢8一層梁的配筋計算如表61所示表61梁配筋計算表截面M（KNM）BH0MM2ASMM2配筋箍筋B30589300715146658420418BC跨1147630071555766220C左34191300715156626420418C右906830036552691416CD跨144830036512718416加密區(qū)5810非加密區(qū)62框架柱內(nèi)力計算選取材料混凝土強度等級C25（）；22/71,/91MNFNFTC縱向受鋼筋采用熱軋鋼筋HRB335；30Y箍筋采用HPB235（）。2/0MFY現(xiàn)以橫向框架第一層柱為例進行計算，由于結(jié)構(gòu)對稱，并且柱截面對稱配筋，故現(xiàn)在只需計算半邊框架可以。A、B兩柱截面尺寸均為500MM500MM，底層柱計算高度為，截面有效高度均為，具體配筋計算見表62。54MMH46050大偏心計算時（1）當(dāng)時SA2X0B50SYISAHFXENA（2）當(dāng)時XS0SYISFE小偏心計算時510201SYCSAHFBFNEA各控制截面最不利內(nèi)力組合為B柱柱頂B柱柱底326758MKNM1726583MKNMVC柱柱頂C柱柱底09127KN194KN柱配筋如表62，63所示62柱配筋計算表B軸柱（500MM500MM）C軸柱（500MM500MM）截面柱頂柱底柱頂柱底MKNM32167171300931613158581216751502751528960L5400540054005400MH5005005005000E549140200106A20202020I569160220126HL01081081081081100100099097210101010107124117123MEI60883198425741549830H138138138138偏心性質(zhì)大偏心大偏心大偏心大偏心E818834084467436498SA19054951587405鋼筋選配M418816418816實配面積MM26252625注本設(shè)計用表示二級鋼表63框架柱斜截面強度計算截面A軸柱B軸柱MKNV/88539439H0540540BFC/256842568425KT7020447204471SVA506（8井字箍）506（8井字箍）箍筋間距按構(gòu)造配按構(gòu)造配實配箍筋82008200注1考慮到抗震在支座兩端柱各自凈高的1/6高度內(nèi)加密箍筋，間距均為100MM。2本設(shè)計用表示二級鋼7樓板設(shè)計按塑性理論設(shè)計，樓面可變荷載標準值為25，板厚。2KN/M10材料選用混凝土采用C25（）；22/7,/91FFTC鋼筋采用HPB23520/YFNM71屋面設(shè)計（1）恒載標準值三氈四油防水0352KNM100140厚（2找坡）膨脹珍珠巖01472208KNM20厚12水泥砂漿找平M100厚鋼筋混凝土板52/15厚板底抹灰013合計4392/KNM（2）活載標準值25KNM（3）荷載設(shè)計值214392587GQ計算區(qū)格跨中最大正彎矩時，?。ò慈吂讨?，一邊簡支計算）2152730/GQK（按四邊簡支計算）2/NM計算區(qū)格支座最大負彎矩時，?。ò慈吂讨?，一邊簡支計212439587GQK算）短跨01013L長跨262M01583LN，271011142502352UUUUMLM233774UM110210119UUUULNL252302U由1877597583UM得到進而得到12UM211204UU2532取；0180H0370H屋面板配筋如表71所示表71屋面板配筋表（）MKNM（0H）（SA）2M實配鋼筋（）2M125U8020167（25180）7010078（1416）104U8032643（371）15232M8024567（251820）72樓面板設(shè)計樓面恒載走廊瓷磚地面0552/KNM現(xiàn)澆鋼筋混凝土板25合計3052/會議室及辦公室地面花崗巖地面12/KNM現(xiàn)澆鋼筋混凝土板252合計37/走廊荷載設(shè)計值21230542716GP辦公室荷載設(shè)計值79KNM根據(jù)M與荷載的比例關(guān)系可得198UM212143UU2256板配筋如表72所示表72板配筋表（）MKNM（0HM）（SA2M）實配鋼筋（）2129U8020167（251）80218UM709578（141）620143U8028943（371）8152568022567（251）8樓梯配筋計算標準層樓梯如圖81所示。圖81標準層樓梯平面圖按彈性理論設(shè)計，活荷載標準值為，平臺梁取250MM400MM。2/5MKNQK材料選用混凝土采用C25（）；2/71,91FFTC鋼筋采用熱軋鋼筋HPB235（），2/0Y熱軋鋼筋HRB335（）。2/30NFY81梯段板設(shè)計811板厚確定取板厚H100MM，板的傾斜角，取1M寬板TAN150275COS08帶計算，計算跨度的水平投影長取兩平臺梁中心線之間的水平距離，即。3490LM812荷載計算恒載計算踏步重（包括面層、側(cè)面荷載；面層、側(cè)面做法荷載近似按加寬、加高踏步來計算，現(xiàn)均取加寬、加高50MM）1025269斜板重（包括板底抹灰；板底抹灰近似按加厚板厚來計算，現(xiàn)取加厚）105237/8KNM恒荷載標準值269327596KG/KNM恒荷載設(shè)計值1259671活荷載標準值102525KQ/活載設(shè)計值43總荷載（設(shè)計值）715351065G/813內(nèi)力計算考慮到梯段板和平臺板與平臺梁之間并非理想鉸接，在連接處平臺板和平臺梁對梯段板有一定的約束作用，因而可減小梯段板的跨中彎矩，故取計算跨度3490LM跨中彎矩2AX197MGQLKNM814配筋計算受力筋采用熱軋鋼筋HRB335。2/30FY20180OHM629717SCFB滿足要求8S50B22MIN100392100CSYFHABHM滿足要求19327450YTF2受力筋選,實配滿足要求02654SAM2416AS分布筋選用，實配滿足要求8205015M82平臺板設(shè)計821板厚確定板厚H100MM，取1M寬板帶計算，平臺板兩側(cè)均支撐為平臺梁上，截面均為250MM400MM，平臺板計算跨度取兩平臺梁中心線之間的距離,即。0251818LM822荷載計算平臺板面層和板底抹灰荷載近似按加厚板來計算，現(xiàn)取總加厚65MM。恒荷載標準值01651025413KN/MKG恒荷載設(shè)計值12413496KN/M活荷載標準值102525KN/MKQ活載設(shè)計值14253/KNM總荷載（設(shè)計值）49635846KN/MG823內(nèi)力計算考慮到梯段板和平臺板與平臺梁之間并非理想鉸接，在連接處梯段板和平臺梁對平臺板有一定的約束作用，因而可減小平臺板的跨中彎矩。計算跨度02518LM跨中彎矩MAX174MGQLKN824配筋計算受力筋采用熱軋鋼筋HRB335。2/30FY20180OH627419SCFB滿足要求045S0B22MIN108121003CSYFHAHM故按構(gòu)造配筋受力筋選10200,實配29MAS2IN0B滿足要求1037450YTF分布筋選用，實配滿足要求82225150SM83平臺梁設(shè)計831截面確定平臺梁截面尺寸為250MM400MM。平臺梁底面、側(cè)面、頂面抹灰荷載近似按加寬、加高截面來計算，分別加寬、加高25MM、65MM?，F(xiàn)以兩端支撐在墻上的平臺梁為例來計算，另一平臺梁配筋同理。832荷載計算梯段板傳來（設(shè)計值）271065438/KNM平臺板傳來（設(shè)計值）/608梁自重（標準值）2梁自重（設(shè)計值）3214/K總荷載（設(shè)計值）MNQ86833內(nèi)力計算平臺梁計算跨度為平臺梁支撐在墻中的伸入長度，現(xiàn)為墻厚即240MM；為平臺梁凈距，AANL3120MM。NL取兩者中較小者，0312043658NLM0328LM內(nèi)力設(shè)計值22MAX0078MQLKNA163849V834配筋計算近似按矩形截面單筋梁進行設(shè)計，截面尺寸為250MM400MM，縱向筋采用熱軋鋼筋HRB335，箍筋采用熱軋鋼筋HPB235。2/30MNFY2/10MNFY1縱向受力鋼筋計算H6545022103710919SCMFB滿足要求46S50B22MIN10192506347802540CSYFBHABHM滿足要求37450TF縱向受力筋選用316,實配滿足要求2260356SSAM縱向架立筋選用2122箍筋計算30MAX717506182579TFBHKNVK按構(gòu)造配筋，選取雙肢箍6150，（滿足要求）1450240150238MIN,1YVTSVSVSVFBNA注本設(shè)計用代表二級鋼9基礎(chǔ)設(shè)計柱下采用鋼筋混凝土獨立基礎(chǔ)。采用C30混凝土,HR335級鋼筋，混凝土軸心抗壓強度FC143N/MM2,混凝土軸心抗拉強度FT143N/MM2,FY300N/MM2，墊層采用C10混凝土。埋深取18M,基底土為粗砂，,基礎(chǔ)寬度修正系數(shù)，50AKKP0D基礎(chǔ)埋深修正系數(shù)，。為方便計算，此處選取受力較大的柱來05B2/KNM計算，以此為依據(jù)進行配筋。取一組內(nèi)力,163MNM152896KN91邊柱獨立基礎(chǔ)地基承載力修正AF503DBMK2500520（33）2201805302KPA911初估基礎(chǔ)尺寸計算基礎(chǔ)及其上土的重力時的基礎(chǔ)埋深為D（18225）/2285M。由于埋KG深范圍內(nèi)沒有地下水,。則基礎(chǔ)底面寬度為0WH，取B3M1528964237KAGFBMFD2KPAJPL凈偏心距M/F16131/1528960105M0E基底最大和最小凈反力設(shè)計值MAXINJP066015198964/1324EFKPABL取H750MM，則07MH027MB3CBH因偏心受壓，計算時取，則JPAXJ2MAX00/2/JCCPL21964352713/5/71364KN可以0074897HPTCFB基礎(chǔ)分兩級，取。則101HMH下階，11LMB，變階處截面02352735沖切力2MAX101101/JPLBH19643646/4796KN101077353582HPTFB912配筋計算基礎(chǔ)形式如圖91所示圖91邊柱基礎(chǔ)示意圖計算基礎(chǔ)邊長方向的彎矩設(shè)計值，取II截面MINMAXIN305196419643278622CJIJJJLPPKPA2AXMAX14IJJICJJICMBPBLAKNM6208341058997ISIYAFH截面MINMAXIN305419641327422CJJJJLPPKPA2AX1MAX114JJJJMBPBLKNM620137540789SYAFH比較和，應(yīng)按配筋，現(xiàn)于3M寬度范圍內(nèi),SIASSA1430。2351SM92中柱基礎(chǔ)921初估基礎(chǔ)尺寸計算基礎(chǔ)及其上土的重力時的基礎(chǔ)埋深為D（18225）/2285M。由于埋KG深范圍內(nèi)沒有地下水,。則基礎(chǔ)底面寬度為0WH，取B3M152896423KAGFBMFDJPKPAL凈偏心距M/F16131/1528960105M0E基底最大和最小凈反力設(shè)計值MAXINJP066015198964/1324EFKPABL取H750MM，則07MH027MB3CBH因偏心受壓，計算時取，則JPAXJ2MAX00/2/JCCPL219643527163/5/7159KN可以0074867HPTCFB基礎(chǔ)分兩級，取。則101HMH下階，114LMB，變階處截面0263523沖切力2MAX101101/JPLBH196454/540173KN10107738368HPTFB922配筋計算中柱聯(lián)合基礎(chǔ)如圖92所示圖92中柱基礎(chǔ)示意圖計算基礎(chǔ)邊長方向的彎矩設(shè)計值，取II截面MAXMAXIN605194194325422CJIJJJLPPKPA2AMAX214539643051964783605162IJJICJJICMBPBLAKNM6201287ISIYAFH截面MINMAXIN605143194321722CJJJJLPPKPA2AX1MAX114JJJJMBPBLKNM620153740599SYAFH比較和，應(yīng)按配筋，現(xiàn)于長邊方向布置,。SISSA16802673SA短邊，42467注本設(shè)計用代表二級鋼參考文獻1龍馭球，包世華結(jié)構(gòu)力學(xué)M北京高等教育出版社，20062東南大學(xué)，同濟大學(xué)，天津大學(xué)混凝土結(jié)構(gòu)M北京中國建筑工業(yè)出版社,20083梁興文，史慶軒混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計M北京科學(xué)出版社，20044建筑設(shè)計規(guī)范編委會建筑設(shè)計標準規(guī)范一查通M哈爾濱哈爾濱工程大學(xué)出版社，20095王其鈞商業(yè)辦公建筑設(shè)計M北京機械工業(yè)出版社，20086鄧楠，羅力辦公空間設(shè)計與工程M重慶重慶大學(xué)出版社，20027中國建筑科學(xué)研究院建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB500092001）M北京中國建筑工業(yè)出版社，20028李國，李杰，蘇小卒建筑結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計M北京中國建筑工業(yè)出版社20099華南理工大學(xué)，浙江大學(xué)，湖南大學(xué)基礎(chǔ)工程M北京中國建筑工業(yè)出版社200810混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范算例規(guī)范編委會中國建筑工業(yè)出版社200311建筑抗震設(shè)計規(guī)范疑問解答王亞勇、戴國英中國建筑工業(yè)出版社200312夏建中土力學(xué)M北京中國電力出版社200913李必瑜，王雪松房屋建筑學(xué)M武漢武漢理工大學(xué)出版社，2007致謝經(jīng)過近三個月的努力，畢業(yè)設(shè)計終于完成。此次畢業(yè)設(shè)計讓我重新學(xué)習(xí)了我們專業(yè)幾乎所有的專業(yè)課，其中最主要的是結(jié)構(gòu)力學(xué)、建筑結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計、基礎(chǔ)工程。通過畢業(yè)設(shè)計，我的專業(yè)知識得到了較強的鞏固并且對建筑設(shè)計有了一個系統(tǒng)的了解。這對以后的工作和學(xué)習(xí)有很大的幫助。在畢業(yè)設(shè)計過程中，我得到了許多同學(xué)的幫助，和同學(xué)們的交流使我更快的成長，我們每次的共同探討都會讓我覺得豁然開朗，使我的許多問題得到了解決，從而使我的畢業(yè)設(shè)計得以順利完成。同時我還要感謝我們的學(xué)校，是她吸納了這么多認真負責(zé)的好老師，是她給了我上大學(xué)的機會，讓我能學(xué)到這么多有用的知識。最后，我要感謝我的指導(dǎo)老師。張老師是一個非常認真的人，這也是我選擇張老師所帶的課題的原因。每次輔導(dǎo)張老師都會很用心的為我們講解，每一步都是反復(fù)推敲過后才讓我們進行下一步的任務(wù)，這對培養(yǎng)我們認真負責(zé)的態(tài)度有非常大的幫助。在此我要向張老師表示最真誠的感謝。附錄A圖紙名稱及編號1、設(shè)計總說明，建施01；2、一層平面圖，建施02；3、二層平面圖，建施03；4