畢業(yè)論文終稿-轉塔式數控加工中心設計（送全套CAD圖紙 資料打包）

下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763目錄前言1第一章技術參數分析及方案的確定11技術參數分析212初步方案制定2121機床總體方案的制定2122對于主軸部件的確定313八軸轉塔頭的結構設計3第二章設計計算21電動機的選擇522計算總傳動比523計算各傳動裝置的運動和動力參數524帶傳動的設計625錐齒輪傳動的設計726圓柱齒輪設計1027主軸部分的設計計算1228軸的設計1429軸承的計算19210鍵強度的校核22第三章操作/使用說明31基本要求2432操作注意事項25第四章性能分析及設計總結26第五章小結27參考文獻28致謝29附錄30下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763前言在這次畢業(yè)設計中接到的課題是對數控機床的部分進行設計，我設計的是八軸轉塔自動換刀裝置。接到課題后，進行了充分的調研工作，查閱了大量的相關資料。數控機床是一種高科技的機電一體化產品，集微電子技術、計算機技術、自動控制技術及伺服驅動技術、精密機械技術于一身的高度機電一體化產品，是現代機床技術水平的重要標志，是當前世界機床技術進步的主流。數控機床隨著微電子技術、計算機技術、自動控制技術的發(fā)展而得到飛躍的發(fā)展。目前幾乎所有的傳統(tǒng)機床都有數控機床的品種，數控機床逐漸成為機械工業(yè)技術改造的首選設備。但我們了解到我國的國營大廠仍有一批老機床，隨著數控機床的發(fā)展這批老機床一定會被淘汰，但若對其進行改造，將這批老機床改造成數控機床，這樣不但能延長這批老機床的壽命、降低了成本，而且還能滿足機床自動化的要求。因此，我們準備對普通升降式銑床進行改造。通過查閱有關書籍及大量的資料，我們將升降式銑床改為八軸轉塔式簡易加工中心，實現不人工換刀的情況下短時間內進行銑、鏜、鉆的轉換。通過這次畢業(yè)設計，我不但對數控機床的結構有了系統(tǒng)的了解，并且還掌握了一種工業(yè)系統(tǒng)設計的思維方式，對今后的工作及實踐都有幫助。買文檔送全套圖紙扣扣414951605下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763第一章技術參數分析及方案的制定11技術參數分析由于主軸部件直接參與切削，因而數控機床的加工質量很大程度上要靠它保證。因此，主軸部件主要參數有以下幾項主軸部件旋轉精度。表現在工作時主軸回轉中心位置的不斷變化，即“主軸軸心漂移現象”，應通過采用回轉精度好的軸承和提高與軸承配合表面的精度等方法來提高。靜剛度。靜剛度不足會造成加工的尺寸誤差和形狀誤差，并且會影響主軸部件的工作性能和壽命。因此，應通過適當加粗主軸直徑、選擇最佳跨距等方法來提高靜剛度?？拐裥?。由于傳動齒輪中存在缺陷或切削過程的再生自振等所引起的沖擊或交變力的干擾，從而使主軸產生振動，這不但會影響加工精度和表面質量，甚至會使加工無法進行。因此，應提高主軸的剛度。選用阻尼比大的主軸軸承，并且要求主軸部件的運動件要有足夠的精度并進行動平衡。熱穩(wěn)定性。主軸部件工作時，由于與主軸相聯系的傳動件或刀具傳來的切削熱等原因，主軸部件的溫度將上升，造成主軸部件的變形，影響主軸部件的工作性能。因此，應通過減少部件中的發(fā)熱量，減少外部熱量傳入及創(chuàng)造良好的散熱條件來提高熱穩(wěn)定性。12初步方案制定121機床總體方案的制定機床主機是數控機床的主體，它包括床身、底座、立柱、工作臺、主軸箱、進給機構、刀架及自動換刀裝置等機械部件。它是在數控機床上自動完成各種切削加工的機械部分。通常用提高結構系統(tǒng)的靜剛度、增加阻尼、調整結構件質量和固有頻率等方法來提高機床主機的剛度和抗振性，使機床主機能適應數控機床連續(xù)自動地進行切削加工的需要。采取改善機床結構布局、減少發(fā)熱、控制溫升及采用熱位移補償等措施，可減少熱變形對機床主機的影響；采用高性能的主軸伺服驅動和進給伺服驅動裝置，使數控機床的傳動鏈縮短，可簡化機床機械傳動系統(tǒng)的結構；采用高傳動效率、高精度、無間隙的傳動裝置和傳動元件，如滾動絲杠螺母副、滑動導軌等傳動元件。輔助裝置作為數控機床的配套部件，是保下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763證充分發(fā)揮數控機床功能所必需的配套裝置。輔助裝置包括液壓裝置，冷卻、潤滑裝置，防護、照明等。液壓裝置是應用液壓系統(tǒng)，使機床完成自動換刀所需的動作，實現運動部件的制動，完成工作臺的自動夾緊、松開，工件、刀具定位表面的自動吹屑等輔助功能。排屑裝置的作用是將切屑從加工區(qū)域排出。迅速有效地排除切屑是保證數控機床高效率地自動進行切削加工的一種必備裝置。122對于主軸部件的確定在主軸電機的選擇上，為了能量轉換的高效率與信息轉換的高精度，快響應和高度的穩(wěn)定性，對伺服電機的基本要求是功率大，功率比大，良好的調速性能，優(yōu)良的控制特性，便于維護，散熱性好，其次價格方面也應考慮。通過查閱資料，我了解到目前大多數數控機床的主傳動系統(tǒng)都是使用直流或交流伺服電機通過變速齒輪帶動主軸轉動的方案。因為在直流伺服電機與交流伺服電機之間，交流伺服電機有構造簡單，可達到的輸出功率最大，可達到的最大轉速最高，不許要維護，防爆特性好等特點，所以我選擇了交流電機。為了避免振動和噪聲，我采用了電機通過皮帶帶動主軸轉動的傳動方案。對于主軸轉速的確定。由于采用了變頻器進行變頻調速，并且因為變頻器在頻率為50HZ時，主軸轉速為750R/MIN，而變頻器的變頻范圍為50200HZ,故主軸的轉速范圍為1503000R/MIN。對主軸軸承配置的主要形式的選擇。軸承配置的主要形式有三種前軸承采用高精度雙列向心推力球軸承，這種方案有良好的高速性，但承載能力??；雙列和單列圓錐滾子軸承的組合，這種方案能承受重載荷，安裝調整性好，但限制主軸轉速和精度；前軸承采用雙列短圓柱滾子軸承及角接觸球軸承組合，后支承采用雙列短圓柱滾子軸承，此配置可提高主軸的綜合剛度，可滿足強力切削的要求。所以我選擇了第三種方案。對定位裝置的確定，由于機床要求精度較高，故我選擇用鼠齒盤定位。鼠齒盤是數控機床常用的定位裝置，相對于其他定位裝置，它有定位精度高、定心精度好、定位剛度好、使用于需要多種分度的場合并且磨損小。13八軸轉塔式自動換刀裝置結構的設計八軸轉塔頭上徑向分布著八根結構完全相同的主軸1，主軸的回轉運動由齒輪21輸入。當數控裝置發(fā)出換刀指令時，先通過液牙撥叉（圖中未示出）將移動齒輪6與齒輪21脫離嚙合，同時在中心油缸18的上腔通壓力油。由于活塞桿下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763和活塞16固定在底座上，因此中心油缸18帶著由兩個止推軸承13和15支承的轉塔刀架體14抬起，兩個鼠齒盤7脫離嚙合。然后壓力油進入轉位油缸，推動活塞齒條，再經過中間齒輪（圖中均未示出）使大齒輪5與轉塔刀架體14一起回轉45，將下一工序的主軸轉到工作位置。轉位結束之后，壓力油進入中心油缸18的下腔使轉塔頭下降，兩個鼠齒盤7重新嚙合，實現精確的定位。在壓力油的作用下，轉塔頭被壓緊，轉位油缸退回原位。最后通過液壓撥叉撥動移動齒輪6，使它與新換上的主軸齒輪21嚙合（標號見圖02）。為了改善主軸結構的裝配工藝性，整個主軸部件裝在套筒4內，只要卸去螺釘，就可以將整個部件抽出。主軸前軸承24采用錐孔雙列圓柱滾子軸承，調整時先卸下端蓋2，然后擰動螺母3，使內環(huán)作軸向移動，以便消除軸承的徑向間隙。為了便于卸出主軸錐孔內的刀具，每根主軸都有操縱桿19，只要按壓操縱桿，就能通過斜面推動頂桿22，頂出刀具。轉塔主軸頭的轉位，定位和壓緊方式與鼠齒盤式分度工作臺極為相似。但因為在轉塔上分布著許多回轉主軸部件，使結構更為復雜。由于空間位置的限制，主軸部件的結構不可能設計得十分堅實，因而影響了主軸系統(tǒng)的剛度。為了保證主軸的剛度，主軸的數目必須加以限制，否則將會使結構尺寸大為增加。轉塔主軸頭換刀方式的主要優(yōu)點在于省去了自動松夾、卸刀、裝刀、加緊以及刀具搬運等一系列復雜的操作，從而提高了換刀的可靠性，減少了刀具的裝卸造成的定位誤差，并顯著的縮短了換刀時間。第二章設計計算下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或130413976321電動機的選擇1確定電動機類型。參閱同類機床，選擇Y160L8型異步電動機，其額定功率為PED75KW,滿載轉速為720R/MIN。2確定主軸轉速。由于主軸轉速范圍為1503000轉/分。主軸轉速為150轉/分。22計算總傳動比1傳動裝置總傳動比。I720/150482由機械設計課程指導表21可得帶傳動的傳動比為I12圓柱齒輪的傳動比為I224錐齒輪的傳動比為I3123計算各傳動裝置的運動和動力參數1各軸轉速。N720R/MINNN/I1720/2360R/MINNN/I3360R/MINNN/I2360/24150R/MIN2各軸輸出功率。由機械設計課程指導表24可查得電動機至主軸各傳動機構和軸承的效率為帶傳動1095；滾動軸承2098；錐齒輪3095圓柱齒輪4096。由于電機輸出功率為PD75KW故PPD75KWPP12698KWPP23649KPP24611KW3各軸轉矩T9550P/N955075/7209947NMT9550P/N9550698/3601852NM下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763T9550P/N9550649/36017217NMT9550P/N9550611/150389NM24帶傳動的設計1確定計算功率PCA由機械設計表查得KA11故計算功率PCAKAPD1175825KW2選取V帶帶型。根據PCA、N,由機械設計圖,應選用型。3確定帶輪基準直徑。由機械設計表和表，取主動輪基準直徑D1100MM。根據式D2I1D12100200MM,由表取D2224MM。驗算帶速由式VD1N/60/1000377120故主動輪上的包角合適。6計算V帶的根數Z。由式ZPCA/P0P0/K/KL查機械設計表C和D得P0154KWP0028KW表和得K095KL089故Z536取Z6下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605算預緊力F0由式F0500PCA25/K1/V/ZQV查表（機械設計）得Q012KG/M則F02992N8計算作用在軸上的壓軸力Q由式Q2ZF0SIN1/2得Q35342N25錐齒輪傳動的設計1初步設計。由式DE11951（KT/UHP）1/3MM進行估算。由機械設計手冊表23422和圖23218D可查得K15,HLIM1300N/MM,SH11且UN1/N2360/3601,T11852NMMHPHLIM/SH1300/111182N/MMDE11951（151852/24/1182）1/3851MM2幾何計算。根據機械設計手冊表2344計算如下齒數取Z119,則Z2UZ119分錐角1ARCTGZ1/Z2ARCTG1452904545大端模數MEDE1/Z1851/19448MM,取ME45MM大端分度圓直徑DE1Z1ME1945855MMDE2Z2ME1945855MM平均分度圓直徑R03DM1DE1105R72675MMDM272672MM平均模數MMME105R3825MM外錐距REDE1/2SIN855/2/SIN456046MM齒寬BRRE0360461814MM取齒寬為20MM大端齒頂高HA11X1ME45MMHA245MM大端齒根高HFE11CX1ME5625MMHFE21CX2ME5625MM下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763齒頂角A1F2A2F1齒根角F1ARCTGHFE1/RE532F2532頂錐角A11A1455325032A25032根錐角F11F1455323968F23968大端齒頂圓直徑DAE1DE12HA1COS19186MMDAE29186MM安裝距根據結構確定A1100MM,A2100MM冠頂距AK1DE2/2HA1SIN13957MMAK2DE1/2HA2SIN23957MM大端分度圓齒厚S1ME/22X1TGXF170686MMS2MES145S170686MM大端分度圓弦齒厚S1S11S1/6/DE170605MMS270605MM大端分度圓弦齒高HA1HA1S1COS1/4DE146033MMHA246033MM當量齒數ZV1Z1/COS127ZV227端面重合度VAZV1TGVA1TGZV2TGVA2TG/2式中VA1ARCOSZV1COS/ZV12HA2X12897VA22897且標準齒中,HA1,C025,20則VA1633接觸強度校核。由式H（FTKAKVKHKH/085B/DM1U1/U）1/2ZEZHZZKHP來進行校核。分度圓的切向力為FT50967N且由機械設計手冊表23421、表23424、式2343、2344、表23425、圖23421、表23229和式23410可得使用系數KA125動載荷系數KV0011載荷分布系數KH19下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763載荷分配系數KH1節(jié)點區(qū)域系數ZH25彈性系數ZE1898N/MM重合度、螺旋角系數Z0889錐齒輪系數ZK1H1263N/MM而HPHLIM/SHMIMZLVRZXZW由機械設計手冊圖23218D和圖23221可得試驗齒輪接觸疲勞極限HLIM1300N/MM壽命系數ZN1潤滑油膜影響系數ZLVR0965最小安全系數SHMIM1尺寸系數ZX1工作硬化系數ZW1HP12545N/MMH100N/MM,由表103查得KHKF10由機械設計表102、104及圖1013查得使用系數KA125KH111KF117載荷系數KKAKVKKH155按實際的載荷系數校正所算的得分度圓直徑。由機械設計式1010A得D1D1TK/KT956MM計算模數MMD1/Z1398MM3按齒根彎曲強度設計。由式M2KT1/D/Z1YFYS/F1/3進行計算。確定公式內的各計算數值。由機械設計圖1020D、1018，查得大小齒輪的彎曲疲勞強度極限FE1FE2680MPA彎曲疲勞壽命系數KFN1089,KFN209計算彎曲疲勞許用應力。取彎曲疲勞安全系數S14,F1KFN1FE1/S4274MPAF243714MPA計算載荷系數KKKAKVKKF164由表105（機械設計）查得齒形系數YFA1265YFA2230應力校正系數YSA1229YSA2172下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763計算大小齒輪的YFAYSA/F,并加以比較YFA1YSA1/F100098YFA2YSA2/F200090小齒輪的數值大。設計計算。由以上條件可得M363MM對比計算結果，由齒面接觸疲勞強度計算的模數大于由齒根彎曲疲勞強度計算的模數。由于齒輪模數的大小主要取決于彎曲強度所決定的承載能力，而齒面接觸疲勞強度所決定的承載能力，僅與齒輪直徑（及模數與齒數的乘積）有關，可取由彎曲強度算得的模數363，圓整為標準值M4MM，按接觸強度算得的分度圓直徑為956MMZ1D1/M239取Z124Z2UZ1584幾何尺寸計算。計算分度圓直徑。D1MZ196MMD2MZ2232MM計算中心距。AD1D2/2164MM計算齒輪寬度。BDD1192MM取B125MMB220MM5驗算。FT2T1/D1358333NKAFT/B224N/MM100N/MM合格。27主軸部分的設計計算1確定主軸材料。參閱有關資料，選取主軸材料為40CR2主軸直徑的選擇。由金屬切削機床設計表512查得主軸前軸徑D190100,取D1100MM后軸徑D207085D180MM3主軸內孔直徑、懸伸量、合理跨距及主軸長度。當D/D05時，空心軸的剛度為實心主軸剛度的90，也就是對剛度影響不大，平均直徑D90MM主軸內孔直徑DD/245MM按設計方案選前軸承為3182120型，后軸承選為318211型下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763按類比法參考金屬切削機床設計表514取A/D110定懸伸量為A100MM由金屬切削機床設計圖557，查出前、后軸承的剛度為C111000000N/CM,C27500000N/CMC1/C2147且慣性距I/64994545302CM4EI/C1/A0549由金屬切削機床設計圖544查得L0/A25L025A250MM主軸長為350MM6主軸靜剛度的計算。1）切削力的作用點SAW對銑床WB而對端銑刀B60MMS160MM主軸組件計算簡圖L250S160B150C100ABCQ已知切削力（縱向）PH9397N（橫向）PV37197N（垂直）PA19578N2計算切削力P作用在S點引起主軸前端點的撓度YCSPIC9043154243172106PPH2PV21/2383656NYCSPP3SC2C3/6EICLSC/3EILSLC/CBL2SC/CAL20000974MM3計算力偶矩M作用在主軸前端C點產生的撓度YCCMYCCMPC2/CEICLC/3EILC/CBL2C/CAL2其中MPAD1957890176202NMM下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763YCCM0000162MM4計算驅動力Q作用在兩支承之間時，主軸前端C點的撓度YCMQYCMQQBC2LBLB/6EILLCLB/CBL2B8C/CAL20000117MM5求主軸前端C點的綜合撓度YCPTG1/PH/PV7582Q906428由于順銑M0YCYYCSPSINPYCMQSINQYCCMSINM0000451Z軸上的分量代數和為YCZYCSPSINPYCMQSINQYCCMSINAM0001049MM綜合撓度YC為YCYCYYCZ1/2000114MMPCYPYSMCOSAM/C326554NPCZPZS/C595152NPCPCYPCZ1/2678854N且APCARCTGPCZ/PCY6125ZYCARCTHYCZ/YCY6674JPC/1000YC/APCAYC59823N/MJJ120N/M故合格。28軸的設計1軸的材料第一軸選用45鋼，并進行調質或正火處理，第二軸選用40CR。2估算軸的直徑。由機械設計表162取A1112，A2110第一軸D1112698/3601/33008MM第二軸D2110649/3601/32784MM3軸的強度校核。第一軸。軸的結構圖、空間受力圖、彎矩圖及扭矩圖。AQCDFR1B下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763FRAZFRAYFT1FRBYAFA1FRBZAC19442727DB25335788NMM24209117NMMBACDBC456879NMMACD19972318NMM25335788NMM2463646NMMD18519988NMMACEDBACDB5092997NMM2515738NMM25842615NMM20611456NMMF計算小錐齒輪受力。FT12T/DM1509666NFFTTG185503NFR1FCOS113117NFA1FSIN113117N又已知帶輪的直徑為200MM，小錐齒輪平均直徑為72675MM，帶輪壓軸力為35342N。計算支成反力。第一軸的空間受力圖如圖A所示，則該軸在XY平面內的受力如下圖所示ACDBFRAYQFT1FRBYFA1對A點取矩得QACFT1ADFA1DM1/2FRBYAB0下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763FRBY56676N對B點取矩得FRAYABQCBFT1DBFA1DM1/20FRAY296325N對D點左邊FRAYADQCD19442727NMM右邊FRAYADFADM1/2QCD24209117NMM彎矩圖如圖B。該軸在XZ平面圖如下圖所示ACDBFRAZFR1FRBZ對A取矩得FR1ADFRBZAB0FRBZ10696N對B取矩得FRAZABFR1DBFRAZ24211N彎矩圖如圖C。則合成彎矩為MDMXYDMXZD1/219972318NMMMD2463646NMM合成彎矩圖如圖D。扭矩TDFT1DM1/218519988NMM扭矩圖如圖E所示。由于軸的材料為45鋼，B600MPA由機械設計表163得1B200MPA1B55MPA55/2000275當量扭矩T0275185199885092997NMM當量彎矩為MCMCT1/225842615NMMMD20611456NMMMD2515738NMM下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763當量彎矩圖如圖F所示。A校核軸徑。DCMC/01/1B1/336068EFA2/FR2068E由機械設計表135查得軸承1X1041,Y1087軸承2X21,Y20由表136查得FP1218，取FP12P1FPX1FR1X2FA1420713NP2FPX2FR2X2FA2702596NP2P1,應以軸承2的受力大小驗算。驗算壽命。LH2830029600HLH106/60NC/P220786HLH故合格。2第二軸的軸承。初選第二軸的軸承為7407AC，其受力圖如下圖所示FS1FA2FS21FR1FR22下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763已知FA113117NFR113117NFT1509666NFR1Y2230NFR1Z94903NFR2Y387163NFR2Z95713N計算兩軸承受到的徑向載荷FR1，FR2。FR1FR1YFR1Z1/2242354NFR2FR2YFR2Z1/2398818N求兩軸承計算軸向力FA1，FA2對于70000AC型軸承，按機械設計表137可得內部軸向力FS068FRFS11648NFS2271197NFA2FS2402367N1648N1壓緊，2放松FA1FS2FA2402367NFA2FS2271197N求兩軸承當量動載荷P1，P2已知E068FA1/FR1166068EFA2/FR2068E由機械設計表135查得軸承1X1041,Y1087軸承2X21,Y20由表136查得FP1218，取FP12P1FPX1FR1X2FA1536401NP2FPX2FR2X2FA2478582NP2LH故合格。3主軸軸承的設計計算。下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763主軸的軸承由前軸承和后軸承組成，前軸承選用3182120型雙列圓柱滾子軸承，和兩個8120型推力球軸承后軸承也選用3182116型雙列圓柱滾子軸承。主軸軸承的校核已知LH2830029600H對前軸承雙列圓柱滾子軸承當量動載荷PFRFR1FR2其中FR1為直齒圓柱齒輪所受徑向力等于130423NFR2為主軸所受的徑向切削力等于383656NFR514079N而PFRC125000N10/3LH106/60NC/P046107H9600H故合格推力球軸承其當量動載荷為PFA而FA19578NP19578NC63400N3LH106/60NC/P37732909H9600H故合格對后軸承當量動載荷PFRFR1FR2其中FR1為直齒圓柱齒輪所受徑向力等于130423NFR2為主軸所受的徑向切削力等于383656NFR514079N而PFRC94200N10/3LH106/60NC/P18023024H9600H合格故主軸軸承均符合要求。210鍵強度的校核鍵的材料均為Q235下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763對1軸上的鍵帶輪由機械設計手冊可查得B14MMH8MML50MMD45MML501436MMK05H4MM又由機械設計查得P80MPA且已知T1185200NMMP2T1/KLD508MPAP故強度合格錐齒輪由機械設計手冊可查得B12MMH8MML45MMD44MML451233MMK05H4MM又由機械設計查得P80MPA且已知T1185200NMMP2T1/KLD6377MPAP故強度合格對2軸上的鍵圓柱齒輪由機械設計手冊可查得B14MMH9MML36MMD45MML361422MMK05H45MM又由機械設計查得P80MPA且已知T217217NMMP2T2/KLD7729MPAP故強度合格錐齒輪由機械設計手冊可查得B12MMH8MML36MMD42MML361224MMK05H4MM又由機械設計查得P80MPA且已知T217217NMMP2T2/KLD7653MPAP故強度合格。下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763第三章操作/使用說明31基本要求針對八軸轉塔型的數控機床，選擇合理的加工對象。由于這臺機床為立式加工中心，則其加工的典型零件是箱蓋，法蘭盤和蓋板等板類零件的一個面加工。它盡管沒有臥式機床那么大的適應范圍，但對單面加工，由于機床價格便宜和工件在機床上安裝穩(wěn)定等特點，同樣取得很好的效果。為了充分發(fā)揮機床經濟效益，建議生產管理部門在給這類機床安排加工工件是考慮以下一些原則（1）安排重復性加工的工件。它對每個新投產零件的準備工時與機動切削工時比較，所占比例較高。在反復使用時，生產周期可大大縮減，成本減少，取得更好經濟效益。（2）加工工件批量應大于經濟批量。在普通機床上加工中小批量工件時，由于種種原因，純切削時間只能占實際工時的1020，在使用數控機床時，使這比例可能上升到7080，因此與普通設備加工對比，它的單件機動工時要短的多，但準備調整工時又往往要長的多，所以用于加工批量太小的工件是不經濟的，而下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或1304139763且生產周期也不一定縮短。（3）盡管發(fā)揮機床的各種工藝特點，盡可能安排一些有加工精度要求的銑、鏜、鉆鉸等綜合加工工藝內容。（4）加工內容要適合機床的能力，如孔加工尺寸一般不要大于機床自動換刀裝置允許的最大尺寸。（5）考慮車間生產能力平衡。作為單臺機床不可能承擔一個零件的全部加工工序，必然要和其他設備的工序轉接，有生產節(jié)拍要求，所以安排工序時既要考慮發(fā)揮數控機床的特長，又要合理。（6）要根據加工工序的前后，一次性將刀具裝配好，以減少加工時間。使用數控機床編制程序是重要的一個環(huán)節(jié)，編程方法主要分為自動和手工兩類，手工編程是目前在國內使用數控機床的一種基本方法。掌握手工編程首先要了解以下內容（1）掌握程序編制所需的文字、地址、代碼等指令的含義。（2）掌握程序編制的規(guī)格，即各指令和代碼的使用方法和組合形狀等/（3）了解工件在數控設備上加工內容的全部工藝過程和數控設備的各種操作要求和細節(jié)。（4）用已掌握的代碼、指令等，按程序編制規(guī)則規(guī)定的使用方法（相當于語法），描述在數控設備上加工工件的完整工藝過程。32操作注意事項對工件進行裝夾定位時要保證工件滿足規(guī)定的定位和裝夾要求。對個別裝卡定位精度要求很高，而批量很小的工件，可用檢測儀器在機床工作臺上找正基準，然后設定工件坐標系進行加工，這樣對每個工件都要有手工找正的輔助時間，但節(jié)省了夾具費用。在機床上配置了接觸式測頭，找正工件的定位基準可用編制測量程序自動完成，對一些小型零件，如果批量較大時，常采用多工件裝卡的夾具方案。這樣節(jié)省了單件的換刀時間（因每換一把刀具的時間分攤在幾個工件上），提高了生產效率，同時又有利于粗加工和精加工之間的零件冷卻和時效。同時走刀速度不宜過快，以避免產生大量的熱和起停是的沖擊。在刀桿上安裝力傳感器，以免刀具崩刃。下載論文就送你全套CAD圖紙，Q咨詢414951605或