《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵 設(shè)計規(guī)范》JTG D62-2004技術(shù)交流.ppt

,公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范JTGD62-2004技術(shù)交流,路橋集團橋梁技術(shù)有限公司鮑衛(wèi)剛,公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范JTGD62-2004的基本變化,基本變化:1設(shè)計理論變化帶來的直接或間接的變化2安全度調(diào)整帶來的變化3公式、構(gòu)造等的完善修改4新增內(nèi)容,第1章總則1.0.2適用范圍本規(guī)范的適用范圍與原規(guī)范相同，即僅適用于用硅酸鹽水泥、礦渣水泥、火山灰水泥配制的目前實際工程中大量使用的混凝土制作的一般的鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的設(shè)計，不適用于特種混凝土如輕質(zhì)混凝土制作的橋涵結(jié)構(gòu)構(gòu)件設(shè)計。,第3章材料1混凝土材料混凝土強度等級上限由60號增加到C80，C50以下為普通強度混凝土，C50及以上為高強度混凝土。C50及以上高強的混凝土可用常規(guī)水泥、砂石料和常規(guī)工藝配制，具有高強、早強、工作度良好、變形小、抗?jié)B抗腐蝕性能優(yōu)良等特點；能大幅度提高結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載能力，減小尺寸和自重，加快施工進度。高性能混凝土將成為橋梁建筑的基本材料?；炷翉姸鹊燃売?50mm150mm150mm立方體抗壓強度標(biāo)準(zhǔn)值確定并冠以C表示?？箟簭姸葮?biāo)準(zhǔn)值系指試件用標(biāo)準(zhǔn)方法制作、養(yǎng)護至28天齡期，以標(biāo)準(zhǔn)試驗方法測得的具有95%保證率的抗壓強度（以MPa計）。混凝土標(biāo)號系指齡期為28天、尺寸為200mm的標(biāo)準(zhǔn)立方體、標(biāo)準(zhǔn)值取85%保證率確定的混凝土抗壓強度。（規(guī)范中應(yīng)用的混凝土軸心抗壓強度是針對棱柱體的，并對高強混凝土有強度的脆性折減。）,混凝土強度等級與原規(guī)范的混凝土標(biāo)號應(yīng)按下列公式進行換算：混凝土的變異系數(shù)：混凝土強度C20C25C30C35C40C45C50C55C60變異系數(shù)0.180.160.140.130.120.120.110.110.10混凝土強度等級與原規(guī)范混凝土標(biāo)號變換關(guān)系：原標(biāo)號202530354045505560現(xiàn)強度C18C23C28C33C38C43C48C53C58,第3章材料,3.1.2公路橋涵受力構(gòu)件的混凝土強度等級應(yīng)按下列規(guī)定采用：1鋼筋混凝土構(gòu)件不應(yīng)低于C20，當(dāng)用HRB400、KL400級鋼筋配筋時，不應(yīng)低于C25；2預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件不應(yīng)低于C40。原規(guī)范第2.1.1條：用于公路橋梁承重部分的混凝土標(biāo)號規(guī)定如下：15號、20號、25號、30號、40號、50號和60號。鋼筋混凝土構(gòu)件的混凝土標(biāo)號不宜低于12號；當(dāng)采用、級鋼筋時，混凝土標(biāo)號不宜低于20號；在預(yù)應(yīng)力混凝土組合梁中，鋼筋混凝土部分的混凝土標(biāo)號不宜低于25號。預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的混凝土標(biāo)號不宜低于30號；當(dāng)采用碳素鋼絲、刻痕鋼絲、鋼鉸線、熱處理鋼筋（級鋼筋）作預(yù)應(yīng)力鋼筋時，混凝土標(biāo)號不宜低于40號。,第3章材料,2鋼筋公路橋梁用普通鋼筋：R235（原級鋼筋）HRB335（原級鋼筋）HRB400和KL400（原級鋼筋和余熱鋼筋）鋼筋及其強度標(biāo)準(zhǔn)值均取自最新現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)，保證率不小于95%。取消了級鋼筋、5號鋼鋼筋公路橋梁用預(yù)應(yīng)力鋼筋：鋼絞線鋼絲（應(yīng)力消除的光面鋼絲、刻痕鋼絲、螺旋肋鋼絲）精軋螺紋鋼筋原規(guī)范中的冷拉鋼筋和冷拔低碳鋼絲均予刪去此外，本規(guī)范還規(guī)定可以采用環(huán)氧樹脂涂層鋼筋鋼筋的強度指標(biāo)有微調(diào)，原因為冶金的標(biāo)準(zhǔn)及本規(guī)范的材料分項系數(shù)均有微調(diào)。,第3章材料,第4章橋梁計算的一般規(guī)定4.1.4斜板計算當(dāng)整體式斜板橋的斜交角（板的支承軸線的垂直線與橋縱軸線的夾角）不大于15時，可按正交板計算，計算跨徑為：當(dāng)l/b1.3時，按兩支承軸線間垂直距離的正跨徑計算；當(dāng)l/b1.3時，按順橋向縱軸線的斜跨徑計算；以上l為斜跨徑，b為垂直于橋縱軸線的板寬。裝配式鉸接斜板橋的預(yù)制板塊，可按寬為兩板邊垂直距離，計算跨徑為斜跨徑的正交板計算。原規(guī)范第4.1.9條：整體式或裝配式斜板橋，當(dāng)斜度等于或小于15時，可按正交板計算。,4.2.1效應(yīng)計算結(jié)構(gòu)的作用（或荷載）效應(yīng)可按彈性理論進行計算。對超靜定結(jié)構(gòu)，在進行作用（荷載）效應(yīng)分析時，結(jié)構(gòu)構(gòu)件的抗彎剛度可采用：允許開裂的構(gòu)件0.8EcI，不允許開裂的構(gòu)件EcI。其中的I為混凝土毛截面慣性矩。（75版橋規(guī)為EcI/1.5）（本條僅適用于作用效應(yīng)分析，不適用于正常使用極限狀態(tài)的撓度計算）原第3.2.1條取消：多梁式上部結(jié)構(gòu)無論整體式板或鉸接式板，有中橫隔梁或無中橫隔梁，計算行車系梁的活載內(nèi)力時，均宜采用彈性理論空間計算方法。,第4章橋梁計算的一般規(guī)定,4.2.2T梁截面翼緣有效寬度2外梁翼緣的有效寬度取相鄰內(nèi)梁翼緣有效寬度的一半，加上腹板寬度的1/2，再加上外側(cè)懸臂板平均厚度的6倍或外側(cè)懸臂板實際寬度兩者中的較小者。預(yù)應(yīng)力混凝土梁在計算預(yù)加力引起的混凝土應(yīng)力時，預(yù)加力作為軸向力產(chǎn)生的應(yīng)力可按實際翼緣全寬計算；由預(yù)加力偏心引起的彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力可按翼緣有效寬度計算。對超靜定結(jié)構(gòu)進行作用（或荷載）效應(yīng)分析時，T形、箱形截面梁的翼緣寬度可取實際全寬。（各個國家的相關(guān)規(guī)定稍有差異，我們的規(guī)定偏于安全考慮）,第4章橋梁計算的一般規(guī)定,4.2.3箱形截面梁翼緣有效寬度箱形截面梁的翼緣有效寬度問題，其原理與T形截面梁一樣。箱形截面梁翼緣有效寬度，目前比較通用的是德國規(guī)范DIN1075推薦的方法。這個方法已為德國鋼橋設(shè)計規(guī)范DIN1073、美國規(guī)范AASHTO-LRFD所采用。梁橋第七章也介紹了這個方法。本規(guī)范編制時，委托湖南大學(xué)作了進一步的驗證分析計算，結(jié)果表明該方法可用，故本規(guī)范最終采納了這個方法。注意點：1當(dāng)梁高時，翼緣有效寬度應(yīng)采用翼緣實際寬度。2預(yù)應(yīng)力混凝土梁在計算預(yù)加力引起的混凝土應(yīng)力時，預(yù)加力作為軸向力產(chǎn)生的應(yīng)力可按實際翼緣全寬計算；由預(yù)加力偏心引起的彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力可按翼緣有效寬度計算。3對超靜定結(jié)構(gòu)進行作用（或荷載）效應(yīng)分析時，箱形截面梁的翼緣寬度可取實際全寬。,第4章橋梁計算的一般規(guī)定,4.2.7為驗算變高度預(yù)應(yīng)力混凝土梁斜截面抗裂的需要，本規(guī)范補充了該類梁考慮彎矩和軸向力引起的附加剪應(yīng)力的計算方法，列于附錄B-1983年公路雜志范家聰預(yù)應(yīng)力變截面梁的剪應(yīng)力計算一文。,第4章橋梁計算的一般規(guī)定,4.2.9混凝土的徐變系數(shù)和收縮應(yīng)變的計算公式采用的是CEB-FIP（1990）上的公式并作了適當(dāng)簡化。原規(guī)范采用的是CEB-FIP（1978）的公式。通常認為，混凝土的應(yīng)力在不超過其強度的0.4-0.5（混凝土的軸心抗壓設(shè)計強度小于其極限強度的5-%）時，應(yīng)力與應(yīng)變基本保持線形關(guān)系，應(yīng)變、應(yīng)力疊加原理成立。從而，出現(xiàn)了許多計算方法，常用的有老化理論、彈性徐變體理論、彈性模量修正法、按齡期調(diào)整的模量修正法（Trost法、金成棣法、范立礎(chǔ)法、Bazant法、Step-by-step法等）。,第4章橋梁計算的一般規(guī)定,原規(guī)范的：第3.2.12條（箱梁應(yīng)計算扭轉(zhuǎn)剪力）第3.2.13條（組合梁應(yīng)根據(jù)具體情況進行換算計算）第3.2.14條（預(yù)制梁與現(xiàn)澆板的組合梁的徐變計算原則）第3.2.15條（組合梁組合面的剪應(yīng)力計算公式）第3.2.16條（組合面的容許剪應(yīng)力限值規(guī)定）第3.2.17條（組合梁應(yīng)設(shè)剪力鍵）修改后分別在相關(guān)章節(jié)中體現(xiàn)。,第4章橋梁計算的一般規(guī)定,4.3拱的計算（由原來的7條增加至14條）4.3.1無鉸拱和雙鉸拱的計算可不考慮拱上建筑與主拱圈的聯(lián)合作用。本節(jié)內(nèi)有關(guān)無鉸拱和雙鉸拱的計算規(guī)定,均適用于主拱圈裸拱受力而不考慮其與拱上建筑的聯(lián)合作用。拱的計算如考慮拱上建筑與主拱圈的聯(lián)合作用，拱上建筑的結(jié)構(gòu)應(yīng)符合計算所預(yù)設(shè)的條件。計算由車道荷載引起的拱的正彎矩時，拱頂、拱跨1/4應(yīng)乘以折減系數(shù)0.7，拱腳應(yīng)乘以0.9，中間各個截面的正彎矩折減系數(shù)可用直線插入法確定。,第4章橋梁計算的一般規(guī)定,4.3.2特大跨徑和大跨徑拱橋應(yīng)優(yōu)選拱軸線，使拱在各種作用（或荷載）組合作用下，在各個受力階段，軸向力偏心較小。在優(yōu)選過程中，尚需考慮與施工方法相配合，適應(yīng)施工各階段受力特點，滿足施工受力的要求。中、小跨徑懸鏈線拱橋，可用不考慮彈性壓縮的結(jié)構(gòu)自重壓力線與拱軸線的五點重合（拱頂、1/4拱跨、拱腳），選擇拱軸系數(shù)。特大跨徑和大跨徑拱橋，如結(jié)構(gòu)自重壓力線與拱軸線偏離過大，或在結(jié)構(gòu)自重及其所引起的彈性壓縮和溫度下降、混凝土收縮等作用下，軸向力偏心距較大時，拱軸線及拱的幾何尺寸宜作適當(dāng)調(diào)整。,第4章橋梁計算的一般規(guī)定,4.3.10大跨徑拱橋應(yīng)驗算拱頂、拱跨3/8、拱跨1/4和拱腳四個截面；對于中、小跨徑拱橋，拱跨1/4截面可不驗算；特大跨徑拱橋，除上述4個截面外，需視截面配筋情況，另行選擇控制截面進行驗算。4.3.11多跨無鉸拱橋應(yīng)按連拱計算。連拱計算方法可以采用可靠的簡化方法。當(dāng)橋墩抗推剛度與主拱抗推剛度之比大于37時，可按單跨拱橋計算。4.3.12桁架拱計算4.3.13剛架拱計算4.3.14系桿拱計算（原規(guī)范的第4節(jié)-墩臺計算、第5節(jié)-鉸和支座計算分別轉(zhuǎn)入新規(guī)范的第8.2、8.3、8.4節(jié)）,第4章橋梁計算的一般規(guī)定,第5章持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算5.1.1公路橋涵的持久狀況設(shè)計應(yīng)按承載能力極限狀態(tài)的要求，對構(gòu)件進行承載力及穩(wěn)定計算，必要時尚應(yīng)進行結(jié)構(gòu)的傾覆和滑移的驗算。在進行承載能力極限狀態(tài)計算時，作用（或荷載）（其中汽車荷載應(yīng)計入沖擊系數(shù)）的效應(yīng)應(yīng)采用其組合設(shè)計值；結(jié)構(gòu)材料性能采用其強度設(shè)計值。本節(jié)所談的承載能力極限狀態(tài)計算，均指對持久狀況下的結(jié)構(gòu)。這種狀況的承載能力極限狀態(tài)應(yīng)包括對構(gòu)件的抗彎、抗壓、抗拉、抗剪、抗扭等的強度及受壓構(gòu)件的穩(wěn)定進行計算；當(dāng)有必要時還應(yīng)對結(jié)構(gòu)的傾覆和滑移進行驗算。這是結(jié)構(gòu)設(shè)計最主要的部分。計算時汽車荷載應(yīng)計入沖擊系數(shù)，在構(gòu)件進行承載力及穩(wěn)定計算時，作用（或荷載）及結(jié)構(gòu)構(gòu)件的抗力均應(yīng)采用已考慮了分項系數(shù)的設(shè)計值；在多種作用（或荷載）情況下，應(yīng)將各設(shè)計值效應(yīng)進行最不利組合，并根據(jù)參與組合的作用（或荷載）情況，取用不同的效應(yīng)組合系數(shù)。,第5章主要增加了以下內(nèi)容：連續(xù)梁和懸臂梁斜截面抗剪承載力計算；普通鋼筋沿截面腹部均勻配置的鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件的正截面抗壓承載力計算；鋼筋混凝土雙向偏心受壓構(gòu)件的正截面承載力計算；T形、I形、箱形截面鋼筋混凝土構(gòu)件（矩形截面原規(guī)范已有）的抗彎剪扭的承載力計算；混凝土板抗沖切承載力計算。,第5章持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算,5.1.4構(gòu)件正截面的承載力應(yīng)按下列基本假定進行計算：1構(gòu)件彎曲后，其截面仍保持為平面；2截面受壓混凝土的應(yīng)力圖形簡化為矩形，其壓力強度取混凝土的軸心抗壓強度設(shè)計值；截面受拉混凝土的抗拉強度不予考慮；3極限狀態(tài)計算時，受拉區(qū)鋼筋應(yīng)力取其抗拉強度設(shè)計值或（小偏壓構(gòu)件除外）；受壓區(qū)或受壓較大邊鋼筋應(yīng)力取其抗壓強度設(shè)計值或。4鋼筋應(yīng)力等于鋼筋應(yīng)變與其彈性模量的乘積，但不大于其強度設(shè)計值。,第5章持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算,變化：1原規(guī)范的受壓區(qū)混凝土的極限壓應(yīng)變?yōu)?.003，新規(guī)范對普通強度混凝土取0.0033，高強度混凝土C50C80取極限壓應(yīng)變?yōu)?.0033-0.0032受壓區(qū)混凝土應(yīng)力圖形仍維持等效矩形應(yīng)力塊，但矩形應(yīng)力圖形高度與實際受壓區(qū)高度之比，原對鋼筋混凝土構(gòu)件取0.9，對預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件取0.8；新規(guī)范對普通強度混凝土取0.8，高強度混凝土C50C80取0.8-0.74；3矩形應(yīng)力塊的壓力強度，原規(guī)范給出混凝土抗壓設(shè)計強度，再除以1.25系數(shù)；本規(guī)范直接給出混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值。,第5章持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算,5.1.5構(gòu)件承載能力極限狀態(tài)設(shè)計表達式新規(guī)范：預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁等超靜定結(jié)構(gòu)，在計算承載能力極限狀態(tài)時應(yīng)考慮由預(yù)應(yīng)力引起的次效應(yīng)。原規(guī)范對預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁等超靜定結(jié)構(gòu)，在承載能力極限狀態(tài)計算中是不考慮預(yù)應(yīng)力引起的次效應(yīng)的，該規(guī)范規(guī)定“對于預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁，在彈性階段的計算中尚應(yīng)計入由預(yù)加應(yīng)力引起的混凝土彈性變形的二次力，但在塑性階段計算中則可不計由預(yù)加應(yīng)力引起的二次力”。,第5章持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算,5.2受彎構(gòu)件5.2.1受彎構(gòu)件的縱向受拉鋼筋和截面受壓區(qū)混凝土同時達到其強度設(shè)計值時，構(gòu)件的正截面相對界限受壓區(qū)高度（為縱向受拉鋼筋和受壓區(qū)混凝土同時達到其強度設(shè)計值時的受壓區(qū)高度）應(yīng)按表5.2.1采用。表5.2.1相對界限受壓區(qū)高度,第5章持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算,5.2.2截面受壓區(qū)高度應(yīng)符合下列要求：為防止受彎構(gòu)件的超筋設(shè)計，規(guī)范規(guī)定了截面受壓區(qū)高度的限制條件，其中相對界限受壓區(qū)高度，通過計算已于本規(guī)范表5.2.1中列出。當(dāng)給定鋼筋種類和混凝土強度等級，根據(jù)可求得相應(yīng)的受拉鋼筋配筋率，這個即為受彎構(gòu)件界限（最大）配筋率。因此，截面受壓區(qū)高度的限制條件也就是限制受彎構(gòu)件的配筋率。超過這個限制條件，受彎構(gòu)件有可能出現(xiàn)超筋，也有可能出現(xiàn)脆性破壞。一般地說，當(dāng)設(shè)計計算的受壓區(qū)高度不能滿足上述要求時，表明受拉區(qū)縱向鋼筋配置過多或構(gòu)件高度不足，需要進行調(diào)整；當(dāng)構(gòu)件受拉區(qū)配置不同種類鋼筋時，應(yīng)選用相應(yīng)于各種鋼筋較小的，以使構(gòu)件維持更多的延性。但是，這個限制條件只是從理論上得到保證，當(dāng)接近或相等時，受彎構(gòu)件仍有可能發(fā)生具有明顯脆性破壞特征的界限破壞。因此，在實際工程中應(yīng)盡量避免出現(xiàn)兩者接近或相等的情況。（適筋梁與超筋梁的界限）,第5章持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算,最小配筋率的限制（適筋梁與少筋梁的界限）9.1.12-2:受彎構(gòu)件、偏心受拉構(gòu)件及軸心受拉構(gòu)件的一側(cè)受拉鋼筋的配筋百分率不應(yīng)小于如下計算值，同時不應(yīng)小于0.20。45*混凝土抗拉強度設(shè)計值/鋼筋抗拉強度設(shè)計值部分預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件中普通受拉鋼筋的截面面積不應(yīng)小于0.003bh0。受拉構(gòu)件的受拉最小配筋率是根據(jù)鋼筋混凝土構(gòu)件破壞時，截面所能承受的彎矩不小于同一截面的素混凝土構(gòu)件所承受的彎矩的原則確定的，其目的是當(dāng)混凝土手拉邊緣出現(xiàn)裂縫時，梁不致因配筋過少而脆性破壞。,第5章持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算,5.2.7受彎構(gòu)件斜截面抗剪強度計算，將原適用于預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁的兩項和（混凝土和箍筋分別抗剪）公式改為同時適用于鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁的兩項積（混凝土和箍筋共同抗剪）公式，同時適用于連續(xù)梁和懸臂梁的驗算：(a)考慮縱向鋼筋的抗剪作用但適當(dāng)降低，將公式中的(2+p)改為（2+0.6p）；(b)采用提高系數(shù)考慮梁受壓翼緣對抗剪承載力的有利因素；(c)增加了連續(xù)梁正負彎矩區(qū)段的抗剪計算規(guī)定；(d)考慮預(yù)應(yīng)力對抗剪承載力的提高，按原蘇聯(lián)建筑法規(guī)取1.25;(e)考慮了豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力不均勻分布影響系數(shù)0.75。,第5章持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算,鋼筋混凝土梁的斜截面剪切破壞主要模式：斜拉破壞、剪壓破壞、斜壓破壞5.2.9矩形、T形和I形截面的受彎構(gòu)件，其抗剪截面（上限）應(yīng)符合下列要求：（5.2.9）“抗剪上限值”公式維持了與原規(guī)范相同的水平，以防止鋼筋混凝土梁的斜裂縫開展過寬或出現(xiàn)斜壓破壞。在計算中如不能滿足該公式的要求，就應(yīng)加大梁的截面尺寸或提高混凝土的強度等級。5.2.10矩形、T形和I形截面的受彎構(gòu)件，當(dāng)符合下列條件時（5.2.10）可不進行斜截面抗剪承載力的驗算，僅需按本規(guī)范第9.3.13條構(gòu)造要求配置箍筋（下限）。,第5章持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算,5.2.11本條規(guī)定了鋼筋混凝土簡支梁、等高度和變高度（承托）連續(xù)梁的抗剪配筋設(shè)計方法?；舅悸放c原規(guī)范相同。基本思路與原規(guī)范相同。但在梁的最大設(shè)計剪力分配上，對原規(guī)范作了修改。原規(guī)范規(guī)定混凝土和箍筋共同承擔(dān)最大設(shè)計剪力的60%，彎起鋼筋則承擔(dān)40%；本規(guī)范改為前者承擔(dān)不少于60%，后者承擔(dān)不超過40%。預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件一般是不配置普通彎起鋼筋的，抗剪配筋設(shè)計也就只是確定箍筋間距。只要在由作用（或荷載）引起的最大設(shè)計剪力中減去由預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋引起的剪力設(shè)計值后，就可與鋼筋混凝土受彎構(gòu)件同樣計算。,第5章持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算,5.3受壓構(gòu)件5.3.1、5.3.2配有箍筋、螺旋式或焊接環(huán)式間接鋼筋的鋼筋混凝土軸心受壓構(gòu)件仍保留原規(guī)范的計算公式，但公式增加了系數(shù)0.9,適當(dāng)提高其安全度。此外,對配置螺旋式間接鋼筋的軸壓構(gòu)件，其套箍系數(shù)原規(guī)范取2.0。試驗表明，螺旋箍筋對高強度混凝土的約束效果不如對普通強度混凝土，本規(guī)范適當(dāng)降低套箍系數(shù)，參照有關(guān)資料，對C55、C60、C65、C70，分別取1.95、1.90、1.85、1.80。,第5章持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算,5.3.8本條參照GBJ10-89規(guī)范新增的內(nèi)容。截面腹部均勻配置縱向鋼筋的偏心受壓構(gòu)件，其正截面的承載力由兩部分組成：一是由混凝土與上、下兩邊的縱向鋼筋構(gòu)成的承載力；二是由腹部均勻配置的縱向鋼筋構(gòu)成的承載力。沿截面腹部均勻配置縱向普通鋼筋且每排不少于4根的矩形、T形和I形截面鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件正截面抗壓承載力的計算：前者與一般鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件同樣計算，利用本規(guī)范公式（5.3.6-1）、（5.3.6-2）并經(jīng)簡單轉(zhuǎn)化可得。后者可根據(jù)基本假定，并利用平衡方程和變形協(xié)調(diào)條件進行計算，但計算過程繁瑣，不便于設(shè)計應(yīng)用。一般采用簡化的方法，要求腹部縱向鋼筋等直徑、等間距布置，且每排不少于4根，假定這些鋼筋的截面變換為一鋼帶而作計算。,第5章持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算,5.3.9和附錄C本規(guī)范有關(guān)圓截面鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件正截面的承載力計算，僅適用于強度等級C50及以下混凝土制作的構(gòu)件，在原規(guī)范的基礎(chǔ)上作了以下改變：對影響承載力較小的計算參數(shù)進行簡化，重新編制了計算表格，減少規(guī)范附表的篇幅。,第5章持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算,5.3.10偏心受壓構(gòu)件的偏心距增大系數(shù)，原規(guī)范是按彈性穩(wěn)定理論推導(dǎo)出來的，它本來適用于鋼壓桿，為了使其也適用于鋼筋混凝土構(gòu)件，將公式中按歐拉公式計算所得的臨界荷載，用鋼筋混凝土偏壓構(gòu)件截面剛度加以修正。由于鋼筋混凝土構(gòu)件系非均勻性材料，且出現(xiàn)裂縫，目前國際上一般不采用彈性穩(wěn)定理論來求解。本規(guī)范參照工民建的研究資料按極限轉(zhuǎn)動曲率法求增大系數(shù)值，但第一個系數(shù)的計算公式不同。實際工程中受壓構(gòu)件的邊界約束條件多樣，需要視具體情況而定。,第5章持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算,5.3.12增加了鋼筋混凝土雙向偏心受壓構(gòu)件承載力的計算公式，是尼克丁根據(jù)材料力學(xué)方法按單向偏心受壓構(gòu)件推導(dǎo)的近似公式，國內(nèi)外規(guī)范普遍采用，只適用于正截面承載力的驗算。試驗表明，雙向偏心受壓構(gòu)件的破壞形態(tài)與單向偏心受壓構(gòu)件的破壞形態(tài)相似，所以單向偏心受壓構(gòu)件正截面承載力計算的基本假定也適用于雙向偏心受壓構(gòu)件。但由于破壞時受壓區(qū)的形狀較為復(fù)雜，如用正截面承載力計算的基本假定來精確計算雙向偏心受壓構(gòu)件的承載力，過程勢必復(fù)雜繁瑣。目前各國規(guī)范均采用近似的計算方法。,第5章持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算,5.5受扭構(gòu)件5.5.1矩形截面鋼筋混凝土受扭構(gòu)件的承載力計算，原規(guī)范只給出矩形截面構(gòu)件的計算公式，是假定破壞裂縫與構(gòu)件縱軸線成45角推演出來的，且不考慮混凝土的抗扭作用。本規(guī)范按變角度空間桁架理論（或斜彎曲理論）建立抗扭承載力計算公式，破壞裂縫傾斜角也非僅45，同時也考慮了混凝土的抗扭作用。在抗扭構(gòu)件中，矩形截面是其基本單元體，本規(guī)范把抗扭構(gòu)件計算擴展到T形、I形和箱形截面構(gòu)件。純扭：,第5章持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算,5.5.3矩形和箱形截面承受彎、剪、扭的構(gòu)件，其截面應(yīng)符合下列公式要求：當(dāng)符合下列條件時可不進行構(gòu)件的抗扭承載力計算，僅需按本規(guī)范第9.3.14條規(guī)定配置構(gòu)造鋼筋。受扭構(gòu)件當(dāng)抗扭鋼筋配置過多時，可能出現(xiàn)混凝土被壓壞而鋼筋達不到屈服強度，必須限制截面的最小尺寸。也就是使截面混凝土剪應(yīng)力不超過某一限值，類似構(gòu)件斜截面抗剪承載力計算時的上限值。對彎剪扭構(gòu)件，由于其受力的復(fù)雜性，目前只能將扭矩產(chǎn)生的剪應(yīng)力與彎剪產(chǎn)生的剪應(yīng)力疊加起來，使其總和不超過混凝土強度的規(guī)定限值。本條規(guī)定的限值基本維持原規(guī)范的水平。在設(shè)計中，當(dāng)由剪扭產(chǎn)生的剪應(yīng)力超過規(guī)范公式（5.5.3-1）規(guī)定的限值時，就應(yīng)修改構(gòu)件截面尺寸或提高混凝土強度等級。本條公式（5.5.3-2）類似于構(gòu)件斜截面抗剪計算的下限值，按該公式計算并滿足限值的要求時，構(gòu)件可不配置抗扭鋼筋。但為了防止脆斷和保證構(gòu)件破壞時具有一定延性，仍應(yīng)按本規(guī)范第9.3.14條構(gòu)造要求配筋。公式（5.5.3-2）規(guī)定的限值與原規(guī)范相近。,第5章持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算,5.5.4目前鋼筋混凝土剪扭構(gòu)件的承載力一般按受扭構(gòu)件承載力和受剪構(gòu)件承載力分別進行計算，然后疊加起來。但是共同承受剪扭的構(gòu)件，其剪力和扭矩對構(gòu)件內(nèi)的混凝土和箍筋均有一定影響。如果采取簡單地疊加，對箍筋和混凝土尤其是混凝土是偏于不安全的。試驗表明，構(gòu)件在剪扭共同作用下，其截面的某一受壓區(qū)域內(nèi)承受剪切和扭轉(zhuǎn)應(yīng)力的雙重作用，這必將降低構(gòu)件內(nèi)混凝土的抗剪和抗扭能力。由于受扭構(gòu)件受力情況比較復(fù)雜，目前采取箍筋所承擔(dān)的承載力進行簡單疊加，而混凝土的承載力則在受剪構(gòu)件和受扭構(gòu)件承載力的計算公式中均引入一個剪扭構(gòu)件混凝土承載力的降低系數(shù)。,第5章持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算,5.5.4矩形和箱形截面剪扭構(gòu)件，其抗剪扭承載力應(yīng)按下列公式計算：抗剪承載力抗扭承載力,第5章持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算,5.5.5、5.5.6T形、工形和帶翼緣箱形截面的鋼筋混凝土受扭構(gòu)件，在承載力的計算中可將其截面劃分為幾個矩形截面。劃分的原則是：先按截面總高度劃出腹板或矩形箱體，然后再劃出受壓翼緣和受拉翼緣。在實際橋梁工程中，真正純扭構(gòu)件或剪扭構(gòu)件是很少的，大多是同時承受彎矩、剪力和扭矩的構(gòu)件。這些彎剪扭構(gòu)件的配筋按第5.5.5條規(guī)定，可劃分為幾個矩形截面分別計算和配置。,第5章持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算,5.6受沖切構(gòu)件增加了受沖切構(gòu)件的承載力計算內(nèi)容，計算考慮了板厚效應(yīng)和預(yù)應(yīng)力效應(yīng)，具體取值引自有關(guān)規(guī)范和試驗資料。在集中反力作用下不配置抗沖切鋼筋的鋼筋混凝土板，其抗沖切承載力可按下列公式計算：在實際工程中當(dāng)單靠混凝土抗沖切不能滿足要求或增加板厚有困難時，僅提高混凝土強度等級并不能合理地解決沖切承載力的問題。此時需要設(shè)置抗沖切鋼筋。,第5章持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算,5.7局部承壓承載力的計算a.將原按劈裂拉力理論建立的局壓公式改為按套箍理論建立的局壓公式，并用混凝土局部承壓修正系數(shù)來限制高強度混凝土局部承壓應(yīng)力；b.計算局部承壓面積和計算底面積均不扣除孔洞面積；c.原規(guī)定，局部承壓承載力計算公式中由等號右邊第二項鋼筋承擔(dān)的承載力不得超過第一項由混凝土承擔(dān)的承載力的50%。本規(guī)范通過局壓區(qū)尺寸限制的計算，可控制局壓墊板下沉過大的問題，因而也就可取消原規(guī)范的這項規(guī)定。,第5章持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算,5.7.3近年來，新修建的預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁和連續(xù)剛構(gòu)橋，在邊跨現(xiàn)澆段較普遍地發(fā)生了縱向裂縫或斜裂縫，為此，本規(guī)范增加了分析局壓區(qū)端塊局部應(yīng)力的規(guī)定。在該區(qū)域除了墊板附近配置間接鋼筋外，另應(yīng)根據(jù)局部應(yīng)力分析配置閉合式箍筋。本規(guī)范第9.4.2條對端塊的構(gòu)造箍筋作出了規(guī)定，原意在于分布這個區(qū)域可能出現(xiàn)的裂縫，端塊局部應(yīng)力分析所配置的箍筋可將構(gòu)造箍筋包括在內(nèi)。,第5章持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算,第6章持久狀況正常使用極限狀態(tài)計算6.1一般規(guī)定6.1.1公路橋涵的持久狀況設(shè)計應(yīng)按正常使用極限狀態(tài)的要求，采用作用（或荷載）的短期效應(yīng)組合、長期效應(yīng)組合或短期效應(yīng)組合并考慮長期效應(yīng)組合的影響，對構(gòu)件的抗裂、裂縫寬度和撓度進行驗算，并使各項計算值不超過本規(guī)范規(guī)定的各相應(yīng)限值。在上述各種組合中，汽車荷載效應(yīng)可不計沖擊系數(shù)。,6.1.2預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件可根據(jù)橋梁使用和所處環(huán)境的要求，進行下列構(gòu)件設(shè)計：1全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件。此類構(gòu)件在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下控制的正截面的受拉邊緣不允許出現(xiàn)拉應(yīng)力（不得消壓）；2部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件。此類構(gòu)件在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下控制的正截面受拉邊緣可出現(xiàn)拉應(yīng)力：當(dāng)拉應(yīng)力加以限制時，為A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件；當(dāng)拉應(yīng)力超過限值時，為B類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件?？鐝酱笥?00m橋梁的主要受力構(gòu)件，不宜進行部分預(yù)應(yīng)力混凝土設(shè)計。,第6章持久狀況正常使用極限狀態(tài)計算,6.1.3預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉控制應(yīng)力6.1.4構(gòu)件截面性質(zhì)計算規(guī)定6.1.5由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力及相應(yīng)階段預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力計算6.1.6預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋合力及其偏心距的計算6.1.7預(yù)應(yīng)力傳遞長度規(guī)定基本同原規(guī)范,第6章持久狀況正常使用極限狀態(tài)計算,6.2鋼筋預(yù)應(yīng)力損失a)增加了摩擦損失計算時的預(yù)埋波紋管的參數(shù)值（表6.2.2）；增加了計算錨具變形、鋼筋回縮損失時的夾片式錨具的變形和鋼筋回縮值（表6.2.3）；給出了反摩擦計算的具體方法（附錄D）等；b)給出了預(yù)應(yīng)力鋼絲、鋼絞線松弛損失的計算公式（第6.2.6條，原為定值：一次張拉7%；超張拉4.5%）；c)改進原規(guī)范混凝土收縮、徐變損失的計算公式,提供了新的混凝土收縮應(yīng)變和徐變系數(shù)值（CEB-FIP1990）。,第6章持久狀況正常使用極限狀態(tài)計算,混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件設(shè)計的計算內(nèi)容：1持久狀況承載能力極限狀態(tài)2持久狀況正常使用極限狀態(tài)抗裂計算（正截面正應(yīng)力；斜截面主拉應(yīng)力）裂縫計算變形（撓度）計算3持久狀況應(yīng)力計算（彈性階段）（分項系數(shù)均取1.0，計入沖擊系數(shù)；計算法向壓應(yīng)力、鋼筋拉應(yīng)力和斜截面上混凝土的主壓應(yīng)力）4短暫狀況應(yīng)力計算,第6章持久狀況正常使用極限狀態(tài)計算,6.3抗裂驗算6.3.1（強制性條文）預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件應(yīng)按下列規(guī)定進行正截面和斜截面抗裂驗算：1正截面抗裂應(yīng)對構(gòu)件正截面混凝土的拉應(yīng)力進行驗算，并應(yīng)符合下列要求：1)全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下預(yù)制構(gòu)件分段澆筑或砂漿接縫的縱向分塊構(gòu)件,作用短期效應(yīng)組合下構(gòu)件抗裂驗算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力小于扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力在構(gòu)件抗裂驗算邊緣產(chǎn)生的混凝土預(yù)壓應(yīng)力。原規(guī)范第5.2.22條：截面受拉邊緣由預(yù)加力引起的預(yù)壓應(yīng)力必須大于或等于由使用荷載引起的拉應(yīng)力；對用砂漿（或混凝土）接縫的分塊拼裝結(jié)構(gòu)，系數(shù)為1.1;對干接縫的分塊拼裝結(jié)構(gòu)，系數(shù)為1.2。-由于作用效應(yīng)的減小而作的相應(yīng)調(diào)整,第6章持久狀況正常使用極限狀態(tài)計算,2)A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下但在荷載長期效應(yīng)組合下,作用長期效應(yīng)組合下構(gòu)件抗裂驗算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力小于扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力在構(gòu)件抗裂驗算邊緣產(chǎn)生的混凝土預(yù)壓應(yīng)力。-比原規(guī)范嚴格了！（結(jié)構(gòu)重力之下不得消壓）原規(guī)范第5.2.23條：在使用荷載作用下，部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類受彎構(gòu)件的法向拉應(yīng)力（扣除全部預(yù)應(yīng)力損失）應(yīng)符合下列規(guī)定：荷載組合1小于等于0.8倍的混凝土抗拉強度荷載組合2和3小于等于0.9倍的混凝土抗拉強度-由于作用效應(yīng)的減小而作的相應(yīng)調(diào)整,第6章持久狀況正常使用極限狀態(tài)計算,2斜截面抗裂應(yīng)對構(gòu)件斜截面混凝土的主拉應(yīng)力進行驗算，并應(yīng)符合下列要求：（嚴格了?。?)全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下預(yù)制構(gòu)件現(xiàn)場澆筑（包括預(yù)制拼裝）構(gòu)件（對工地現(xiàn)澆的全預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁，基本目標(biāo)是將主拉應(yīng)力控制在1MPa左右。）,第6章持久狀況正常使用極限狀態(tài)計算,2)A類和B類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下預(yù)制構(gòu)件現(xiàn)場澆筑（包括預(yù)制拼裝）構(gòu)件,近年來大量修建的T形截面預(yù)應(yīng)力混凝土預(yù)制梁，并未發(fā)現(xiàn)有規(guī)律的斜裂縫。因此，這些構(gòu)件的主拉應(yīng)力限值仍可維持較高的水平。,第6章持久狀況正常使用極限狀態(tài)計算,6.3.3預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件由作用（或荷載）短期效應(yīng)組合和預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土主拉應(yīng)力和主壓應(yīng)力應(yīng)按下列公式計算：,第6章持久狀況正常使用極限狀態(tài)計算,6.4裂縫寬度驗算裂縫寬度限值規(guī)定與原規(guī)范基本持平，但實際因混凝土保護層厚度增加，要求嚴了。本規(guī)范所列矩形、T形和I形截面鋼筋混凝土構(gòu)件的裂縫寬度計算公式，將原規(guī)范受彎構(gòu)件的計算公式，擴展用于軸心受拉、偏心受拉和大偏心受壓構(gòu)件；同時也用于預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，只是此時式中的鋼筋應(yīng)力取用截面消壓后鋼筋的應(yīng)力增量，統(tǒng)一了原規(guī)范鋼筋混凝土與預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的計算模式。6.4.3矩形、T形和I形截面鋼筋混凝土構(gòu)件及B類預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，其特征裂縫寬度可按下列公式計算：,第6章持久狀況正常使用極限狀態(tài)計算,6.4.5圓形截面鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件，其特征裂縫寬度（保證率為95%）可按下列公式計算：,第6章持久狀況正常使用極限狀態(tài)計算,6.5撓度計算變化之處：1剛度計算公式或參數(shù)有微調(diào)2增加了長期效應(yīng)撓度的計算及其限值規(guī)定3大跨徑橋梁施工階段撓度的計算原則,第6章持久狀況正常使用極限狀態(tài)計算,第7章持久狀況和短暫狀況構(gòu)件的應(yīng)力計算計算原則、方法和應(yīng)力限值基本與原規(guī)范相同。持久狀況承載能力極限狀態(tài)（第5章）：基本組合、偶然組合持久狀況正常使用極限狀態(tài)計算（第6章）：短期效應(yīng)組合、長期效應(yīng)組合持久狀況和短暫狀況構(gòu)件的應(yīng)力計算（第7章）：標(biāo)準(zhǔn)值組合按持久狀況設(shè)計的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，應(yīng)計算其使用階段正截面混凝土的法向壓應(yīng)力、受拉區(qū)鋼筋的拉應(yīng)力和斜截面混凝土的主壓應(yīng)力，并不得超過本節(jié)規(guī)定的限值。計算時作用（或荷載）取其標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載應(yīng)考慮沖擊系數(shù)。應(yīng)考慮預(yù)加力效應(yīng)，預(yù)加力的分項系數(shù)取為1.0。對連續(xù)梁等超靜定結(jié)構(gòu)，尚應(yīng)計及預(yù)加力、溫度作用等引起的次效應(yīng)。,需說明：1）持久狀況預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的應(yīng)力計算，是按以往的習(xí)慣對承載能力極限狀態(tài)計算的補充，也就是說，對涉及結(jié)構(gòu)安全方面要進行塑性狀態(tài)和彈性狀態(tài)雙控制，但不計疲勞影響?；炷恋膽?yīng)力限值從表面看與原規(guī)范相同，但由于混凝土立方體試件尺寸的改變及混凝土強度取值原則的變化，混凝土應(yīng)力限值比原規(guī)范降低了，亦即偏于安全了。2）短暫狀況構(gòu)件的應(yīng)力計算，實際上是用來代替統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的短暫狀況構(gòu)件必須進行承載能力極限狀態(tài)的計算。構(gòu)件彈性階段的應(yīng)力計算也可謂構(gòu)件的經(jīng)驗承載能力極限狀態(tài)計算。,第6章持久狀況正常使用極限狀態(tài)計算,計算內(nèi)容：1持久狀況承載能力極限狀態(tài)（第5章）（受壓區(qū)高度系數(shù)x限制、正截面和斜截面承載能力）2持久狀況正常使用極限狀態(tài)抗裂（6.3.1條）（正截面-正應(yīng)力；斜截面-主拉應(yīng)力）裂縫計算（6.4.3條）變形（撓度）計算（6.5節(jié)）3持久狀況應(yīng)力計算（彈性階段）（法向壓應(yīng)力、鋼筋拉應(yīng)力和斜截面上混凝土的主壓應(yīng)力）（7.1.5條）-構(gòu)件強度的補充計算4短暫狀況應(yīng)力計算,第6章持久狀況正常使用極限狀態(tài)計算,7.1.5使用階段預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件正截面混凝土的壓應(yīng)力和預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力，應(yīng)符合下列規(guī)定：受壓區(qū)混凝土的最大壓應(yīng)力受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的最大拉應(yīng)力1)對鋼絞線、鋼絲2）對精軋螺紋鋼-指標(biāo)與原規(guī)范基本相當(dāng),第6章持久狀況正常使用極限狀態(tài)計算,7.1.6預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件由作用標(biāo)準(zhǔn)值和預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土的主壓應(yīng)力應(yīng)符合下式規(guī)定：根據(jù)計算所得的混凝土主拉應(yīng)力，按下列規(guī)定設(shè)置箍筋：在的區(qū)段，箍筋可僅按構(gòu)造要求設(shè)置；在的區(qū)段，箍筋的間距可按下列公式計算：-指標(biāo)與原規(guī)范基本相當(dāng)1關(guān)于預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件斜截面主壓應(yīng)力的計算及其限值的規(guī)定。這項計算及規(guī)定是防止構(gòu)件腹板在預(yù)加應(yīng)力和使用階段作用（或荷載）下被壓壞，作為斜截面抗彎承載力的補充；過高的主壓應(yīng)力也會導(dǎo)致斜截面抗裂能力的降低。主壓應(yīng)力的限值與原規(guī)范規(guī)定值相當(dāng)，均取混凝土抗壓強度標(biāo)準(zhǔn)值的0.6倍。2按彈性階段計算構(gòu)件腹部的主拉應(yīng)力，并按規(guī)定設(shè)置箍筋及計算箍筋數(shù)量，作為構(gòu)件斜截面抗剪承載力計算的補充。計算公式和所取材料安全系數(shù)與原規(guī)范相同。按本條計算的箍筋用量應(yīng)與斜截面抗剪承載力計算的箍筋用量進行比較，實際取用兩者較多者。,第6章持久狀況正常使用極限狀態(tài)計算,7.2.1本節(jié)關(guān)于構(gòu)件短暫狀況的應(yīng)力計算，實屬構(gòu)件彈性階段的強度計算，施工荷載采用標(biāo)準(zhǔn)值組合。除非有特殊要求，短暫狀況一般不進行正常使用極限狀態(tài)計算，可以通過施工措施或構(gòu)造布置來彌補，防止構(gòu)件過大變形或出現(xiàn)不必要的裂縫。在施工中當(dāng)利用已安裝就位的構(gòu)件進行吊裝時，要對吊機（車）行駛其上的構(gòu)件進行驗算。這些構(gòu)件都已作持久狀況承載力計算，而吊機（車）系臨時荷載，荷載系數(shù)取值較低，當(dāng)其設(shè)計值產(chǎn)生的效應(yīng)小于持久狀況承載力的荷載設(shè)計值效應(yīng)時，則可不必驗算。,第6章持久狀況正常使用極限狀態(tài)計算,第8章構(gòu)件計算的規(guī)定8.1組合式受彎構(gòu)件a.分預(yù)制構(gòu)件和組合構(gòu)件兩種情況進行承載能力極限狀態(tài)計算；b.應(yīng)力組合的差異，最大應(yīng)力不一定出現(xiàn)在組合構(gòu)件截面的上緣或下緣，鋼筋應(yīng)力也是如此；c.組合構(gòu)件的最大配筋率可能高于一般受彎構(gòu)件。,8.2墩臺蓋梁判斷蓋梁作為梁或剛構(gòu)一部分計算，原規(guī)范按蓋梁與柱的剛度比確定，本規(guī)范將其改為按線剛度比確定。即當(dāng)梁與柱的線剛度比大于5時，蓋梁可作為簡支梁（雙柱式）或連續(xù)梁（多柱多）計算；當(dāng)梁與柱的線剛度比等于或小于5時，蓋梁作為剛構(gòu)的一部分計算。所謂線剛度就是構(gòu)件的截面剛度除以該構(gòu)件的計算長度。計算公式及限值基本上參照建筑結(jié)構(gòu)規(guī)范。8.3鉸8.4橡膠支座,第8章構(gòu)件計算的規(guī)定,8.5樁基承臺當(dāng)承臺懸臂下面樁中心至墩臺身邊緣的距離等于或小于承臺高度時，承臺被認為是深梁，計算參考美國規(guī)范關(guān)于牛腿的“撐桿系桿體系”的計算方法；承臺可認為是龐大的素混凝土結(jié)構(gòu)，其斜截面抗剪承載力沿用了原規(guī)范無腹筋梁的計算公式，只是將式中計算參數(shù)按不同條件進行換算；承臺的抗沖切計算與本規(guī)范第5章板的抗沖切計算原理相同，但需考慮與沖跨比相應(yīng)的沖切承載力系數(shù)的提高。8.6伸縮裝置,第8章構(gòu)件計算的規(guī)定,第9章構(gòu)造規(guī)定總體而言，混凝土保護層厚度增加了，普通構(gòu)造鋼筋的配筋率增加了，主要體現(xiàn)為：1）對原規(guī)范原有的規(guī)定作了修訂和補充，例如，鋼筋混凝土構(gòu)件的縱向鋼筋最小配筋率；鋼筋的混凝土保護層最小厚度；縱向受拉鋼筋最小錨固長度等等。2）吸收了國內(nèi)外多年來的研究成果，例如，有關(guān)環(huán)氧樹脂涂層鋼筋的構(gòu)造要求；有關(guān)鋼筋套筒擠壓接頭和等強直螺紋接頭的規(guī)定等等。,3）結(jié)合公路橋梁的具體情況錄取了國內(nèi)外現(xiàn)行規(guī)范的有關(guān)規(guī)定。束筋搭接接頭的布置；預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的最小配筋率；箱形截面、組合式受彎構(gòu)件及抗沖切構(gòu)件的構(gòu)造規(guī)定；承受彎剪扭構(gòu)件的箍筋和縱向鋼筋配筋率和布置；梁底呈曲線形且布有曲線預(yù)應(yīng)力鋼筋的構(gòu)件，其梁底和梁側(cè)面鋼筋的最小混凝土保護層厚度的規(guī)定；配有普遍箍筋的墩、柱內(nèi)的縱向受壓鋼筋和箍筋的構(gòu)造要求以及樁基承臺的構(gòu)造要求。,第9章構(gòu)造規(guī)定,9.1.12鋼筋混凝土構(gòu)件中縱向受力鋼筋的最小配筋百分率應(yīng)符合下列要求：軸心受壓構(gòu)件、偏心受壓構(gòu)件全部縱向鋼筋的配筋百分率不應(yīng)小于0.5，當(dāng)混凝土強度等級C50及以上時不應(yīng)小于0.6；同時，一側(cè)鋼筋的配筋百分率不應(yīng)小于0.2。當(dāng)大偏心受拉構(gòu)件的受壓區(qū)配置按計算需要的受壓鋼筋時，其配筋百分率不應(yīng)小于0.2。（補充和提高）受彎構(gòu)件、偏心受拉構(gòu)件及軸心受拉構(gòu)件的一側(cè)受拉鋼筋的配筋百分率不應(yīng)小于45，同時不應(yīng)小于0.20。,第9章構(gòu)造規(guī)定,9.2.1鋼筋混凝土簡支板橋的標(biāo)準(zhǔn)跨徑不宜大于13m，連續(xù)板橋的標(biāo)準(zhǔn)跨徑不宜大于16m，預(yù)應(yīng)力混凝土簡支板橋的標(biāo)準(zhǔn)跨徑不宜大于25m，連續(xù)板橋的標(biāo)準(zhǔn)跨徑不宜大于30m。9.2.2空心板橋的頂板和底板厚度，均不應(yīng)小于80mm?？招陌宓目斩炊瞬繎?yīng)予填封。人行道板的厚度，就地澆筑的混凝土板不應(yīng)小于80mm，預(yù)制混凝土板不應(yīng)小于60mm。9.2.3行車道板內(nèi)主鋼筋直徑不應(yīng)小于10mm。人行道板內(nèi)的主鋼筋直徑不應(yīng)小于8mm。9.2.5分布鋼筋設(shè)在主鋼筋的內(nèi)側(cè)，其直徑不應(yīng)小于8mm，間距不應(yīng)大于200mm，截面面積不宜小于板的截面面積的0.1%。,第9章構(gòu)造規(guī)定,9.3.1鋼筋混凝土T形、形截面簡支梁標(biāo)準(zhǔn)跨徑不宜大于16m，鋼筋混凝土箱形截面簡支梁標(biāo)準(zhǔn)跨徑不宜大于25m，鋼筋混凝土箱形截面連續(xù)梁標(biāo)準(zhǔn)跨徑不宜大于30m。預(yù)應(yīng)力混凝土T形、形截面簡支梁標(biāo)準(zhǔn)跨徑不宜大于50m。9.3.2T形、形截面梁應(yīng)設(shè)跨端和跨間橫隔梁。當(dāng)梁橫向剛性連接時，橫隔梁間距不應(yīng)大于10m。9.3.3預(yù)制T形截面梁或箱形截面梁翼緣懸臂端的厚度不應(yīng)小于100mm；當(dāng)預(yù)制T形截面梁之間采用橫向整體現(xiàn)澆連接時或箱形截面梁設(shè)有橋面橫向預(yù)應(yīng)力鋼筋時，其懸臂端厚度不應(yīng)小于140mm。T形和I形截面梁，在與腹板相連處的翼緣厚度，不應(yīng)小于梁高的1/10（原為1/12），當(dāng)該處設(shè)有承托時，翼緣厚度可計入承托加厚部分厚度；當(dāng)承托底坡大于1/3時，取1/3。,第9章構(gòu)造規(guī)定,9.3.10鋼筋混凝土梁的支點處，應(yīng)至少有兩根且不少于總數(shù)1/5的下層受拉主鋼筋通過。兩外側(cè)鋼筋，應(yīng)延伸出端支點以外，并彎成直角，順梁高延伸至頂部，與頂層縱向架立鋼筋相連。兩側(cè)之間的其他未彎起鋼筋，伸出支點截面以外的長度不應(yīng)小于10倍鋼筋直徑（環(huán)氧樹脂涂層鋼筋為12.5