綜合樓框架結構畢業(yè)設計計算書.doc

學院畢業(yè)設計計算書專業(yè)： 級別： 姓名： 年 月 日綜合樓框架結構專業(yè) 土木工程 班級 姓名 指導教師 年 月 日75本科畢業(yè)生畢業(yè)設計目 錄1. 目錄12. 任務書23. 中英文摘要44. 正文54.1結構方案的概述54.2主要設計方法74.3設計心得體會84.4計算部分104.4.1樓板計算104.4.2基礎計算234.4.3樓梯計算254.4.4 pkpm計算404.4.5 內(nèi)力計算434.5施工圖繪制（9張）65 5. 參考文獻716. 附錄727. 致謝74成人教育學院畢 業(yè) 設 計 任 務 書（鋼筋混凝土框架結構設計組）一、設計題目：xx市 綜合樓 項目（工程）二、建設地點：xx市三、設計原始數(shù)據(jù)（資料）（1）自然條件1、建筑物等級建筑結構安全等級為二級，設計基準期為50年，基礎設計等級為乙級。2、工程地質(zhì)條件抗震設防烈度為7度，設計基本地震加速度值為0.10g，設計地震分組為第一組。場地類別：A類，詳?shù)刭|(zhì)勘察報告一。3、氣象條件基本風壓值（1.15KN/m2）。4、材料供應240厚標準磚。5、施工條件和能力活荷載取值：（KN/m2）樓面2.5 、走廊2.0、樓梯3.5、屋面3.0。（2）建筑規(guī)模 層數(shù) 層高 房間組成及面積1、規(guī)模：占地面積982.23 m22、層數(shù)：三層3、層高：底層4.2m，其于各層3.3m。4、房間組成及面積 辦公室、檔案室等，總建筑面積5893.36 m2。 （3）參考資料詳參考文獻。中英文摘要綜合樓設計包括建筑設計和結構設計，在建筑設計方面，結合各功能的分區(qū)與綠化和消防上的綜合考慮，進行了建筑體型的選擇、平面的布置、立面的設計。結構設計利用結構專業(yè)軟件PKPM進行，然后根據(jù)計算結果調(diào)整建筑方案。設計成果包括總體設計說明書，建筑及結構施工圖，結構設計計算書。最后對整個設計過程中的出現(xiàn)的問題和設計心得進行總結。關鍵詞： 設計 結構設計 PKPM Abstract Complex building contains architectural design and structural design. Combining the comprehensive consideration on the district and greeing of the functions as well as fire ,the design of building body including the choice of the construction ,graphic layout and the design elevation .The structure for professional sofeware PKPM is used in structural design ,and adjust the architecture programme according to the results .The outcome document including general instruction of design,architecture and the construction of the structure plans and calculation book of structural design .To sum up the issues and experience which emerge in the whole design process in the end .Keywords: design; Structural design; PKPM; 4.1結構方案的概述4.1.1 結構選型與布置本工程為三層綜合樓，上部結構為現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結構。在結構的設計初期主要要先考慮構件的尺寸。本工程各樓層梁及三層梁采用平法表示,本工程基礎采用樁基礎.本工程按7度設防要求,設計基本地震加速度為0.10g.由于綜合樓的橫向主要控制荷載為風荷載，所以結構設計中還需考慮風荷載的作用。除了風荷載，地震荷載也必需考慮。結構設計中還需考慮到框架柱的抗傾覆，側移剛度，層間位移等因素。1.主要構件材料及尺寸估算主要構件材料框架梁、板、柱采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土構件，混凝土強度：柱采用C30混凝土；梁、板、均采用C25混凝土，鋼筋使用HPB235，HRB 400二種鋼筋。主要構件的截面尺寸（1）框架梁：框架梁，最大跨度L=7.8m，h=（1/81/12）L=650mm975mm，取h=750mmb=（1/21/3）h=375mm250mm，取b=300mm取主梁截面為300mm750mm、250mm750mm、250mm450mm。（2）框架柱：初定柱尺寸600mm600mm、500mm500mm。2.屋面和樓面板的荷載計算屋面和樓面板的荷載取自建筑荷載規(guī)范（GB500092001）。屋（樓）面面荷載（標準值）名 稱做 法厚度（mm)容重(KN/m3)重量(KN/m2)彩色水磨石樓面白水泥大理石子面15250.381:3水泥砂漿找平18200.36純水泥漿一道2200.04鋼筋混凝土樓板120253板底20厚粉刷抹平20170.34非上人屋面高分子卷材4120.051：3水泥砂漿找平20200.4憎水珍珠巖保溫層6040.241：3水泥砂漿找平20200.41:6水泥焦渣找坡50150.75鋼筋混凝土樓板120253板底20厚粉刷抹平20170.34PKPM中取樓面恒載1.5KN/m2，屋面恒載2.2KN/m2 (不包括樓板自重)。結構平面布置如圖示：4.2主要設計方法4.2.1 建模PMCAD是PKPM系列結構設計各軟件的核心，它為各功能設計提供數(shù)據(jù)接口。PKPM結構建模就是利用PMCAD來完成的。通過人機交互方式引導用戶逐層地布置各層平面和各層樓面，再輸入層高就建立起一套描述建筑物整體結構的數(shù)據(jù)。4.2.2 試算SATWE是專門為多、高層建筑結構分析與設計而研制的空間組合結構有限元分析軟件，適用于各種復雜體形的多、高層建筑框架、框剪結構等。在SATWE中主要根據(jù)設計條件輸入設計參數(shù)，并檢驗結構布置。計算PMCAD中輸入的模型。得出計算結果。4.2.3 調(diào)整計算結果圖形顯示為紅色表示計算未能通過，因此還必須調(diào)整。第一次試算的時候，我的結構體系居然出現(xiàn)了大面積的紅色，全部是屬于軸壓比太大和超筋的情況。經(jīng)過老師的指導，增大截面尺寸，從而降低柱的軸壓比及降低柱的配筋率。第二次試算還是部分梁和柱的出現(xiàn)紅色狀況，后來我在進行了特殊構件定義，定義了角柱，而且定義次梁為兩端鉸結，再進行第三次試算，這次就能全部通過計算了。4.2.4 檢查結構計算后還需查看文本顯示中的關于側移風度和平均層間位移的比值等等，對于我所做的工程重點要求如下：1、檢查結構設計信息中的各層Ratx，Raty ：x，Y 方向本層塔側移剛度與下一層相應塔側移剛度的比值要不小于0.8；層層要滿足，否則本層剛度不滿足。在本工程中Ratx(min)=1.25000.8，因此本工程符合要求。2、 要檢查結構位移項中的Ratio(x)、Ratio(Y)： 最大位移與層平均位移的比值RatioDx、RatioDy ：最大層間位移與平均層間位移的比值不宜大于1.3，不應大于1.5；在本工程中Ratio(x)(max)=1.261.3；Ratio(Y)=1.231.5，因此本工程符合要求。3、檢查 MaxDx/h，MaxDy/h : x,Y方向的最大層間位移角小等于1/800。本工程中MaxDx/h(max)=1/9661/800；MaxDy/h(max)=11091/800,因此本工程符合要求。4.2.5 出圖結構施工圖包括柱、梁、樓板的配筋圖，由于PKPM的自己配筋圖會出現(xiàn)非常多的重疊與不合理的現(xiàn)象，所以我們還需要對每個部件的配筋進行調(diào)整，如板筋中我們可以把相同的房間或者對稱的房間進行歸并，從而進行簡化。而且樓板沒有錯層的話，底筋或者可以拉通的盡量拉通，從而使整個板筋更加的清晰，而不會像用PKPM生成那樣繁雜。柱與梁筋的出圖，不僅需要電腦自行歸并，而且還需我們進行手工歸并，也只有很好的歸并才會使配筋圖更好清晰或者更加的合理。4.3心得體會畢業(yè)設計是我在校期間最后一個重要的教學環(huán)節(jié)，通過畢業(yè)設計可受到本專業(yè)系統(tǒng)、綜合的訓練和實戰(zhàn)演練，提高綜合運用所學知識能力和實踐技能，同時可培養(yǎng)創(chuàng)新能力。由于初次接觸一個工程設計的全過程，可以說沒有任何經(jīng)驗可言。整個設計讓自己不僅學習了很多新的軟件，新的知識規(guī)范，而且讓自己全面地復習了學習以來的有關的專業(yè)知識，小到制圖的規(guī)范細節(jié)，大到一些構件如何受力，整個建筑如何布置會比較合理美觀。雖然整個設計過程累了點，但是受益非淺。在設計的過程中不僅對自己知識的一種融合，而且也是對自己一個設計理念的培養(yǎng)。設計靈感的升華.在整個設計過程中，雖然基本能完成任務，但存在大量的問題。由于時間關系對建筑的一些詳圖沒有全部考慮。結構設計上，由于對PKPM軟件不夠熟悉，從而導致在計算中參數(shù)沒有很好的處理，從而導致一些不知的計算不夠合理現(xiàn)象。對于以上存在的問題，我強調(diào)自己以后無論在學習和工作上，都要去加強自己，完善自己，使自己的設計理念更加的完善。通過這次設計實踐，了解綜合樓建筑平面功能布置，平面體形布置，平立剖面的布置；在結構方面，掌握受力構件尺寸的設置，受力特點，結構布置原則，受力特點、原理以及計算方法。在設計過程中不僅對這幾年的專業(yè)知識進行了一次復習，在計算機制圖的過程中，我更熟練AutoCAD、天正建筑，PKPM等建筑設計與結構計算軟件。在此過程中，我對制圖規(guī)范有了較為深入地了解，對平、立、剖面圖的內(nèi)容、線形、尺寸標注等問題上有了更為清楚地認識。通過本畢業(yè)設計，可以掌握結構設計的內(nèi)容、步驟、和方法，全面了解建筑工程設計的全過程；培養(yǎng)正確、熟練的結構方案、結構設計計算、構造處理及繪制結構施工圖的能力；培養(yǎng)我們在建筑工程設計中的配合意識；培養(yǎng)正確、熟練運用規(guī)范、手冊、標準圖集及參考書的能力；通過實際工程訓練，建立功能設計、施工、經(jīng)濟全面協(xié)調(diào)的思想，進一步建立建筑、結構工程師的責任意識。為以后從事設計、施工工作奠定基礎。4.4.1 樓板計算樓板B1計算書一、基本資料：1、房間編號： 1 2、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/鉸支/固定/固定/ 3、荷載： 永久荷載標準值：g 1.50 KN/m2 可變荷載標準值：q 2.50 KN/m2 計算跨度Lx=4075 mm；計算跨度Ly=7350 mm 板厚H=120 mm； 砼強度等級：C25； 鋼筋強度等級： HRB235 4、計算方法：彈性算法。 5、泊松比：1/5. 6、考慮活荷載不利組合。二、計算結果： Mx=(0.05272+0.01544/5)(1.201.5+1.401.2)4.12=3.29kNM 考慮活載不利布置跨中x向應增加的彎矩： Mxa=(0.08856+0.02128/5)(1.41.2)4.12=2.70kNM Mx=3.29 + 2.70=5.99kNM Asx=326.81mm2，實配 8130 (As387mm2) min0.272% ， 0.279% My=(0.01544+0.05272/5)(1.201.5+1.401.2)4.12=1.53kNM 考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩： Mya=(0.02128+0.08856/5)(1.41.2)4.12=1.13kNM My=1.53 + 1.13=2.67kNM Asy=326.81mm2，實配 8130 (As387mm2) min0.272% ， 0.279% Mx=0.11360(1.201.5+1.402.5)4.12=10.00kNM Asx=497.89mm2，實配10150 (As521mm2) min0.272% ， 0.419% My=0.07847(1.201.5+1.402.5)4.12=6.91kNM Asy=338.98mm2，實配8140 (As359mm2) min0.272% ， 0.327%三、跨中撓度驗算： Mk 按荷載效應的標準組合計算的彎矩值 Mq 按荷載效應的準永久組合計算的彎矩值(1)、撓度和裂縫驗算參數(shù)： Mk=(0.01544+0.05272/5)(1.01.5+1.02.5 )4.12=1.73kNM Mq=(0.01544+0.05272/5)(1.01.5+0.52.5 )4.12=1.19kNM Es210000.N/mm2 Ec27871.N/mm2 Ftk 1.78N/mm2 te210.N/mm2(2)、在荷載效應的標準組合作用下，受彎構件的短期剛度 Bs： 、裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 0.65 Ftk / (te sk) （混凝土規(guī)范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土規(guī)范式 8.1.33） sk1.73/(0.8793.335.)=63.66N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24） te335./ 60000.=0.00559 1.1 0.651.78/(0.0055963.66)=2.153 當 0.2 時，取0.2 、鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值 E： EEs / Ec210000.0/ 27870.7=7.535 、受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值 f： 矩形截面，f0 、縱向受拉鋼筋配筋率 As/b/ho335/1000/93=0.00360 、鋼筋混凝土受彎構件的 Bs 按公式（混凝土規(guī)范式 8.2.31）計算: Bs=EsxAsxho2/1.15+0.2+6Ex/(1+ 3.5f) Bs210000.335.93.2/1.150.200+0.2+67.5350.00360/(1+3.50.00)=1026.56kNM(3)、考慮荷載長期效應組合對撓度影響增大影響系數(shù) ： 按混凝土規(guī)范第 8.2.5 條，當0時，2.0(4)、受彎構件的長期剛度 B，可按下列公式計算： BMk / Mq x ( 1) + Mk Bs （混凝土規(guī)范式 8.2.2） B1.73/ 1.19(21)+ 1.731026.56=608.330kNM(5)、撓度 f Qk L a 4 / B f0.004524.04.07a4/ 608.330=8.192mm f / L8.192/4075.=1/497，滿足規(guī)范要求！四、裂縫寬度驗算： 、x方向板帶跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 0.65 Ftk / (te sk) （混凝土規(guī)范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土規(guī)范式 8.1.33） sk3.7110a6/(0.87101.335.)=125.88N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24） te335./ 60000.=0.006當 te 0.01 時，取te0.01 1.1 0.651.78/( 0.01125.88)=0.181當 0.2 時，取0.2maxcrxsk/Es(1.9c+0.08Deq/te)（混凝土規(guī)范式 8.1.21）max2.10.200125.9/210000.(1.920.+0.0811.43/0.01000)=0.033，滿足規(guī)范要求！ 、Y方向板帶跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 0.65 Ftk / (te sk) （混凝土規(guī)范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土規(guī)范式 8.1.33） sk1.7310a6/(0.8793.335.)=63.66N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24） te335./ 60000.=0.006當 te 0.01 時，取te0.01 1.1 0.651.78/( 0.0163.66)=0.717當 0.2 時，取0.2maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te)（混凝土規(guī)范式 8.1.21）max2.10.20063.7/210000.(1.920.+0.0811.43/0.01000) =0.016，滿足規(guī)范要求！ 、右端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 0.65 Ftk / (te sk) （混凝土規(guī)范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土規(guī)范式 8.1.33） sk7.5510a6/(0.87101.503.)=170.84N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24） te503./ 60000.=0.008當 te 0.01 時，取te0.01 1.1 0.651.78/( 0.01170.84)=0.423maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土規(guī)范式 8.1.21）max2.10.423170.8/210000.(1.920.+0.0811.43/0.01000) =0.094，滿足規(guī)范要求！ 、上端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 0.65 Ftk / (te sk) （混凝土規(guī)范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土規(guī)范式 8.1.33） sk5.2110a6/(0.87100.393.)=152.57N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24） te393./ 60000.=0.007當 te 0.01 時，取te0.01 1.1 0.651.78/( 0.01152.57)=0.342maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te)（混凝土規(guī)范式 8.1.21）max2.10.342152.6/210000.(1.920.+0.0814.29/0.01000) =0.079，滿足規(guī)范要求！樓板B2計算書一、基本資料：1、房間編號： 4 2、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/固定/固定/鉸支/ 3、荷載： 永久荷載標準值：g 1.50 KN/m2 可變荷載標準值：q 2.50 KN/m2 計算跨度Lx=4075 mm；計算跨度Ly=4950 mm 板厚H=120 mm； 砼強度等級：C25；鋼筋強度等級： HRB235 4、計算方法：彈性算法。 5、泊松比：1/5. 6、考慮活荷載不利組合。二、計算結果： Mx=(0.03452+0.02233/5)(1.201.5+1.401.2)4.12=2.30kNM 考慮活載不利布置跨中x向應增加的彎矩： Mxa=(0.05354+0.03405/5)(1.41.2)4.12=1.75kNM Mx=2.30 +1.75=4.05kNM Asx=326.81mm2，實配 8130 (As387mm2) min0.272% ， 0.279% My=(0.02233+0.03452/5)(1.201.5+1.401.2)4.12=1.72kNM 考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩： Mya=(0.03405+0.05354/5)(1.41.2)4.12=1.30kNM My=1.72 +1.30=3.02kNM Asy=326.81mm2，實配 8130 (As387mm2) min0.272% ， 0.279% Mx=0.08571(1.201.5+1.402.5)4.12=7.54kNM Asx=371.33mm2，實配8120 (As419mm2) min0.272% ， 0.327% My=0.07408(1.201.5+1.402.5)4.12=6.52kNM Asy=326.81mm2，實配 8130 (As387mm2) min0.272% ， 0.279%三、跨中撓度驗算： Mk 按荷載效應的標準組合計算的彎矩值 Mq 按荷載效應的準永久組合計算的彎矩值(1)、撓度和裂縫驗算參數(shù)： Mk=(0.02233+0.03452/5)(1.01.5+1.02.5 )4.12=1.94kNM Mq=(0.02233+0.03452/5)(1.01.5+0.52.5 )4.12=1.33kNM Es210000.N/mm2 Ec27871.N/mm2 Ftk 1.78N/mm2 te210.N/mm2(2)、在荷載效應的標準組合作用下，受彎構件的短期剛度 Bs： 、裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 0.65 Ftk / (te sk) （混凝土規(guī)范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土規(guī)范式 8.1.33） sk1.94/(0.8793.335.)=71.61N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24） te335./ 60000.=0.00559 1.1 0.651.78/(0.0055971.61)=1.792 當 0.2 時，取0.2 、鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值 E： EEs / Ec210000.0/ 27870.7=7.535 、受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值 f： 矩形截面，f0 、縱向受拉鋼筋配筋率 As / b / ho335./1000/ 93.=0.00360 、鋼筋混凝土受彎構件的 Bs 按公式（混凝土規(guī)范式 8.2.31）計算: Bs=EsAsho2/1.15+0.2+6E/(1+ 3.5f) Bs210000.335.93.2/1.150.200+0.2+67.5350.00360/(1+3.50.00)=1026.56kNM(3)、考慮荷載長期效應組合對撓度影響增大影響系數(shù) ： 按混凝土規(guī)范第 8.2.5 條，當0時，2.0(4)、受彎構件的長期剛度 B，可按下列公式計算： BMk / Mq ( 1) + Mk Bs （混凝土規(guī)范式 8.2.2） B1.94/ 1.33(21)+ 1.941026.56=608.330kNM(5)、撓度 f Qk L a 4 / B f0.003004.04.07a4/608.330=5.440mm f / L 5.440/4075.=1/749.，滿足規(guī)范要求！四、裂縫寬度驗算： 、x方向板帶跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 0.65 Ftk / (te sk) （混凝土規(guī)范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土規(guī)范式 8.1.33） sk2.5910a6/(0.87101.335.)=87.94N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24） te335./ 60000.=0.006當 te 0.01 時，取te0.01 1.1 0.651.78/( 0.0187.94)=0.215當 0.2 時，取0.2maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te)（混凝土規(guī)范式 8.1.21）max2.10.20087.9/210000.(1.920.+0.0811.43/0.01000) =0.023，滿足規(guī)范要求！ 、Y方向板帶跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 0.65 Ftk / (te sk) （混凝土規(guī)范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土規(guī)范式 8.1.33） sk1.9410a6/(0.8793.335.)=71.61N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24） te335./ 60000.=0.006當 te 0.01 時，取te0.01 1.1 0.651.78/( 0.0171.61)=0.515當 0.2 時，取0.2maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土規(guī)范式 8.1.21）max2.10.20071.6/210000.(1.920.+0.0811.43/0.01000) =0.019，滿足規(guī)范要求！ 、下端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 0.65 Ftk / (te sk) （混凝土規(guī)范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土規(guī)范式 8.1.33） sk4.9210a6/(0.87101.335.)=167.11N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24） te335./ 60000.=0.006當 te 0.01 時，取te0.01 1.1 0.651.78/( 0.01167.11)=0.408maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土規(guī)范式 8.1.21）max2.10.408167.1/210000.(1.920.+0.0811.43/0.01000) =0.088，滿足規(guī)范要求！ 、右端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 0.65 Ftk / (te sk) （混凝土規(guī)范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土規(guī)范式 8.1.33） sk5.6910a6/(0.87100.393.)=166.63N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000120.=60000.mm2 teAs / Ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24） te393./ 60000.=0.007當 te 0.01 時，取te0.01 1.1 0.651.78/( 0.01166.63)=0.406maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te)（混凝土規(guī)范式 8.1.21）max2.10.406166.6/210000.(1.920.+0.0814.29/0.01000)=0.103，滿足規(guī)范要求！ 樓板B3計算書一、基本資料：1、房間編號： 2 2、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/固定/固定/固定/ 3、荷載： 永久荷載標準值：g 1.50 KN/m2 可變荷載標準值：q 2.00 KN/m2 計算跨度Lx=4075 mm；計算跨度Ly=2400 mm 板厚H=100 mm； 砼強度等級：C25；鋼筋強度等級： HRB235 4、計算方法：彈性算法。 5、泊松比：1/5. 6、考慮活荷載不利組合。二、計算結果： Mx=(0.01023+0.03889/5)(1.201.5+1.401.0)2.42=0.33kNM 考慮活載不利布置跨中x向應增加的彎矩： Mxa=(0.02354+0.08348/5)(1.41.0)2.42=0.32kNM Mx=0.33 +0.32=0.66kNM Asx=272.34mm2，實配 8180 (As279.mm2) min0.272% ， 0.279% My=(0.03889+0.01023/5)(1.201.5+1.401.0)2.42=0.75kNM 考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩： Mya=(0.08348+0.02354/5)(1.41.0)2.42=0.71kNM My=0.75 + 0.71=1.47kNM Asy=272.34mm2，實配 8180 (As279.mm2) min0.272% ， 0.279% Mx=0.05708(1.201.5+1.402.0)2.42=1.51kNM Asx=272.34mm2，實配 8140 (As359mm2,可能與鄰跨有關系) min0.272% ， 0.279% My=0.08169(1.201.5+1.402.0)2.42=2.16kNM Asy=272.34mm2，實配8140 (As359mm2,可能與鄰跨有關系) min0.272% ， 0.393%三、跨中撓度驗算： Mk 按荷載效應的標準組合計算的彎矩值 Mq 按荷載效應的準永久組合計算的彎矩值(1)、撓度和裂縫驗算參數(shù)： Mk=(0.03889+0.01023/5)(1.01.5+1.02.0 )2.42=0.83kNM Mq=(0.03889+0.01023/5)(1.01.5+0.52.0 )2.42=0.59kNM Es210000.N/mm2 Ec27871.N/mm2 Ftk 1.78N/mm2 te210.N/mm2(2)、在荷載效應的標準組合作用下，受彎構件的短期剛度 Bs： 、裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 0.65 Ftk / (te sk) （混凝土規(guī)范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土規(guī)范式 8.1.33） sk0.83/(0.8781.279.)=41.93N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100.=50000.mm2 teAs / Ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24） te279./ 50000.=0.00559 1.1 0.651.78/(0.0055941.93)=3.838 當 0.2 時，取0.2 、鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值 E： EEs / Ec210000.0/ 27870.7=7.535 、受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值 f： 矩形截面，f0 、縱向受拉鋼筋配筋率 As / b / ho279./1000/ 81.=0.00345 、鋼筋混凝土受彎構件的 Bs 按公式（混凝土規(guī)范式 8.2.31）計算: Bs=EsAsho2/1.15+0.2+6E/(1+ 3.5f) Bs210000.279.81.2/1.150.200+0.2+67.5350.00345/(1+3.50.00)=656.74kNM(3)、考慮荷載長期效應組合對撓度影響增大影響系數(shù) ： 按混凝土規(guī)范第 8.2.5 條，當0時，2.0(4)、受彎構件的長期剛度 B，可按下列公式計算： BMk / Mq ( 1) + Mk Bs （混凝土規(guī)范式 8.2.2） B0.83/ 0.59(21)+ 0.83656.74=604.692kNM(5)、撓度 f Qk La 4 / B f0.002503.52.40a4/ 604.692=0.481mm f / L 0.481/2400.=1/ 4993.，滿足規(guī)范要求！四、裂縫寬度驗算： 、x方向板帶跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 0.65 Ftk / (te sk) （混凝土規(guī)范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土規(guī)范式 8.1.33） sk0.3610a6/(0.8773.279.)=20.47N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100.=50000.mm2 teAs / Ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24） te279./ 50000.=0.006當 te 0.01 時，取te0.01 1.1 0.651.78/( 0.0120.47)=4.549當 0.2 時，取0.2maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土規(guī)范式 8.1.21）max2.10.20020.5/210000.(1.920.+0.0811.43/0.01000) =0.005，滿足規(guī)范要求！ 、Y方向板帶跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 0.65 Ftk / (te sk) （混凝土規(guī)范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土規(guī)范式 8.1.33） sk0.8310a6/(0.8781.279.)=41.93N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100.=50000.mm2 teAs / Ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24） te279./ 50000.=0.006當 te 0.01 時，取te0.01 1.1 0.651.78/( 0.0141.93)=1.658當 0.2 時，取0.2maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土規(guī)范式 8.1.21）max2.10.20041.9/210000.(1.920.+0.0811.43/0.01000) =0.011，滿足規(guī)范要求！ 、下端支座跨中裂縫： 裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ， 按下列公式計算： 1.1 0.65 Ftk / (te sk) （混凝土規(guī)范式 8.1.22） skMk / (0.87 ho As) （混凝土規(guī)范式 8.1.33） sk1.6510a6/(0.8780.393.)=60.25N/mm 矩形截面，Ate0.5bh0.51000100.=50000.mm2 teAs / Ate （混凝土規(guī)范式 8.1.24） te393./ 50000.=0.008當 te 0.01 時，取te0.01 1.1 0.651.78/( 0.0160.25)=0.820當 0.2 時，取0.2maxcrsk/Es(1.9c+0.08Deq/te) （混凝土規(guī)范