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鉆井計算公式（精典）1.卡點深度：L=eEF/105P=Ke/P式中：L-卡點深度 米e-鉆桿連續(xù)提升時平均伸長 厘米E-鋼材彈性系數(shù)=2.1106公斤/厘米2F-管體截面積。 厘米2P-鉆桿連續(xù)提升時平均拉力 噸K-計算系數(shù)K=EF/105=21F鉆具被卡長度l:l=H-L式中H-轉盤面以下的鉆具總長 米注：K值系數(shù)5=715（9.19）例：某井在井深2000米時發(fā)生卡鉆，井內(nèi)使用鉆具為壁厚11毫米的59/16鉆桿，上提平均拉力16噸，鉆柱平均伸長32厘米，求卡點深度和被卡鉆具長度。解：L=Ke/P由表查出壁厚11毫米的59/16鉆桿的K=957則：L=95732/16=1914米鉆具被卡長度：L=H-L=2000-1914=86米2、井內(nèi)泥漿量的計算V=D2H/2或V=0.785D2H3、總泥漿量計算Q=q井+q管+q池+q備4、加重劑用量計算：W加=r加V原(r重-r原)/r加-r重式中：W加-所需加重劑的重量， 噸r原-加重前的泥漿比重 ，r重-加重后的泥漿比重r加-加重料的比重V原-加重前的泥漿體積 米3例：欲將比重為1.25的泥漿200米3，用比重為4.0的重晶石粉加重至1.40，需重晶石若干？解：根據(jù)公式將數(shù)據(jù)代入：4200（1.40-1.25）/4.0-1.40=46噸5.降低泥漿比重時加水量的計算q=V原(r原-r稀)/r稀-r水式中：q-所需水量 米3V原-原泥漿體積 米3r稀-稀釋后泥漿比重r水-水的比重（淡水為1）r原-原泥漿比重例：欲將比重1.30的泥漿150米3降至比重為1.17，需加淡水若干？解：根據(jù)公式代入數(shù)據(jù)：150（1.30-1.17）1/1.17-1=115米36、泥漿循環(huán)一周所需時間計算T=V井-V柱/60Q泵式中：T-泥漿循環(huán)一周的時間， 分V井-井眼容積， 升V柱-鉆柱體積 升Q泵-泥漿泵排量 升/秒備注：V井=0.785D井2V柱=0.785（D外2-d內(nèi)2）例題：井徑81/2，使用壁厚為10毫米的41/2鉆至1000米，泵的排量為21.4升/秒，問泥漿循環(huán)一周需時若干？解： V井=0.785（215.9）2=36591升V柱=0.785（114.32-94.32）=3275升T= V井-V柱/60Q泵=36591-3275/6021.4=33316/1284=25.95分7、泥漿上返速度計算V返=12.7Q泵/D井2-d柱2式中：V返泥漿上返速度 米/秒Q泵-泥漿泵排量 升/秒D井-井徑 厘米d柱-鉆柱外徑 厘米例題：某井井徑為22厘米，鉆具外徑為11.4厘米，泥漿泵排量為25升/秒，問泥漿上返速度是多少？解：V返=12.7Q泵/D井2-d柱2=12.725/222-11.42=0.90米/秒8、漏失速度計算公式：V漏=Q漏/t時式中：V漏漏失速度 米3/小時Q漏-在某段時間內(nèi)的漏失量 米3t時-漏失時間 小時例題：某井在30分鐘內(nèi)共漏泥漿15.6米3問該井在這段時間內(nèi)的漏失速度是多少？解：V漏=Q漏/t時=15.6/0.5=31.2米3/小時9、泵壓計算公式：P=0.081Q2/0.96D4式中：P-泵壓 MPa-使用密度 g/cm3Q-泥漿泵排量 l/sD-鉆頭水眼 毫米D=d12+d22+d32+.10.常用套管數(shù)據(jù)表尺寸鋼級壁厚mm線密度Kg/m抗外擠抗內(nèi)壓抗拉最大載荷MPa安全系數(shù)最大載荷MPa安全系數(shù)最大載荷KN安全系數(shù)273.05J558.8960.322.474.422.310118.610244.5J558.9453.572.475.632.11094.510139.7P1109.1729.728.62.4402.2/139.7N809.1729.723.52.4401.67062.811接頭扣型尺寸：（1：內(nèi)平 2：貫眼 3：正規(guī)）扣型公扣小端外徑mm扣型母扣端部臺肩內(nèi)徑mm231正規(guī)45.17230正規(guī)65.1231正規(guī)54.20230正規(guī)78.6331正規(guī)64.8330正規(guī)91.3431正規(guī)90.46430正規(guī)119.9531正規(guī)110.20530正規(guī)142.8631正規(guī)131.02630正規(guī)154.7221貫眼70.08220貫眼94.5321貫眼77.44320貫眼103.9421貫眼96.21420貫眼124.1521貫眼126.78520貫眼150.5621貫眼150.37620貫眼174.1211內(nèi)平60.35210內(nèi)平74.45211內(nèi)平71.44210內(nèi)平88311內(nèi)平84.93310內(nèi)平103.19411內(nèi)平114.30410內(nèi)平134.94511內(nèi)平141.29510內(nèi)平164.3611內(nèi)平168.28610內(nèi)平190.612.常用單位換算表長度:1英寸(in)=25.4毫米(mm)=2.54厘米(cm)=0.0254米(m)1英尺(ft)=12英寸(in)=304.8毫米(mm)=30.48厘米(cm)=0.3048米(m)1碼(yd)=3英尺(ft)=914.4毫米(mm)=91.44厘米(cm)=0.9144米(m)1里=150丈=500米1丈=3.33米1尺=0.33米1寸=0.033米面積:1畝=666.6m13.常規(guī)井身結構開鉆次序導管一開二開三開開窗側鉆井眼直徑mm515444.5393.7311.15244.5215.9118套管直徑mm478339.7273.05244.5177.8139.7101.6常用鉆鋌()177.8177.8(7in)203.2(8in) 158.8(6-1/4)177.8(7in) 158.8(6-1/4)158.8(61/4)101.6(4in)常用鉆桿()127(5)127(5in)127(5in)127(5in)73(2-7/8in)備注常用常用常用特殊井14.常用鉆鋌尺寸與鉆頭直徑關系對照表鉆頭直徑 mm(in)鉆鋌直徑 mm(in)508.0(20)660.4(26)254.0(10)279.4(11)444.5(171/2)228.6(9)279.4(11)374.6(143/4)228.6(9)254.0(10)311.1(121/4)228.6(9)254.0(10)269.9(105/8) 177.8(7)228.6(9) 241.3(91/2)250.8(97/8)177.8(7)203.2(8)212.7(83/8)222.2(83/4)158.8(61/4)171.4(63/4)190.5(71/2)200.0(77/8)127.0(5)158.8(61/4)158.8(61/4)171.4(63/4)120.6(43/4)， 127.0(5)142.9(55/8)152.4(6)104.7(41/8)， 120.6(43/4)120.6(43/4)79.3(31/8)， 88.9(31/2)公式：允許最小鉆鋌直徑 = 2倍套管接箍外徑 - 鉆頭直徑有效井眼直徑 =（鉆頭直徑 +鉆鋌直徑）20在大于215.9mm(81/2in)的井眼中，應采用塔式鉆鋌組合，鉆鋌柱中最下一段鉆鋌(一般應不少于1立柱)的外徑應不小于這一允許最小外徑，才能保證套管的順利下入。15.井斜的原因鉆井實踐表明，井斜的原因是多方面的，如地質(zhì)條件、鉆具結構、鉆進技術措施以及設備安裝質(zhì)量等。但歸納起來，造成井斜的原因主要有兩個方面：第一是鉆頭與巖石的相互作用方面的原因，即由于所鉆地層的傾斜和非均質(zhì)性使鉆頭受力不平衡而造成井斜；第二是鉆柱力學方面的原因，即下部鉆具受壓發(fā)生彎曲變形使鉆頭偏斜并加劇鉆頭受力不平衡而造成井斜。1. 地層因素不同的地區(qū)、不同構造部位甚至不同的地層，井斜程度的顯著差異表明地層因素往往是影響井斜的主要原因。在傾斜的層狀地層中鉆進時，由于在層面交界處的巖石不能長時間支持鉆壓而趨向沿垂直面發(fā)生破碎，因而井眼下傾一側的層面上形成小斜臺，它對鉆頭施加一個橫向作用力，把它推向地層的上傾方向，從而引起井斜這就是所謂地層的“小變向器”作用。地層傾角越大，成層性越強，鉆壓越大，這種作用也越大。沉積巖層不同方向的物性和強度是有差異的，一般來就，垂直層面方向巖石的強度低，可鉆性高，所以在鉆經(jīng)這種地層時，鉆頭總是要保持沿這個破碎阻力最小的方向鉆進的趨勢，當?shù)貙映蕛A斜狀態(tài)時，這種自然趨勢必然導致井斜。在軟硬交錯地層鉆進時，可能產(chǎn)生突發(fā)性的嚴重井斜問題，當鉆頭從軟地層進入硬地層時，由于鉆頭在A、B兩側的破碎阻力不均，使鉆頭的鉆進方向向地層上傾方向傾斜，當鉆頭從硬地層進入軟地層時，由于類似前面所述小變向器作用，迫使鉆頭沿地層上傾方向鉆進。鉆頭在破碎呈傾斜的層狀巖石時，牙齒在地層上傾方向一側C形成較多的巖屑量。由于兩側破碎的不均衡產(chǎn)生的增斜力，也迫使鉆頭改變方向。 地層造斜力及計算模式。 (1)或 （2）式中： 地層傾角，； 井斜角，； W 鉆壓，。地層本身并不存在造斜力，這里所說的地層造斜力，實質(zhì)上是與地層特性及鉆壓密切相關的使井眼偏斜的一種特殊作用。用地層造斜力的概念解釋和描述巖性比較穩(wěn)定的地層和一個層段的井斜機理是比較合實際情況的，但不適用于軟硬交界面上突然發(fā)生的嚴重井斜問題。2. 下部鉆具彎曲的影響下部鉆具在鉆壓作用下發(fā)生彎曲是引起井斜的另一個重要原因，其彎曲程度越嚴重，井斜也越嚴重，它對井斜的影響表現(xiàn)在兩方面：下部鉆具彎曲使鉆頭偏斜（相對于井軸），其鉆進的方向偏離原井眼軸線，直接導致井斜。下部鉆具彎曲，使鉆壓改變了作用方向即不再沿井眼軸線方向施加給鉆頭，而是偏斜了一個角度 即鉆頭偏斜角，從而產(chǎn)生一個引起井斜的橫向偏斜力FB。下部鉆具組合自身的特性（包括與井眼的間隙）及鉆壓決定它的彎曲程度和對井斜的影響。16.常規(guī)鉆具組合:1、一開鉆具組合深度根據(jù)上部平原組的底界確定，一般為：50150m；444.5mm P2 177.8mm鉆鋌6根127mm鉆桿133方鉆桿鉆井參數(shù)： 鉆 壓(kN) 轉 速(r/min) 排 量(L/S) 泵壓（MPa）10-20 6750 52、二開直井段鉆具組合2.1 上部大井眼（1）不下技套時,采用塔式鉆具組合:244.5mmP2177.8mm鉆鋌6根158.8mm無磁鉆鋌1根158.8mm鉆鋌11 根127mm鉆桿鉆井參數(shù)： 鉆 壓(kN) 轉 速(r/min) 排 量(L/S) 泵壓（MPa） 50-80 67217 30 12（2）下技套時, 采用剛性滿眼鉆具組合:311.2mmP2203.2mm無磁鉆鋌1根203.2mm鉆鋌1根310mm扶正器203.2mm鉆鋌1根310mm扶正器203.2mm鉆鋌3根178.8mm鉆鋌9根+127mm鉆桿 +133mm方鉆桿鉆井參數(shù)： 鉆 壓(kN) 轉 速(r/min) 排 量(L/S) 泵壓（MPa） 50-80 6740 12對可鉆性差的海相地層：311.2HA537+ 311扶正器+ 228.6減震器+ 311扶正器228.6鉆鋌1根+ 311扶正器+ 228.6鉆鋌2根+ 203.2鉆鋌7根+ 177.8鉆鋌6根+ 158.8上擊器+ 127加重鉆桿7根+ 127鉆桿+133mm方鉆桿鉆井參數(shù)： 鉆 壓(kN) 轉 速(r/min) 排 量(L/S) 泵壓（MPa） 150-180 6740 12對可鉆性差的海相地層：減震器的安放位置：直接安放在鉆頭之上減震效果最佳。隨鉆震擊器的安放位置：其結構復雜、壁厚受限，不能長期處于壓縮彎曲狀態(tài)，應安放在鉆柱受拉部位。一般安放在鉆鋌柱頂部效果最佳，如錯誤地放在中和點上，交替承受拉、壓載荷會使其很快損壞。2.2 下部 8 1/2井眼直井段防斜鉆具組合（1）鐘擺防斜鉆具（2）滿眼防斜鉆具（3）偏心防斜鉆具（4）光鉆鋌組合（1）鐘擺防斜鉆具215.9mmPDC鉆頭158.8mm無磁鉆鋌1根158.8mm鉆鋌1根214mm扶正器158.8mm鉆鋌1根214mm扶正器158.8mm鉆鋌18根127mm鉆桿133mm方鉆桿鉆井參數(shù)：鉆 壓(kN) 轉 速(r/min) 排 量(L/S) 泵壓（MPa） 20-30 21730 12排量優(yōu)選：一般215.9mm井眼上返流速調(diào)整到11.5m/s，244.5mm井眼上返流速調(diào)整到0.81m/s，311.2mm井眼上返流速調(diào)整到0.60.8m/s。力學理論基礎:實際的井眼都是傾斜的，鉆柱某點將和井壁接觸，稱為上切點。未加鉆壓時，作用在鉆頭處側向力只是鉆頭與上切點之間鉆鋌重量的橫向分量，這個力稱作鐘擺力，使井眼趨于垂直；當施加鉆壓時，將在鉆頭處產(chǎn)生另一側向力，此力使井眼偏離原來的方向。這二個力的合力決定了鉆進方向。 鐘擺鉆具使用特點：鐘擺鉆具能用于不易井斜地區(qū)，在使用大鉆鋌條件下，保證較高鉆壓下鉆出幾乎垂直的井眼。比使用光鉆鋌鉆具可增加鉆壓，而不會增大井斜。鐘擺鉆具也是一種有效的糾斜工具，并廣泛應用于各油田。鐘擺鉆具使用特點：盡可能采用大尺寸鉆鋌加穩(wěn)定器，形成的鐘擺長，減斜效果好。在具體操作中應嚴格控制鉆壓，避免因加壓過大使穩(wěn)定器以下出現(xiàn)新切點致使鐘擺失效；還應與處理地層交界面和加強劃眼結合起來。缺點：在直井內(nèi)無防斜作用，與光鉆鋌一樣由于剛度小不能有效控制井斜變化率。為滿足易斜區(qū)快速鉆井的要求還須使用其他類型的防斜鉆具。鐘擺鉆具工作原理利用斜井內(nèi)鉆柱切點以下鉆鋌重量的橫向分力把鉆頭壓向井眼下方，以逐漸達到減小井斜的效果。這個橫向分力的作用猶如鐘擺一樣，故稱之為鐘擺力。增加鐘擺力的一個辦法是盡可能使用較大尺寸的鉆鋌，這樣鉆鋌不容易被壓彎，切點位置相對較高，利于減斜。另一個辦法是在此切點略高的位置上安裝穩(wěn)定器，以提高切點位置，增大減斜力。同時，也能減小鉆頭外側傾角（指產(chǎn)生增斜效果的鉆頭傾角）。鐘擺鉆具設計要點和操作要求 操作中應嚴格控制鉆壓。同滿眼鉆具相比，鐘擺鉆具只能使用較小的鉆壓。對鐘擺鉆具來說，穩(wěn)定器的安放位置十分重要。如安放位置偏低則減斜力小，效果差；如安放位置偏高則穩(wěn)定器以下鉆鋌會與井壁形成新切點，使鐘擺鉆具失效；因此鐘擺鉆具中穩(wěn)定器的理想安放位置應在保證穩(wěn)定器以下鉆鋌不與井壁接觸的條件下盡量提高些。穩(wěn)定器安放位置主要取決于鉆鋌尺寸、鉆壓大小和井眼斜度等。推薦的鐘擺鉆具組合穩(wěn)定器的安放位置井眼直徑 mm(in)穩(wěn)定器高度 m339.7(13- 3/8)及以上36(四根鉆鋌單根)244.5(9-5/8311.1(12 -1/4)27(三根鉆鋌單根)193.7(75/8)244.5(9 5/8)18(兩根鉆鋌單根)152.4(6) 及以下9(一根鉆鋌單根)注：每根鉆鋌單根長度按9m左右計 （2）滿眼防斜鉆具215.9mm三牙輪鉆頭214mm扶正器158.8mm短鉆鋌（2-3m）1根214mm扶正器158.8mm無磁鉆鋌1根214mm扶正器158.8mm鉆鋌23根127mm鉆桿133mm方鉆桿鉆井參數(shù)：鉆 壓(kN) 轉 速(r/min) 排 量(L/S) 泵壓（MPa） 150-180 6730 12適用范圍滿眼鉆具適用于不易斜或較為易斜的地區(qū)（層）。滿眼鉆具是在石油及天然氣鉆井應用最為廣泛的鉆具組合之一。力學理論基礎滿眼鉆具的防斜原理有二點：能產(chǎn)生較小的鉆頭傾角（相對于鐘擺鉆具而言）；利用三點（三個穩(wěn)定器）直線性來保證井眼的直線性和限制鉆頭的橫向移動。 滿眼鉆具的設計要點和操作方法主要有三點：保證下部鉆鋌有盡可能大的剛度；保證穩(wěn)定器之間具有合適的長度；保證穩(wěn)定器與井眼之間的間隙盡可能小。滿眼鉆具能承受較大鉆壓（相對于鐘擺鉆具），因而能獲得較高的機械鉆速。但滿眼鉆具在發(fā)生井斜后其糾斜效果不如鐘擺鉆具，此時需要起下鉆換鐘擺鉆具糾斜。（3）偏心防斜鉆具設計了兩種組合兩種方式： 雙扶正器鐘擺鉆具組合215.9PDC鉆頭158.8mm鉆鋌1根177.8mm偏心短節(jié)+158.8mm鉆鋌1根+214mm扶正器158.8mm鉆鋌1根214mm扶正器158.8mm鉆鋌14根鉆井參數(shù)：鉆 壓(kN) 轉 速(r/min) 排 量(L/S) 泵壓（MPa） 40-60 21730 12 針對偏心短節(jié)設計的組合（近似單扶正器鐘擺鉆具組合）215.9PDC鉆頭158.75鉆鋌1根177.8偏心短節(jié)+158.75短鉆鋌1根+214扶正器158.75鉆鋌14根鉆井參數(shù)：適當增大偏心距，有助于改善防斜效果，在215.9井眼中，由于井壁約束，可取偏心距17mm18mm。 鉆 壓(kN) 轉 速(r/min) 排 量(L/S) 泵壓（MPa） 40-60 21730 12偏心防斜鉆具工作原理在鐘擺鉆具的適當位置安放一個偏心短節(jié)而形成。偏心短節(jié)的作用是讓其下部鉆鋌軸心產(chǎn)生偏移，在鉆柱轉動過程中產(chǎn)生一個較大的離心力，從而改變鉆頭處受力狀況。由于PDC鉆頭保徑作用，其側切性較強，使用偏心鉆具組合，只要設計好底部鉆具組合間距，控制鉆壓，可以使鉆頭側向力合力朝下井壁，起到防斜或糾斜目的。偏心組合的應用，可以有效控制上部井斜，為解放下部鉆壓創(chuàng)造了良好條件。偏心防斜鉆具影響因素 鉆壓的影響根據(jù)現(xiàn)場資料統(tǒng)計，對于40kN60kN鉆壓。PDC鉆頭速度最俠，若再增加鉆壓，產(chǎn)生巖屑較多,無法及時返出，導致井底重復破碎，因此過大鉆壓是沒有必要的。只要把鉆壓提到40kN60kN，能保證很好的防斜性能。井斜影響井斜增大，降斜力降低，當井斜達到一定值時，降斜力很小，呈穩(wěn)斜趨勢，因此應當控制初始井斜。偏心距影響在一定范圍內(nèi)，偏心距越大，降斜力越大，可以施加的鉆壓也較大，但當偏心距達到一定值后，與井壁產(chǎn)生接觸，將導致鉆具性能失效。地層影響地層均有一定造斜力，鉆壓越大、地層造斜力越大。在地層平緩，地層各向異性不明顯時，使用偏心鉆具組合，可穩(wěn)斜或降斜，當?shù)貙釉煨绷艽髸r，因降斜力只能部分平緩地層力故會減緩井斜的增加。（4）光鉆鋌組合光鉆鋌利用適當鉆壓達到防斜目的的技術。其理論基礎是，增加鉆壓引起鉆柱屈曲，保持鉆柱渦動。有井斜時，使鉆柱產(chǎn)生周期性變化的軸向附加力，無井斜時軸向附加力消失。軸向附加力給鉆頭與地層的接觸增加了一個周期性附加分量，改變了鉆頭的破巖速率和方向，所以軸向附加力具有防斜和糾斜作用，而不會增斜，這種光鉆鋌加壓防斜技術的一大特點是可以解放鉆壓。由于不利于下一步施工，現(xiàn)在已不采用。3、造斜段鉆具組合 215.9mm三牙輪鉆頭165mm(1或1.25)單彎螺桿定向接頭158.8mm無磁鉆鋌1根+158.8mm鉆鋌8根127mm鉆桿133方鉆桿鉆井參數(shù)：鉆 壓(kN) 轉 速(r/min) 排 量(L/S) 泵壓（MPa） 60-80 176-197 25-28 124、增斜段鉆具組合 215.9mm三牙輪鉆頭214mm扶正器158.8mm無磁鉆鋌1根158.8mm鉆鋌20根127mm鉆桿133mm方鉆桿鉆井參數(shù)：鉆 壓(kN)轉 速(r/min)排 量(L/S)泵壓（MPa）150-1806730125、微增、穩(wěn)斜鉆具組合 在常規(guī)定向井、普通雙目標井中常規(guī)微增、穩(wěn)斜鉆具組合應用較多。普通定向井定向施工結束后，通常根據(jù)井身質(zhì)量要求, 選擇適當?shù)你@具組合來預控井眼軌跡。合適的鉆具組合能使鉆頭按設計的井眼剖面鉆進，減少定向次數(shù)，提高一次定向成功率，縮短鉆井周期，節(jié)約鉆井成本。微增鉆具：216mm鉆頭+214扶正器+158mm無磁鉆鋌1+214mm扶正器+158mm鉆鋌1+214mm扶正器+158mm鉆鋌+127mm鉆桿穩(wěn)斜鉆具：216mm鉆頭+214mm扶正器+158mm短鉆鋌+214mm扶正器+158mm鉆鋌1+214mm扶正器+158mm鉆鋌+127mm鉆桿 鉆 壓(kN)轉 速(r/min)排 量(L/S)泵壓（MPa）150-180673012使用效果微增鉆具的作用是在鉆進過程中能使井斜微增或能穩(wěn)住井斜，而方位不變；穩(wěn)斜鉆具的作用是在鉆進過程即能穩(wěn)住井斜又能穩(wěn)住方位。然而在實際使用過程中可能出現(xiàn)以下情況：微增鉆具不增井斜，有時甚至降井斜；穩(wěn)斜鉆具穩(wěn)不住井斜，井斜呈下降趨勢。實踐證明當井眼井斜發(fā)生變化的時候，方位往往會相應的發(fā)生變化。當這種變化與設計不符時井眼軌跡就會偏離預定的方向，達不到井身質(zhì)量的要求，就需要再次定向。 通過分析影響兩種鉆具組合特性的主要原因是地層因素，當井眼方位與地層方位一致時，鉆具呈增斜特性，反之呈降斜特性；其次是扶正器的外徑尺寸不足，影響了下部鉆具組合的剛性，鉆頭受力發(fā)生變化，使其不能發(fā)揮應有的作用。根據(jù)實際情況，可對這兩種鉆具作如下修正：微增鉆具：216mm鉆頭+214mm扶正器+158mm鉆鋌1根+158mm鉆鋌（12m）+214mm扶正器+158mm鉆鋌1根+214mm扶正器+158mm鉆鋌+127mm鉆桿穩(wěn)斜鉆具：216mm鉆頭+214mm扶正器+178mm短鉆鋌（1.52m）+214mm扶正器+158mm鉆鋌1根+214mm扶正器+158mm鉆鋌+127mm鉆桿6、復合鉆具組合 復合鉆井技術是由高效鉆頭、大功率直螺桿或彎螺桿作為井下工具再加上常規(guī)鉆具組合鉆具以適當轉速（68-80rpm），配合井下動力鉆具迭加鉆進，實現(xiàn)轉盤鉆進、滑動鉆進復合，來提高井眼軌跡質(zhì)量及鉆井速度的一種新的鉆井方法。近兩年來的生產(chǎn)實踐表明復合鉆具具有強大的功能，它具有增斜、穩(wěn)斜、降斜、扭方位等多種功能。這種鉆具的優(yōu)點是當產(chǎn)生的效果與井身質(zhì)量要求不相符時可以隨時進行糾正作業(yè)，不需要進行起下鉆作業(yè)，同時機械轉速是轉盤轉速與螺桿轉速之和，機械鉆速明顯提高，大大地縮短了鉆井周期，節(jié)約了鉆井成本。 復合鉆具結構特點不同，其控制井眼軌跡功能不同。1、鉆頭單彎螺桿鉆鋌鉆桿該復合鉆具組合具有增斜作用，增斜大小與螺桿的彎度大小和扶正器大小有關，彎度越大則復合鉆具組合增斜較快，螺桿鉆具的扶正器外徑通常只有212mm或210mm，如果螺桿鉆具的扶正器外徑達到214mm，增斜將較快。另外，通過多口井的現(xiàn)場經(jīng)驗，該復合鉆具組合的增斜率還與鉆具復合鉆進時井斜大小有關，井斜大于200時的增斜率相對大于井斜小于200時的增斜率。2、鉆頭單彎螺桿欠尺寸扶正器鉆鋌鉆桿該鉆具組合具有穩(wěn)斜作用。穩(wěn)斜效果受到扶正器外徑大小、螺桿彎度大小、鉆進參數(shù)、地層等多方面因素影響。建南使用該鉆具組合時螺桿彎度1.250，欠尺寸扶正器直徑209，鉆進時微增井斜，鉆進100m大約增井斜0.51使用單彎螺桿彎度10，欠尺寸扶正器外徑211，鉆進時微降井斜。地層越硬、鉆壓越高能使該鉆具組合不易降井斜，常用井口工具種類：吊卡、吊鉗、液壓大鉗、卡瓦、方補心、安全卡瓦等吊卡按用途分：鉆桿吊卡（平臺肩、錐形臺肩）、套管吊卡、油管吊卡。按結構分：側開式吊卡、對開式（牛頭吊卡）和閉鎖式吊卡（油管吊卡）。吊卡型號表示方法：D/1.-型式代號：C為側開式D為對開式B表示閉鎖式2.D-產(chǎn)品名稱代號表示吊卡3.-結構特征代號：Z為錐形臺階，平臺肩省略。4.-孔徑mm(大小孔為下孔上孔)mm5.-最大載荷：KN鉆桿吊卡技術規(guī)范鉆桿公稱直徑及加厚形式/mm鉆桿接頭焊接部位最大外徑/mm平臺階吊卡孔徑/mm錐形臺階吊卡孔徑/mm吊卡最大載荷系列/KN上孔下孔60.3(23/8)EU65.16963679001125135022503150450073(27/8)EU8184768388.9(31/2)EU98.410292101101.6(4)EU104.8109105-106.4-109101.6(4)EU114.3118105114.3(41/2)IU117.5122118119.1-121114.3(41/2)EU127131118-127(5)IEU130.2134131133139.7(51/2)IU-149144-139.7(51/2)EU144.5149144148注：IU表示內(nèi)加厚鉆桿，EU表示外加厚鉆桿，IEU表示內(nèi)外加厚鉆桿。套管吊卡技術規(guī)范套管吊卡/mm（in）吊卡孔徑/mm吊卡最大載荷系列/KN114.3(41/2)11790011251350225031504500127(5)130139.7(51/2)142168.3(65/8)171177.8 (7)181193.7(75/8)197219.1(85/8)222244.5(95/8)248273(10)277298.4(113/4)303325(123/4)329339.7(133/8)344406.4(16)411473.1(185/8)478508(20)513鉆桿公稱直徑及加厚形式/mm油管加厚部分外徑/mm平臺階吊卡孔徑/mm吊卡最大載荷系列/KN上孔下孔48.3（1.9）-50502253605856759001125135048.3(1.9)EU53.0565060.3(23/8)-636360.3(23/8)EU65.9686373.0(27/8)-767673(27/8)EU78.6827688.9(31/2)-929288.9(31/2)EU95.29892101.6(4)-104104101.6(4)EU108.0110104114.3(41/2)-117117114.3(41/2)120.6123117常規(guī)定向及扭方位方法使用磁性單點測斜儀進行人工定向時，只能使用磁性高邊定向法。然而，當使用電子單點測斜儀、有線隨鉆測斜儀（或無線）進行定向時，可以使用重力高邊定向法和磁性高邊定向法兩種；其中當井斜角小于或等于10時，通常采用磁性高邊定向法，當井斜角大于10時，通常采用重力高邊定向法。1、磁性高邊定向法1.1 當目前定向點井斜角小于或等于1時，或者說，當目前定向點井斜角在1以內(nèi)時，可以直接將定向鉆具的工具面擺在設計目標方位上，進行直接定向鉆進。即定向鉆具的工具面角等于設計目標方位角，裝置角等于設計目標方位角與目前