二標30+40+30米現(xiàn)澆箱梁張拉計算書.doc

此文檔收集于網(wǎng)絡(luò)，如有侵權(quán)，請聯(lián)系網(wǎng)站刪除跨徑30+40+30米天橋預應(yīng)力現(xiàn)澆箱梁張拉計算書 一、預應(yīng)力材料要求及設(shè)計參數(shù)要點30+40+30米跨徑的天橋現(xiàn)澆箱梁張拉用預應(yīng)力鋼絞線采用符合預應(yīng)力混凝土用鋼絞線（GB/T5224-2003）標準的s15.2，其公稱直徑為15.2mm，試驗檢測公稱截面積140.2mm2，抗拉強度標準值fpk1860MPa，張拉控制應(yīng)力con0.75fpk=1395MPa，單股張拉控制力P195.6KN。即：腹板束YM15-16張拉控制力為：3129.6KN，頂板束BM15-5張拉控制力為：195.6KN。試驗檢測鋼絞線理論彈性模量Ep2.0105MPa，松弛系數(shù)級，0.3。全橋共第一聯(lián)現(xiàn)澆箱梁的預應(yīng)力鋼絞線腹板采用16s15.2mm，腹板需用單根總長度為101.48m；頂板采用5s15.2mm單根需用長度17m，合計總重22.57t。錨具采用YM1516,計24套，BM15-5和BM15-5P，各12套。波紋管采用內(nèi)90mm的金屬波紋管，共需1197.16m，扁管9019mm采用金屬波紋管，需198m。二、張拉控制順序及程序依據(jù)設(shè)計圖紙，本橋箱梁砼澆筑工、共一聯(lián)，梁高2.1米，分兩次澆筑完成；當砼強度達到設(shè)計強度的100%且其齡期不小于10天后方可進行預應(yīng)力鋼束張拉。鋼束張拉時，采用兩端張拉，左右腹板上應(yīng)對稱均勻進行。預應(yīng)力筋按技術(shù)規(guī)范和設(shè)計圖紙進行張拉，張拉程序為0初應(yīng)力 量測延伸量025%K張拉至設(shè)計噸位P持荷5min 。箱梁每側(cè)腹板上各六束（為F1、F2、F3、F1a、F2a、F3a）鋼絞線，具體預應(yīng)力鋼束的張拉順序為：F2（F2a）F3（F3a）F1（F1a）。頂板扁束負彎矩在腹板鋼束張拉完成后，由箱梁兩側(cè)向中間采用單端交替張拉。頂板負彎矩鋼束在全聯(lián)箱梁澆筑并腹板張拉完畢后再進行張拉，施工時預留張拉孔。三、腹板鋼絞線下料長度計算鋼絞線的下料長度按公式LL0（L1L2L3L4）確定。其中：L0孔道長度,L1工作錨長度,L2千斤頂長度（按0.4m計）,L3工具錨長度,L4預留量，L1L2L3L4長度和工作長度按0.85m計。具體下料長度按設(shè)計圖中所列箱梁尺寸參數(shù)表中的各懸臂端部、根部、底板邊緣、中腹板中心底緣的左右側(cè)長度進行詳細計算出各腹板的長度，再根據(jù)各腹板長度分別計算出每束鋼絞線的張拉端至錨固端長度，張拉端工作長度可按0.8m計（詳見鋼束下料長度明細表）。鋼絞線下料時用砂輪鋸鋸斷，不得采用電弧切割。并將端頭包裹鐵絲扎牢以防止鋼絞線散頭。四、預應(yīng)力鋼束張拉設(shè)備及注意事項1、張拉設(shè)備腹板預應(yīng)力張拉采用兩臺YDC4000型液壓千斤頂，編號分別為1#、及壓力表編號12030546，校準方程分別為：Y=0.5402+0.0135N及編號為2#、及壓力表編號12030540，校準方程分別為：Y=0.6251+0.0135N。頂板預應(yīng)力張拉采用一臺YDC270液壓千斤頂，壓力表為12041306；校準方程分別為：Y=1.9117+0.25N。2、張拉注意事項張拉須做到分級均勻加載和卸載。張拉采用張拉力與引伸量雙控制的方法，張拉到K時，測量伸長量，檢驗是否與計算相符，如在規(guī)定范圍內(nèi)（不超過6%），則進行錨固。在張拉時對管道摩阻損失及錨口摩阻損失實際測定，測定方法按公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范（JTG/F502010）附錄C-2中測定步驟進行。根據(jù)實測結(jié)果對張拉控制應(yīng)力作適當調(diào)整（確定超張拉百分比），確保有效應(yīng)力值。五、預應(yīng)力鋼束張拉計算1、計算公式依據(jù)公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范（JTG/F502010）可得預應(yīng)力筋的理論伸長量和平均張拉力的計算公式為：理論伸長值：L（PpL）/（ApEp）其中，平均張拉力： Pp（1（kL）/（kL）式中： L預應(yīng)力理論伸長值； Pp預應(yīng)力筋的平均張拉力；預應(yīng)力筋張拉端的張拉力； L從張拉端至計算截面孔道長度；Ap 預應(yīng)力筋截面面積mm2 ，實測量Ap140.2mm2；Ep預應(yīng)力筋的彈性模量，實測值Ep2.0105MPa（201GP）；從張拉端至計算截面曲線孔道部分切線夾角之和，rad；預應(yīng)力筋與孔道壁的摩擦系數(shù)，頂板、腹板金屬波紋管取0.2。k孔道每米局部偏差對摩擦系數(shù).取0.0015。2、箱梁腹板張拉控制力和理論伸長量計算箱梁鋼束設(shè)計要求兩端對稱張拉。依據(jù)設(shè)計圖紙，箱梁腹板鋼絞線成對稱布設(shè)，計算鋼束理論伸長量及張拉控制力時，只需計算單端張拉端至鋼束中點部位的數(shù)據(jù)，鋼束另一張拉端至中點數(shù)據(jù)與已計算端相等。以張拉端（0#端橫梁）為起點，從張拉端向箱梁預應(yīng)力鋼束中點分段進行計算。1）、F1（F1a）理論伸長量計算：(1)腹板鋼束分段長度計算鋼絞線端頭至張拉端直線長度為0.85m，千斤頂內(nèi)鋼束長度0.50m（包括工具錨及工作錨墊板厚度）。1) 張拉端到圓曲線1起點直線段長度：9.682m2) 曲中為的圓曲線1的長度：L20.18m3) 圓曲線1終點到圓曲線2起點間直線段長度：L37.128m4) 曲中為的圓曲線2的長度： L40.563m5) 圓曲線2終點到圓曲線3起點間直線段長度：L58.96m6) 曲中為的圓曲線3的長度： L60.563m7) 圓曲線3終點到圓曲線4起點間直線段長度：L7=5.213m8) 曲中為的圓曲線4的長度： L81.008m9) 圓曲線4終點到圓曲線5起點間直線段長度：L911.087m10) 曲中為的圓曲線5的長度： L101.008m11) 圓曲線5終點到N11鋼束中點間直線段長度：L11=4.496m則N11鋼束總長度為：(0.8+L1+L2+L11)2=50.688 m(2)腹板鋼束張拉力計算（以單股計算）F1（F1a):鋼束各分段長度的張拉力計算如下：1)千斤頂內(nèi)鋼束長度0.50m（包括工具錨及工作錨墊板厚度）及 直線段起點張拉力為：118600.75140.2/1000195.6kN千斤頂內(nèi)鋼束長度0.50m（包括工具錨及工作錨墊板厚度）及直線段平均張拉力為：Pp1195.6（1（0.001510.18200.20）/（0.001510.1820.20）194.1kN2) 曲線段起點張拉力2直線段平均張拉力Pp1 ， 曲線段平均張拉力為：Pp2194.1（1（0.00150.180.20.023）/（0.00150.180.20.023）193.6kN3) 直線段起點張拉力3曲線段平均張拉力Pp2 ，直線段平均張拉力為：Pp3193.6（1（0.00157.1280.20）/（0.00157.1280.20）192.57kN4) 曲線段起點張拉力4直線段平均張拉力Pp3 ， 曲線段平均張拉力為：Pp4192.57（1（0.00150.5630.20.07）/（0.00150.5630.20.07）191.15kN5) 直線段起點張拉力5曲線段平均張拉力Pp4 ，直線段平均張拉力為：Pp5191.15（1（0.00158.960.20）/（0.00158.960.20）189.87kN6) 曲線段起點張拉力6直線段平均張拉力Pp3 ， 曲線段平均張拉力為：Pp6189.87（1（0.00150.5630.20.07）/（0.00151.6760.20.0837933）188.47kN7) 直線段起點張拉力7曲線段平均張拉力Pp4 ，直線段平均張拉力為：Pp7188.47（1（0.00155.2130.20）/（0.00155.2130.20）187.74kN8) 曲線段起點張拉力8直線段平均張拉力Pp3 ， 曲線段平均張拉力為：Pp8187.74（1（0.00151.0080.20.126）/（0.00151.0080.20.126）185.26kN9) 直線段起點張拉力9曲線段平均張拉力Pp4 ，直線段平均張拉力為：Pp9185.26（1（0.001511.0870.20）/（0.001511.0870.20）183.73kN10) 曲線段起點張拉力10直線段平均張拉力Pp3 ， 曲線段平均張拉力為：Pp10183.73（1（0.00151.0080.20.126）/（0.00151.0080.20.126）181.3kN11) 直線段起點張拉力11曲線段平均張拉力Pp4 ，直線段平均張拉力為：Pp11181.3（1（0.00154.4960.20）/（0.00154.4960.20）180.69kN則，單端張拉力計算值為，F(xiàn)1（F1a)鋼束為16股鋼絞線，則端張拉力為：116195.6kN163129.6kN(3)腹板鋼束理論伸長量計算F1（F1a)鋼束各分段長度的伸長值計算如下：1) 直線段伸長值：L1（Pp1L1）/（ApEp）194.1103N10182mm/（140.2mm22.0105MPa） 70.48mm2) 曲線段伸長值：L2（Pp2L2）/（ApEp）193.6103N180mm/（140.2mm22.0105 MPa）1.24mm3) 直線段伸長值：L3（Pp3L3）/（ApEp）192.57103N7128mm/（140.2mm22.0105 MPa） 48.95mm4) 曲線段伸長值：L4（Pp4L4）/（ApEp）191.15103N563mm/（140.2mm22.0105 MPa）3.84mm5) 直線段伸長值：L5（Pp5L5）/（ApEp）189.87103N8960mm/（140.2mm22.0105 MPa） 60.67mm6) 曲線段伸長值：L6（Pp6L6）/（ApEp）188.47103N563mm/（140.2mm22.0105 MPa）3.78mm7) 直線段伸長值：L7（Pp7L7）/（ApEp）187.74103N5213mm/（140.2mm22.0105 MPa） 34.98mm8) 曲線段伸長值：L8（Pp8L8）/（ApEp）185.26103N1008mm/（140.2mm22.0105 MPa）6.66mm9) 直線段伸長值：L9（Pp9L9）/（ApEp）183.73103N11087mm/（140.2mm22.0105 MPa） 72.65mm10) 曲線段伸長值：L10（Pp10L10）/（ApEp）181.3103N1008mm/（140.2mm22.0105 MPa）6.51mm11) 直線段伸長值：L11（Pp11L11）/（ApEp）180.69103N4496mm/（140.2mm22.0105 MPa）28.97mm則，F(xiàn)1（F1a)鋼束總伸長量為：2Li2*338.73=677.46mm F2（F2a)、F3（F3a)各鋼束的預應(yīng)力張拉計算見附表22）頂板負彎矩鋼事束預應(yīng)力伸長量：負彎矩鋼束張拉力計算（以單股計算）a千斤頂內(nèi)鋼束長度0.40m（包括工具錨及工作錨墊板厚度）張拉端至錨固端長度16.5米。b張拉力為：118600.75140.2/1000195.6kNc千斤頂內(nèi)鋼束長度0.40m（包括工具錨及工作錨墊板厚度）及張拉端至錨固端長度16.5米。Pp1195.6（1（0.001516.90.20）/（0.001516.90.20）193.14kN頂板負彎矩鋼束理論伸長量計算負彎矩鋼束長度的伸長值計算如下：L1（Pp1L1）/（ApEp）193.14103N16900mm/（140.2mm22.0105MPa） 116.4mm六、說明1、表中所列“張拉端”為張拉端千斤頂與工作錨具貼合點；2、“圓曲線1起點”為張拉端直線段與靠近張拉端第一個圓曲線的連接點；3、“曲1中”為靠近張拉端的第一個圓曲線的中點；4、“圓曲線1終點”為靠近張拉端第一個圓曲線與水平直線段的連接點；5、“圓曲線2起點（5）”為直線段與靠近張拉端第二個圓曲線的連接點；6、“曲2中（6）”為靠近張拉端第二個圓曲線的中點；7、“圓曲線2終點（7）”為靠近張拉端第二個圓曲線與直線段的連接點；8、“圓曲線3起點（8）”為直線段與靠近張拉端第三個圓曲線的連接點；9、“曲3中（9）”為靠近張拉端第三個圓曲線的中點；10、“圓曲線3終點（10）”為靠近張拉端第三個圓曲線與直線段的連接點；11、“圓曲線4起點（11）”為直線段與靠近張拉端第四個圓曲線的連接點；12、“曲4中（12）”為靠近張拉端第四個圓曲線的中點；13、“圓曲線4終點（13）”為靠近張拉端第四個圓曲線與直線段的連接點；14、“圓曲線5起點（14）”為直線段與靠近張拉端第五個圓曲線的連接點；15、“曲5中（15）”為靠近張拉端第五個圓曲線的中點；16、“圓曲線5終點（16）”為靠近張拉端第五個圓曲線與直線段的連接點；17、“點（17）”為N11鋼束對稱中點；18、“固定端”為錨固端P錨固定端點。七、管道壓漿a. 張拉完成確認梁無異?，F(xiàn)象后，方可進行；b.張拉完成后，用砂輪切割機切割多余的鋼絞線，并用砼保護錨具，待砼凝結(jié)后6小時方可壓漿；壓漿必須在24h內(nèi)完成；c.壓漿前用清水沖洗孔道，確認孔道暢通，并防止孔道過量吸收水泥漿水份；對混凝土小箱梁孔道沖洗干凈并使孔壁完全濕潤；d.檢查壓漿設(shè)備，管道是否完好，壓力表指針是否靈敏，各種閥門開關(guān)是否靈活，檢查墊板壓漿孔道連接螺紋是否完好；e.清洗干凈攪拌機，準備好425#普通硅酸鹽水泥、水龍頭，配制好水泥漿后不得再加水，用稠度儀檢測水泥漿稠度（14s18s），達到規(guī)范要求后才開始孔道壓漿；水泥漿在使用前和壓注過程中應(yīng)連續(xù)