土力學(xué)滲透實(shí)驗(yàn).doc

3.2.2 尾礦的滲透特性影響上游法筑壩尾礦庫(kù)安全穩(wěn)定性的諸多因素中，尾礦庫(kù)的滲流狀態(tài)是最重要的因素之一。只有深入分析尾礦庫(kù)的滲流狀態(tài)，才能確定合理的筑壩工程指標(biāo)，選擇合適的排滲方案，從而保證尾礦庫(kù)的安全65,73,74。目前，國(guó)內(nèi)外對(duì)尾礦庫(kù)進(jìn)行滲流分析時(shí)很少考慮尾礦的滲透系數(shù)隨填埋位置和時(shí)間的變化。近代土力學(xué)的研究表明，土的滲透特性與土中孔隙的多少和孔隙的分布情況密切相關(guān)。隨著尾礦的排放，下部堆積尾礦的上覆土壓力逐漸增加。在上覆土壓力的作用下，尾礦將逐漸排水固結(jié)，隨著固結(jié)的進(jìn)行，尾礦孔隙比逐漸減小，而孔隙比的減小必然引起滲透系數(shù)的變化。堆積尾礦的滲透系數(shù)與上部固結(jié)壓力和孔隙比之間存在何種關(guān)系是一個(gè)值得探討的問(wèn)題75-76。本文通過(guò)室內(nèi)試驗(yàn)的方法，研究不同固結(jié)壓力和孔隙比條件下各類(lèi)尾礦的滲透系數(shù)變化情況，從而為尾礦庫(kù)滲流穩(wěn)定性分析提供科學(xué)依據(jù)。（1）固結(jié)滲透聯(lián)合測(cè)定裝置說(shuō)明固結(jié)滲透聯(lián)合測(cè)定裝置構(gòu)造說(shuō)明現(xiàn)有技術(shù)中進(jìn)行土樣滲透試驗(yàn)主要儀器為土工試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)68（GB/T50123-1999）中所述的“常水頭滲透試驗(yàn)”中的常水頭滲透儀和“變水頭滲透試驗(yàn)”中的變水頭滲透儀。上述儀器僅能進(jìn)行單純的滲透試驗(yàn)，但無(wú)法定量并均勻施加固結(jié)壓力，因此很難精確得到孔隙比，導(dǎo)致試驗(yàn)數(shù)據(jù)不準(zhǔn)確。針對(duì)目前常見(jiàn)滲透試驗(yàn)裝置存在的不足，為了減少同一試驗(yàn)中相同土樣的制備數(shù)量和消除同一試驗(yàn)相同土樣在制備過(guò)程中產(chǎn)生的誤差，作者在70型滲透儀的基礎(chǔ)上進(jìn)行了合理改進(jìn)，自行研制了固結(jié)滲透聯(lián)合測(cè)定裝置，該裝置不僅實(shí)現(xiàn)了定量、均勻施加固結(jié)壓力，精確測(cè)定單一固結(jié)壓力下的滲透系數(shù)的基本目的，而且實(shí)現(xiàn)了針對(duì)一個(gè)土樣可以連續(xù)精確測(cè)定不同固結(jié)壓力條件下土樣的滲透系數(shù)，得到固結(jié)壓力孔隙比滲透系數(shù)的定量變化規(guī)律，彌補(bǔ)了普通滲透裝置由于無(wú)法定量、均勻施加固結(jié)壓力，導(dǎo)致無(wú)法精確測(cè)定固結(jié)壓力條件下土樣的滲透系數(shù)，同時(shí)也不能連續(xù)測(cè)定不同固結(jié)壓力下土樣滲透系數(shù)的不足，提高了固結(jié)壓力下滲透系數(shù)的測(cè)量精度而且大大減少了測(cè)定不同固結(jié)壓力條件下土樣滲透性的試驗(yàn)次數(shù)，該參數(shù)精度的提高使相關(guān)問(wèn)題的研究更貼近實(shí)際。固結(jié)滲透聯(lián)合測(cè)定裝置的詳細(xì)構(gòu)造如圖3.6所示：1加壓活塞；2加壓筒；3進(jìn)水口； 4溢水孔；5支架；6透水石；7濾紙；8土樣；9量筒。.圖3.6 固結(jié)滲透聯(lián)合測(cè)定裝置示意圖Fig. 3.6 Schematic plot of Osmotic Oedometer固結(jié)滲透聯(lián)合測(cè)定裝置構(gòu)造說(shuō)明：本裝置的溢水孔亦是測(cè)量孔。通過(guò)加壓活塞可以改變土樣所承受的軸向荷載，加壓活塞與加壓筒的筒壁之間有間隙，水可在加壓活塞與加壓筒筒壁之間自由流動(dòng)。試驗(yàn)方法：a.將透水石放入加壓筒的底部，在透水石上放一層濾紙并將土樣放入加壓筒的內(nèi)腔中，在土樣上再放一層濾紙，放上透水石并在透水石上放上加壓活塞；b.在支架兩邊分別安裝1個(gè)百分表，并使兩個(gè)百分表的觸頭分別頂在加壓筒的上表面，在進(jìn)水口上安裝進(jìn)水管，在溢水孔上安裝流量計(jì)或在溢水孔外設(shè)置量筒，將本裝置安裝在固結(jié)試驗(yàn)臺(tái)上；c.通過(guò)安裝在進(jìn)水口上的進(jìn)水管向加壓筒內(nèi)注水，使土樣排氣、飽和；d.通過(guò)固結(jié)試驗(yàn)臺(tái)施加一定的固結(jié)壓力來(lái)模擬試樣的不同壓力狀態(tài)，通過(guò)百分表讀取土樣的軸向變形量，當(dāng)土樣變形穩(wěn)定時(shí)，測(cè)定滲透系數(shù)；e.通過(guò)固結(jié)試驗(yàn)臺(tái)改變固結(jié)壓力，再次進(jìn)行其他固結(jié)壓力條件下的滲透試驗(yàn)。（2）不同固結(jié)壓力條件下尾礦固結(jié)滲透試驗(yàn)實(shí)驗(yàn)內(nèi)容：使用固結(jié)滲透聯(lián)合測(cè)定裝置采用常水頭法分別測(cè)定阿哈來(lái)、同乃尾礦庫(kù)各類(lèi)型尾礦及混合尾礦、分層尾礦在0 kPa、32.5 kPa、65 kPa、130 kPa、260 kPa、390 kPa、780 kPa、1170 kPa八級(jí)固結(jié)壓力下的滲透系數(shù)，每施加一級(jí)荷載后需等待沉降穩(wěn)定后再測(cè)量其滲透系數(shù)，每個(gè)滲透系數(shù)測(cè)兩次，固結(jié)穩(wěn)定的判別標(biāo)準(zhǔn)為每小時(shí)沉降量小于0.01 mm。取兩次測(cè)量值的平均值作為該級(jí)荷載下的滲透系數(shù)。為了減小試驗(yàn)誤差，所有試驗(yàn)均在常溫下進(jìn)行。砂類(lèi)尾礦固結(jié)滲透試驗(yàn)方法：砂類(lèi)尾礦滲透系數(shù)很大，因此為避免由于透水石滲透系數(shù)小于砂類(lèi)尾礦滲透系數(shù)而造成的測(cè)量結(jié)果錯(cuò)誤，采用金屬網(wǎng)代替透水石，并在金屬網(wǎng)上邊鋪上一層粗砂代替濾紙作為反濾層來(lái)進(jìn)行砂類(lèi)尾礦的固結(jié)滲透試驗(yàn)。修正各砂類(lèi)尾礦的實(shí)際固結(jié)數(shù)據(jù)，以消除兩端反濾層及金屬網(wǎng)壓縮變形對(duì)試驗(yàn)結(jié)果的影響，得到不同固結(jié)壓力條件下砂類(lèi)尾礦的實(shí)際單位沉降量和孔隙比。 圖3.7 固結(jié)滲透聯(lián)合測(cè)定裝置 圖3.8 尾礦的固結(jié)滲透聯(lián)合試驗(yàn)Fig. 3.7 Osmotic Oedometer Fig. 3.8 Osmotic Oedometer test of tailings阿哈來(lái)、同乃尾礦庫(kù)各類(lèi)型尾礦的滲透試驗(yàn)結(jié)果及分析阿哈來(lái)、同乃尾礦庫(kù)各類(lèi)型尾礦，不同固結(jié)壓力條件下孔隙比數(shù)據(jù)如表3.8所示：表3.8 阿哈來(lái)、同乃尾礦庫(kù)各類(lèi)型尾礦在各固結(jié)壓力下的孔隙比數(shù)據(jù)Tab. 3.8 Void ratio datas of all types of tailings under consolidation pressures固結(jié)壓力/kPa孔隙比e阿哈來(lái)尾細(xì)砂阿哈來(lái)尾粉砂阿哈來(lái)尾粉土阿哈來(lái)原尾礦同乃尾粉砂同乃尾粉土同乃原尾礦00.8510.8491.5290.8390.9931.1451.02132.50.8460.8361.5130.8750.9241.0320.946650.8390.8291.50.8620.8470.9680.8891300.8320.8181.4890.8560.7580.9340.8482600.8210.81.4710.840.6830.8970.7633900.8140.7891.4590.8250.6590.8530.7347800.8010.7781.4380.8010.6140.8210.70211700.7840.7691.4240.7970.5980.7820.679根據(jù)表3.8繪制阿哈來(lái)、同乃尾礦庫(kù)各類(lèi)型尾礦孔隙比與固結(jié)壓力關(guān)系曲線，如圖3.9、3.10所示：圖3.9 阿哈來(lái)尾礦庫(kù)各類(lèi)型尾礦的關(guān)系Fig. 3.9 Relationship of of all types of the A halai tailings圖3.10同乃尾礦庫(kù)各類(lèi)型尾礦的關(guān)系Fig. 3.10 Relationship of of all types of the Tong nai tailings當(dāng)固結(jié)壓力增大時(shí)，各種尾礦試樣的壓縮規(guī)律與前面的壓縮特性規(guī)律相近，但因有持續(xù)水流的作用，其結(jié)果有細(xì)微的差別，體現(xiàn)在阿哈來(lái)原尾礦和同乃尾粉土試樣上，其孔隙比隨固結(jié)壓力的增大變化梯度稍大，阿哈來(lái)尾粉砂的最終孔隙比最小。不同固結(jié)壓力條件下尾礦土樣滲透系數(shù)數(shù)據(jù)如表3.9所示：表3.9 阿哈來(lái)、同乃尾礦庫(kù)各類(lèi)型尾礦在不同固結(jié)壓力下的滲透系數(shù)數(shù)據(jù)Tab. 3.9 Permeability coefficient datas of all types of tailings under consolidation pressures固結(jié)壓力/kPa滲透系數(shù)/(10-2cm/s)阿哈來(lái)尾細(xì)砂阿哈來(lái)尾粉砂阿哈來(lái)尾粉土阿哈來(lái)原尾礦同乃尾粉砂同乃尾粉土同乃原尾礦06.299.20.08910.580.0950.00530.006532.56.198.180.07460.50.0840.00420.0056656.0157.680.06690.420.0770.00390.00521305.8046.980.06160.370.0720.00370.00492605.656.560.05650.340.0680.00350.00473905.546.310.05290.320.0670.00320.00457805.415.780.04860.30.0660.00310.004411705.335.460.04650.290.0650.00290.0043根據(jù)數(shù)據(jù)表3.9繪制阿哈來(lái)、同乃尾礦庫(kù)各類(lèi)型尾礦滲透系數(shù)與固結(jié)壓力關(guān)系曲線圖3.11、3.12：圖3.11 阿哈來(lái)尾礦庫(kù)各類(lèi)型尾礦關(guān)系Fig. 3.11 Relationship of of all types of the A halai tailings圖3.12 同乃尾礦庫(kù)各類(lèi)型尾礦關(guān)系Fig. 3.12 Relationship of of all types of the Tong nai tailings阿哈來(lái)、同乃尾礦庫(kù)各類(lèi)型尾礦試樣滲透系數(shù)與孔隙比的相關(guān)關(guān)系，如表3.10所示：表3.10 阿哈來(lái)、同乃各類(lèi)型尾礦滲透系數(shù)與孔隙比的關(guān)系數(shù)據(jù)Tab. 3.10 Datas of permeability coefficient and void ratio of all types of tailings阿哈來(lái)尾細(xì)砂孔隙比e0.8510.8460.8390.8320.8210.8140.8010.784滲透系數(shù)（10-2 cm/s）6.296.196.0155.8045.655.545.415.33阿哈來(lái)尾粉砂孔隙比e0.8490.8360.8290.8180.8000.7890.7780.769滲透系數(shù)（10-2 cm/s）9.28.187.686.986.566.315.785.46阿哈來(lái)尾粉土孔隙比e1.5291.5131.5001.4891.4711.4591.4381.424滲透系數(shù)（10-2 cm/s）0.08910.07460.06690.06160.05650.05290.04860.0465阿哈來(lái)原尾礦孔隙比e0.8390.8750.8620.8560.8400.8250.8010.797滲透系數(shù)（10-2 cm/s）0.580.50.420.370.340.320.30.29同乃尾粉砂孔隙比e0.9930.9240.8470.7580.6830.6590.6140.598滲透系數(shù)（10-2 cm/s）0.0950.0840.0770.0720.0680.0670.0660.065同乃尾粉土孔隙比e1.1451.0320.9680.9340.8970.8530.8210.782滲透系數(shù)（10-2cm/s）0.00530.00420.00390.00370.00350.00320.00310.0029同乃原尾礦孔隙比e1.0210.9460.8890.8480.7630.7340.7020.679滲透系數(shù)（10-2 cm/s）0.00650.00560.00520.00490.00470.00450.00440.0043根據(jù)表3.10中阿哈來(lái)、同乃尾礦庫(kù)各類(lèi)型尾礦滲透系數(shù)與孔隙比的關(guān)系作各尾礦土樣的滲透系數(shù)與孔隙比的關(guān)系曲線，如圖3.133.19所示：圖3.13 阿哈來(lái)尾細(xì)砂關(guān)系Fig. 3.13 Relationship of of the A halai fine sand tailings圖3.14 阿哈來(lái)尾粉砂關(guān)系Fig. 3.14 Relationship of of the A halai fine silty sand tailings圖3.15 阿哈來(lái)尾粉土關(guān)系Fig. 3.15 Relationship of of the A halai silty soil tailings圖3.16 阿哈來(lái)原尾礦關(guān)系Fig. 3.16 Relationship of of the A halai original tailings圖3.17 同乃尾粉砂關(guān)系Fig. 3.17 Relationship of of the Tong nai silty sand tailings圖3.18 同乃尾粉土關(guān)系Fig. 3.18 Relationship of of the Tong nai silty soil tailings圖3.19 同乃原尾礦關(guān)系Fig. 3.19 Relationship of of the Tong nai original tailings由圖3.133.19可知，阿哈來(lái)、同乃尾礦庫(kù)各類(lèi)型尾礦的滲透系數(shù)均隨著孔隙比的減小而減小，但是減小的程度不同，其中的阿哈來(lái)尾粉土、阿哈來(lái)原尾礦、同乃尾粉土減小了1倍左右。在孔隙比減小的初期階段，各尾礦的滲透系數(shù)減小較快，而在孔隙比減小的后期階段，阿哈來(lái)、同乃尾礦庫(kù)各類(lèi)型尾礦的滲透系數(shù)減小速度放緩。對(duì)于阿哈來(lái)尾礦庫(kù)，尾粉砂的最初滲透系數(shù)最大，但隨著孔隙比減小其滲透系數(shù)的下降速度卻最快，最終的滲透系數(shù)小于尾細(xì)砂的滲透系數(shù)；尾粉土的滲透系數(shù)小于原尾礦的滲透系數(shù)，兩者相差近1個(gè)數(shù)量級(jí)；原尾礦的滲透系數(shù)小于尾粉砂的滲透系數(shù)，也相差近1個(gè)數(shù)量級(jí)。對(duì)于同乃尾礦庫(kù)，尾粉砂的滲透系數(shù)最大，原尾礦的次之，尾粉土的最小，尾粉砂的最終滲透系數(shù)是尾粉土的約20倍。根據(jù)水利水電工程地質(zhì)勘察規(guī)范77可知阿哈來(lái)尾粉土和阿哈來(lái)原尾礦為中等透水，阿哈來(lái)尾細(xì)砂和阿哈來(lái)尾粉砂為強(qiáng)透水；同乃尾粉砂為中等透水，同乃原尾礦和同乃尾粉土為弱透水。滲透系數(shù)隨孔隙比的變化規(guī)律公路土工試驗(yàn)規(guī)程78中認(rèn)為很多砂類(lèi)土的滲透系數(shù)與孔隙比的關(guān)系服從冪函數(shù)曲線關(guān)系。王崇淦17在其研究成果中驗(yàn)證了該規(guī)律。本文將各類(lèi)尾礦的滲透系數(shù)與孔隙比的試驗(yàn)數(shù)據(jù)擬合為冪函數(shù)曲線關(guān)系，如的形式，擬合效果不理想。歐孝奪73在其研究成果中認(rèn)為所研究的尾礦砂土滲透系數(shù)和孔隙比可擬合為對(duì)數(shù)函數(shù)曲線關(guān)系。本文也嘗試將鐵尾礦的滲透系數(shù)與孔隙比的關(guān)系擬合為對(duì)數(shù)函數(shù)曲線關(guān)系，如的形式，擬合效果也不是很理想。經(jīng)多次嘗試后，發(fā)現(xiàn)滲透系數(shù)隨孔隙比的變化符合高斯曲線關(guān)系，且曲線十分平滑，擬合效果良好，如圖3.133.19所示。其擬合關(guān)系式如下：阿哈來(lái)尾細(xì)砂曲線擬合方程： （3.13）阿哈來(lái)尾粉砂曲線擬合方程： （3.14）阿哈來(lái)尾粉土曲線擬合方程： （3.15）阿哈來(lái)原尾礦曲線擬合方程： （3.16）同乃尾粉砂曲線擬合方程： （3.17）同乃尾粉土曲線擬合方程： （3.18）同乃原尾礦曲線擬合方程： （3.19）另外本文采用羅倫斯曲線擬合后的效果也比較理想。即阿哈來(lái)、同乃尾礦庫(kù)各類(lèi)型尾礦在固結(jié)壓縮過(guò)程中滲透系數(shù)隨孔隙比的變化規(guī)律符合高斯曲線、羅倫斯曲線規(guī)律，同時(shí)說(shuō)明試驗(yàn)方法的改進(jìn)增加了數(shù)據(jù)精度，使固結(jié)壓力孔隙比滲透系數(shù)之間的關(guān)系更符合實(shí)際。此規(guī)律的獲得可為尾礦庫(kù)滲流和穩(wěn)定性分析提供可靠依據(jù)。試驗(yàn)中得到的兩種尾粉土的固結(jié)滲透試驗(yàn)結(jié)果與一般砂的特性類(lèi)似，而與一般的黏性土不同，這是因?yàn)槲卜弁恋慕Y(jié)構(gòu)情況與一般的黏性土具有很大差別。因?yàn)樾纬傻臅r(shí)間較短，尾粉土中的黏粒含量相對(duì)較少，且尾粉土黏粒的顆粒大小比黏性土黏粒要大得多，因此在黏粒的概念上與一般黏性土的黏粒有區(qū)別，黏性土的微細(xì)顆粒能形成絮狀結(jié)構(gòu)而尾粉土的微細(xì)顆粒無(wú)法形成這種絮狀結(jié)構(gòu)。（3）混合尾礦、分層尾礦固結(jié)滲透試驗(yàn)試驗(yàn)方法本次試驗(yàn)仍采用自制的固結(jié)滲透聯(lián)合測(cè)定裝置測(cè)定在不同固結(jié)壓力下的混合尾礦、分層尾礦的滲透系數(shù)，按照前面3.2.1節(jié)中所述的質(zhì)量比稱(chēng)取各級(jí)尾礦共300 g，因?yàn)楣探Y(jié)滲透試驗(yàn)是由下部進(jìn)水，所以將各級(jí)土樣裝填順序調(diào)整為：下面一層為最細(xì)層，由下至上越來(lái)越粗，在最上層以上和最底層以下各加一層大于上下兩層尾礦試樣滲透系數(shù)的反濾層。本次試驗(yàn)采用的壓力級(jí)別分別為：0 kPa、32.5 kPa、65 kPa、130 kPa、260 kPa、390 kPa、780 kPa。試驗(yàn)步驟按照土工試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)68的要求進(jìn)行?；旌衔驳V與分層尾礦的滲透特性a.阿哈來(lái)混合尾礦和分層尾礦的固結(jié)滲透特性比較分析在持續(xù)水流的作用下，兩種阿哈來(lái)尾礦的孔隙比與固結(jié)壓力的關(guān)系如表3.11所示：表3.11 阿哈來(lái)混合尾礦和分層尾礦的孔隙比與固結(jié)壓力關(guān)系數(shù)據(jù)Tab. 3.11 Datas of void ratio and consolidation pressure of the A halai mixed tailings and layered tailings固結(jié)壓力/kPa孔隙比e阿哈來(lái)混合尾礦阿哈來(lái)分層尾礦01.341.4332.51.301.36651.251.301301.191.252601.121.213901.071.177801.021.14由試驗(yàn)數(shù)據(jù)繪制圖形，得出各固結(jié)壓力條件下阿哈來(lái)混合尾礦和分層尾礦試樣孔隙比的變化規(guī)律，如圖3.20所示：圖3.20 阿哈來(lái)混合尾礦和分層尾礦的關(guān)系Fig. 3.20 Relationship of of the A halai mixed tailings and layered tailings試驗(yàn)得出的不同固結(jié)壓力條件下阿哈來(lái)混合尾礦和分層尾礦試樣的滲透系數(shù)如表3.12所示：表3.12 阿哈來(lái)混合尾礦和分層尾礦的滲透系數(shù)與固結(jié)壓力關(guān)系數(shù)據(jù)Tab. 3.12 Datas of permeability coefficient and consolidation pressure of the A halai mixed tailings and layered tailings固結(jié)壓力/kPa滲透系數(shù)/(10-5cm/s)阿哈來(lái)混合尾礦阿哈來(lái)分層尾礦06.79.232.55.34.3654.23.11303.251.82602.41.13901.90.867801.60.69根據(jù)數(shù)據(jù)表3.12繪制阿哈來(lái)混合尾礦和分層尾礦滲透系數(shù)與固結(jié)壓力關(guān)系曲線，如圖3.21所示：圖3.21 阿哈來(lái)混合尾礦和分層尾礦的關(guān)系Fig. 3.21 Relationship of of the A halai mixed tailings and layered tailings進(jìn)而得到阿哈來(lái)混合尾礦和分層尾礦滲透系數(shù)與孔隙比的相關(guān)關(guān)系，如表3.13所示：表3.13 阿哈來(lái)混合尾礦和分層尾礦滲透系數(shù)與孔隙比的關(guān)系數(shù)據(jù)Tab. 3.13 Datas of permeability coefficient and void ratio of the A halai mixed tailings and layered tailings阿哈來(lái)混合尾礦孔隙比1.341.301.251.191.121.071.02滲透系數(shù)/（10-5cm/s）6.75.34.23.252.41.91.6阿哈來(lái)分層尾礦孔隙比1.431.361.301.251.211.171.14滲透系數(shù)/（10-5cm/s）9.24.33.11.81.10.860.69根據(jù)表3.13中的數(shù)據(jù)，繪制滲透系數(shù)與孔隙比的關(guān)系曲線如圖3.22所示：圖3.22 阿哈來(lái)混合尾礦和分層尾礦的的關(guān)系Fig. 3.22 Relationship of of the A halai mixed tailings and layered tailingsb.同乃混合尾礦和分層尾礦固結(jié)滲透特性對(duì)比。在持續(xù)水流的作用下，同乃混合尾礦和分層尾礦在不同固結(jié)壓力下的孔隙比數(shù)據(jù)，如下表所示：3.14 同乃混合尾礦和分層尾礦孔隙比與固結(jié)壓力的關(guān)系數(shù)據(jù)Tab. 3.14 Datas of void ratio and consolidation pressure of the Tong nai mixed tailings and layered tailings固結(jié)壓力/kPa孔隙比e同乃混合尾礦同乃分層尾礦01.451.6432.51.381.57651.321.521301.251.472601.191.433901.151.397801.121.34根據(jù)表3.14，繪制孔隙比與固結(jié)壓力的關(guān)系曲線如圖3.23所示：圖3.23 同乃混合尾礦和分層尾礦的關(guān)系Fig. 3.23 Relationship of of the Tong nai mixed tailings and layered tailings不同固結(jié)壓力條件下同乃混合尾礦和分層尾礦試樣滲透系數(shù)試驗(yàn)數(shù)據(jù)如表3.15所示：表3.15 同乃混合尾礦和分層尾礦的滲透系數(shù)與固結(jié)壓力關(guān)系數(shù)據(jù)Tab. 3.15 Datas of permeability coefficient and consolidation pressure of the Tong nai mixed tailings and layered tailings固結(jié)壓力/kPa滲透系數(shù)/(10-5cm/s)同乃混合尾礦同乃分層尾礦09.33.132.57.21.57655.81.071303.90.72602.70.473902.30.267801.90.17根據(jù)表3.15，繪制同乃混合尾礦和分層尾礦的滲透系數(shù)與固結(jié)壓力關(guān)系曲線，如圖3.24所示：圖3.24 同乃混合尾礦和分層尾礦的關(guān)系Fig. 3.24 Relationship of of the Tong nai mixed tailings and layered tailings進(jìn)而得到同乃混合尾礦和分層尾礦的滲透系數(shù)與孔隙比數(shù)據(jù)，如表3.16所示：表3.16 同乃混合尾礦和分層尾礦的滲透系數(shù)與孔隙比關(guān)系數(shù)據(jù)Tab. 3.16 Datas of permeability coefficient and void ratio of the Tong nai mixed tailings and layered tailings同乃混合尾礦孔隙比1.451.381.321.251.191.151.12滲