113-橫崗雙層車(chē)輛段主體工程3105標(biāo)段內(nèi)容

軌道交通二期軌道交通二期3號(hào)線(xiàn)橫崗雙層車(chē)輛段主體工程號(hào)線(xiàn)橫崗雙層車(chē)輛段主體工程3105標(biāo)段標(biāo)段 運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案 1 第一章第一章 編制說(shuō)明編制說(shuō)明 1 11 1 編制說(shuō)明編制說(shuō)明 為了順利地完成本工程 在全面深入理解設(shè)計(jì)意圖的基礎(chǔ)上 結(jié)合本工程的特點(diǎn) 本著確保施工工期 合理控制工程造價(jià) 實(shí)施安全文明 優(yōu)質(zhì)高效施工的指導(dǎo)原則 編 制本施工方案 1 21 2 編制依據(jù)編制依據(jù) 1 2 2 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 GB50010 2002 中國(guó)建筑工業(yè)出版社 1 2 3 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范 JGJ130 2001 中國(guó)建筑工業(yè)出版社 1 2 4 建筑施工計(jì)算手冊(cè) 江正榮著 中國(guó)建筑工業(yè)出版社 1 2 5 建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范 GB50007 2002 中國(guó)建筑工業(yè)出版社 1 2 6 建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn) JGJ59 99 中國(guó)建筑工業(yè)出版社 1 2 7 混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范 GB50204 2002 中國(guó)建筑工業(yè)出版社 1 2 8 建筑施工手冊(cè) 第四版 中國(guó)建筑工業(yè)出版社 1 2 9 建筑施工安全計(jì)算 中國(guó)建筑科學(xué)研究院軟件研究所 1 2 10 本企業(yè)同類(lèi)工程施工經(jīng)驗(yàn)和技術(shù)資料 第二章第二章 工程概況工程概況 2 12 1工程概況工程概況 本單體工程為車(chē)輛段主體廠(chǎng)房區(qū)的運(yùn)用庫(kù) 位于車(chē)輛段主體廠(chǎng)房西部 由一層的停 車(chē)庫(kù) 鏇輪庫(kù)和二層的停車(chē)庫(kù) 列檢庫(kù) 檢查庫(kù)以及兩層附屬的辦公用房構(gòu)成 與車(chē)輛 段檢修主廠(chǎng)房 軌行區(qū)相鄰 運(yùn)用庫(kù)地上兩層框架 建筑面積 58200 建筑高度 18 6M 結(jié)構(gòu)屋面高度 17 8M 根據(jù)建筑物體型和長(zhǎng)度 將運(yùn)用庫(kù)分隔成 4 個(gè)抗震單位 采用人工挖孔樁基礎(chǔ) 屋面 預(yù)留物業(yè)開(kāi)發(fā)平臺(tái) 在首層和二層辦公區(qū)各設(shè)有一個(gè)夾層 運(yùn)用庫(kù)與軌行區(qū) 檢修主廠(chǎng) 房有聯(lián)合承臺(tái)的接口 施工時(shí)須與其單體結(jié)構(gòu)施工圖配合施工 軌道交通二期軌道交通二期3號(hào)線(xiàn)橫崗雙層車(chē)輛段主體工程號(hào)線(xiàn)橫崗雙層車(chē)輛段主體工程3105標(biāo)段標(biāo)段 運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案 2 2 22 2 場(chǎng)地條件與設(shè)計(jì)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 場(chǎng)地條件與設(shè)計(jì)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 2 2 12 2 1 場(chǎng)地條件 場(chǎng)地條件 本工程結(jié)構(gòu)體系為框架結(jié)構(gòu) 抗震設(shè)防類(lèi)別為丙類(lèi) 抗震設(shè)防烈度為 7 度 設(shè)計(jì)基本地 震加速度值為 0 1g 設(shè)計(jì)地震分組為第一組 水平地震影響系數(shù)最大值為 0 08 特征周期 為 0 35s 阻尼比為 0 05 框架結(jié)構(gòu)抗震等級(jí)為一級(jí) 預(yù)留物業(yè)開(kāi)發(fā)高層部分 和三級(jí) 預(yù) 留物業(yè)開(kāi)發(fā)園林部位 2 2 22 2 2 樓面荷載取值表 樓面荷載取值表 表 2 2 2 類(lèi)別使用部位 面層及吊頂 KN m2 活載 KN m2 備 注 辦公區(qū) 首層 二層夾 層和二層 2 05 0 走廊二層 2 010 0 疏散樓梯二層 2 53 5 列車(chē)庫(kù)二層 7 020 0 恒載含回填土部分自重 活載已考慮機(jī)車(chē)荷載 停車(chē)庫(kù) 二層 1420 0 恒載含回填土部分自重 活載已考慮機(jī)車(chē)荷載 室內(nèi)平坡道二層 1820 0 恒載含回填土部分自重 活載已考慮機(jī)車(chē)荷載 物業(yè)車(chē)庫(kù)平臺(tái)屋面 6 38 0 根據(jù)香港地鐵有限公司要求 物業(yè)綠化平臺(tái)屋面 36 35 0 根據(jù)香港地鐵有限公司要求 2 2 32 2 3 橋梁荷載取值 橋梁荷載取值 橋梁荷載 按鐵路 B 型 共 24 個(gè)軸載 軸載 140KN 鋼筋砼橋路結(jié)構(gòu)的動(dòng)力系數(shù) u 0 222 列車(chē)離心力及溫度力 列車(chē)制動(dòng)力 橫向搖擺力 風(fēng)力 地震力等附加力 軌道交通二期軌道交通二期3號(hào)線(xiàn)橫崗雙層車(chē)輛段主體工程號(hào)線(xiàn)橫崗雙層車(chē)輛段主體工程3105標(biāo)段標(biāo)段 運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案 3 第三章第三章 高支模鋼管支撐架設(shè)計(jì)高支模鋼管支撐架設(shè)計(jì) 3 13 1結(jié)構(gòu)概況結(jié)構(gòu)概況 運(yùn)用庫(kù)首層基礎(chǔ)梁標(biāo)高為 1 5M 庫(kù)內(nèi)一般整體道床基礎(chǔ)標(biāo)高為 0 5M 1 1 剖 庫(kù)內(nèi)整體道床平過(guò)道基礎(chǔ)標(biāo)高為 0 5M 2 2 剖 庫(kù)內(nèi)整體檢查道床基礎(chǔ)面標(biāo)高為 1 5M 3 3 剖 現(xiàn)在庫(kù)內(nèi)一層地面做法尚未確定 暫定庫(kù)內(nèi)一層高支模支撐架承載地面標(biāo)高為 0 00M 運(yùn)用庫(kù)二層板面標(biāo)高為 7 45 M 或 8 16M 以 8 16 0 5 作二層板面的鋼管支撐架結(jié)構(gòu) 的計(jì)算標(biāo)高 故二層板面高支模支撐架的計(jì)算標(biāo)高為 8 6M 二層的板面厚度為 0 35M 和 0 2M 0 2M 厚板占總量的一半 二層的梁有 1 主梁 1 5M 2 6M 1 2M 2 75M 0 9M 3 25M 0 8M 3 3M 2 次梁 0 7M 1 7M 0 7M 1 0M 3 軌道次梁 0 4M 0 8M 0 4M 0 6M 運(yùn)用庫(kù)屋面層的標(biāo)高為 17 0M 或 17 8M 以 17 8 7 2 10 6M 作為屋面層鋼管支撐架 的結(jié)構(gòu)計(jì)算標(biāo)高 屋面板的厚度為 0 35M 和 0 2M 0 2M 厚板占總量的一半 屋面梁有 1 主梁 0 8M 2 2M 0 8M 1 4M 0 7M 1 4M 0 7M 2 0M 2 次梁 0 7M 1 2M 運(yùn)用庫(kù)首層夾層 1600 板厚 150MM 夾層主梁為 0 5M 1 0M 0 7M 1 0M 次梁為 0 3M 0 7M 0 4M 0 8M 運(yùn)用庫(kù)二層夾層 2000 板厚 150MM 二層夾層主次梁均與首層相同 3 23 2結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 3 2 13 2 1 滿(mǎn)堂樓板鋼管支撐架滿(mǎn)堂樓板鋼管支撐架 滿(mǎn)堂樓板鋼管支撐架采用 48 3 0 鋼管搭設(shè) 主桿縱橫間距分別為 0 75M 0 9M 0 35M 板厚 0 9M 0 9M 0 2M 板厚 主桿上部為頂托式 頂托內(nèi)橫梁為 48 3 0 雙鋼管 軌道交通二期軌道交通二期3號(hào)線(xiàn)橫崗雙層車(chē)輛段主體工程號(hào)線(xiàn)橫崗雙層車(chē)輛段主體工程3105標(biāo)段標(biāo)段 運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案 4 橫桿步距為 1 2M 掃地桿 0 2M 縱橫每隔 10 8 12 6M 設(shè)置一道剪力撐 3 2 23 2 2 梁模板支撐架梁模板支撐架 梁模板鋼管支撐架采用的縱橫立桿間距根據(jù)不同截面梁分別為 0 36 0 40M 0 38 0 45M 0 45 0 45M 0 45 0 6M 等幾種 立桿上部為頂托式 頂托內(nèi)橫梁為 100 100MM 木方或 48 3 0 雙鋼管 橫桿步距 為 1 2M 掃地桿 0 2M 沿梁縱向設(shè)置剪力撐 梁側(cè)模板外龍骨采用 48 3 2MM 雙鋼管 內(nèi)龍骨為 100 100MM 木方 3 2 33 2 3 夾層梁 板鋼管支撐架夾層梁 板鋼管支撐架 夾層梁鋼管支撐架采用 48 3 0 鋼管搭設(shè) 結(jié)構(gòu)形式與樓面梁相同 夾層 150 厚樓 板支撐架采用門(mén)字架搭設(shè) 夾層頂層 350 厚屋面板支撐架采用門(mén)字架或 48 3 0 鋼管搭 設(shè) 3 2 43 2 4 首層地面設(shè)計(jì)首層地面設(shè)計(jì) 由于運(yùn)用庫(kù)樓層梁大板厚 首層地面必須為混凝土地面 方能解決高支模鋼管支撐 架的穩(wěn)定問(wèn)題 根據(jù)本企業(yè)同類(lèi)工程的施工經(jīng)驗(yàn) 運(yùn)用庫(kù)首層地面做如下處理 1 回填平整粘性土至 1 40M 壓實(shí)至 94 96 2 做 300 厚 6 水泥石粉渣穩(wěn)定層 壓實(shí)至 94 96 3 澆筑 200 厚 C20 混凝土地面 配 10 150 鋼筋網(wǎng) 混凝土地面澆筑 3 天后 即可以開(kāi)始搭設(shè)高支模鋼管支撐架 搭設(shè)鋼管前 應(yīng)在混 凝土地面上滿(mǎn)鋪鋼板 槽鋼 以保證高支撐鋼管的支撐穩(wěn)定性 經(jīng)計(jì)算 通過(guò)上述處理后的運(yùn)用庫(kù)首層地面 其地基承載力 200KN 可滿(mǎn)足鋼管 支撐架對(duì)地基承載力的要求 計(jì)算書(shū)附后 4 6 節(jié) 運(yùn)用庫(kù)首層地面的上述硬化設(shè)計(jì) 已經(jīng)充分考慮了運(yùn)用庫(kù)首層的整體道床施工 首層 硬化地面的標(biāo)高為 0 90M 恰好處于整體道床下面 替代了整體道床的墊層 是否能先做整體道床 后搭設(shè)高支撐架呢 在整體道床的間隙處加做硬化地面 連同整 體道床形成一個(gè)搭設(shè)高支撐架的硬地面 同樣也能完成高支撐架搭設(shè) 答案是否定的 因 為根據(jù)工期要求 09 年 1 月中旬底應(yīng)完成運(yùn)用庫(kù)主休結(jié)構(gòu) 如果先做整體道床 工期要順延 30 天 這將對(duì)總的施工進(jìn)度安制產(chǎn)生嚴(yán)重影響 所以 本方案選擇了先做硬化地面 完成樓面梁板澆筑 后做整體道床的施工方法 軌道交通二期軌道交通二期3號(hào)線(xiàn)橫崗雙層車(chē)輛段主體工程號(hào)線(xiàn)橫崗雙層車(chē)輛段主體工程3105標(biāo)段標(biāo)段 運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案 5 3 2 53 2 5 二層樓面梁板對(duì)鋼管高支撐架立桿承載驗(yàn)算二層樓面梁板對(duì)鋼管高支撐架立桿承載驗(yàn)算 運(yùn)用庫(kù)工程屋面結(jié)構(gòu)同樣梁大板厚 在搭設(shè)屋面高支模鋼管支撐架時(shí) 應(yīng)充分考慮 二層樓面梁板的承載能力計(jì)算 經(jīng)計(jì)算 在二層樓面梁板強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的 100 后 二層樓面的梁 走廊 列車(chē) 庫(kù) 停車(chē)庫(kù)及室內(nèi)平坡道已滿(mǎn)足鋼管高支撐立桿對(duì)承載力的要求 辦公區(qū)和疏散樓梯則 不能滿(mǎn)足上述承載力要求 需進(jìn)行鋼管立桿回頂 回頂方案及計(jì)算書(shū)附后 見(jiàn) 4 7 節(jié) 第四章第四章 施工設(shè)計(jì)圖及設(shè)計(jì)安全驗(yàn)算施工設(shè)計(jì)圖及設(shè)計(jì)安全驗(yàn)算 4 14 1 設(shè)計(jì)計(jì)算依據(jù)與參數(shù)設(shè)計(jì)計(jì)算依據(jù)與參數(shù) 4 1 14 1 1 計(jì)算依據(jù)計(jì)算依據(jù) 計(jì)算依據(jù)1 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范 JGJ130 2001 計(jì)算依據(jù)2 施工技術(shù) 2002 3 扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全 4 1 24 1 2 計(jì)算參數(shù)表計(jì)算參數(shù)表 表1 模板支架計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù) k1 步距 h m h 0 9 0 9 h 1 2 1 2 h 1 5 1 5 h 2 1 k1 1 243 1 185 1 167 1 163 表2 模板支架計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù) k2 H m 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40h 2a或 u1h m 1 35 1 0 1 014 1 026 1 039 1 042 1 054 1 061 1 081 1 092 1 113 1 137 1 155 1 173 軌道交通二期軌道交通二期3號(hào)線(xiàn)橫崗雙層車(chē)輛段主體工程號(hào)線(xiàn)橫崗雙層車(chē)輛段主體工程3105標(biāo)段標(biāo)段 運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案 6 1 44 1 0 1 012 1 022 1 031 1 039 1 047 1 056 1 064 1 072 1 092 1 111 1 129 1 149 1 53 1 0 1 007 1 015 1 024 1 031 1 039 1 047 1 055 1 062 1 079 1 097 1 114 1 132 1 62 1 0 1 007 1 014 1 021 1 029 1 036 1 043 1 051 1 056 1 074 1 090 1 106 1 123 1 80 1 0 1 007 1 014 1 020 1 026 1 033 1 040 1 046 1 052 1 067 1 081 1 096 1 111 1 92 1 0 1 007 1 012 1 018 1 024 1 030 1 035 1 042 1 048 1 062 1 076 1 090 1 104 2 04 1 0 1 007 1 012 1 018 1 022 1 029 1 035 1 039 1 044 1 060 1 073 1 087 1 101 2 25 1 0 1 007 1 010 1 016 1 020 1 027 1 032 1 037 1 042 1 057 1 070 1 081 1 094 2 70 1 0 1 007 1 010 1 016 1 020 1 027 1 032 1 037 1 042 1 053 1 066 1 078 1 091 4 24 2 滿(mǎn)堂樓板鋼管高支撐架設(shè)計(jì)及驗(yàn)算滿(mǎn)堂樓板鋼管高支撐架設(shè)計(jì)及驗(yàn)算 4 2 14 2 1 350350 厚樓板滿(mǎn)堂鋼管高支撐架設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)厚樓板滿(mǎn)堂鋼管高支撐架設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū) 模板支架搭設(shè)高度為 10 5 米 搭設(shè)尺寸為 立桿的縱距 b 0 90 米 立桿的橫距 l 0 75 米 立桿的步距 h 1 20 米 梁頂托采用雙鋼管 48 3 0mm 模板為18mm厚膠合板 木方規(guī)格80 80mm 間距300mm 軌道交通二期軌道交通二期3號(hào)線(xiàn)橫崗雙層車(chē)輛段主體工程號(hào)線(xiàn)橫崗雙層車(chē)輛段主體工程3105標(biāo)段標(biāo)段 運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案 7 圖1 樓板支撐架立面簡(jiǎn)圖 圖2 樓板支撐架荷載計(jì)算單元 采用的鋼管類(lèi)型為 48 3 0 1 模板面板計(jì)算 面板為受彎結(jié)構(gòu) 需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度 模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算 靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q1 25 000 0 350 0 350 1 000 0 900 8 190kN m 注 模板及木方靜荷載為0 35 kN m 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q2 2 000 1 000 0 900 2 700kN m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為 本算例中 截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為 W 90 00 1 80 1 80 6 48 60cm3 I 90 00 1 80 1 80 1 80 12 43 74cm4 1 抗彎強(qiáng)度計(jì)算 f M W f 其中 f 面板的抗彎強(qiáng)度計(jì)算值 N mm2 M 面板的最大彎距 N mm W 面板的凈截面抵抗矩 軌道交通二期軌道交通二期3號(hào)線(xiàn)橫崗雙層車(chē)輛段主體工程號(hào)線(xiàn)橫崗雙層車(chē)輛段主體工程3105標(biāo)段標(biāo)段 運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案 8 f 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 取15 00N mm2 M 0 100ql2 其中 q 荷載設(shè)計(jì)值 kN m 經(jīng)計(jì)算得到 M 0 100 1 2 8 190 1 4 2 700 0 300 0 300 0 122kN m 經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值 f 0 122 1000 1000 48600 2 520N mm2 面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 f f 滿(mǎn)足要求 2 抗剪計(jì)算 可以不計(jì)算 T 3Q 2bh T 其中最大剪力 Q 0 600 1 2 8 190 1 4 2 700 0 300 2 449kN 截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T 3 2449 0 2 900 000 18 000 0 227N mm2 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T 1 40N mm2 抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 T T 滿(mǎn)足要求 3 撓度計(jì)算 v 0 677ql4 100EI v l 250 面板最大撓度計(jì)算值 v 0 677 8 190 3004 100 6000 437400 0 171mm 面板的最大撓度小于300 0 250 滿(mǎn)足要求 2 模板支撐木方的計(jì)算 木方按照均布荷載下連續(xù)梁計(jì)算 1 荷載的計(jì)算 1 鋼筋混凝土板自重 kN m q11 25 000 0 350 0 300 2 625kN m 2 模板的自重線(xiàn)荷載 kN m q12 0 350 0 300 0 105kN m 3 活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載 kN m 經(jīng)計(jì)算得到 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q2 1 000 2 000 0 300 0 900kN m 靜荷載 q1 0 00 2 625 0 00 0 105 3 276kN m 活荷載 q2 1 4 0 900 1 260kN m 2 木方的計(jì)算 按照三跨連續(xù)梁計(jì)算 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩 和 計(jì)算公式如下 軌道交通二期軌道交通二期3號(hào)線(xiàn)橫崗雙層車(chē)輛段主體工程號(hào)線(xiàn)橫崗雙層車(chē)輛段主體工程3105標(biāo)段標(biāo)段 運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案 9 均布荷載 q 3 402 0 750 4 536kN m 最大彎矩 M 0 1ql2 0 1 4 54 0 75 0 75 0 255kN m 最大剪力 Q 0 6 0 750 4 536 2 041kN 最大支座力 N 1 1 0 750 4 536 3 742kN 木方的截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中 截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為 W 8 00 8 00 8 00 6 85 33cm3 I 8 00 8 00 8 00 8 00 12 341 33cm4 1 木方抗彎強(qiáng)度計(jì)算 抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f 0 255 106 85333 3 2 99N mm2 木方的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于13 0N mm2 滿(mǎn)足要求 2 木方抗剪計(jì)算 可以不計(jì)算 最大剪力的計(jì)算公式如下 Q 0 6ql 截面抗剪強(qiáng)度必須滿(mǎn)足 T 3Q 2bh T 截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T 3 2041 2 80 80 0 478N mm2 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T 1 60N mm2 木方的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿(mǎn)足要求 3 木方撓度計(jì)算 最大變形 v 0 677 2 730 750 04 100 9500 00 3413333 5 0 180mm 木方的最大撓度小于750 0 250 滿(mǎn)足要求 3 托梁的計(jì)算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計(jì)算 集中荷載取木方的支座力 P 3 742kN 均布荷載取托梁的自重 q 0 080kN m 900 900 900 3 74kN 3 74kN 3 74kN 3 74kN 3 74kN 3 74kN 3 74kN 3 74kN 3 74kN 0 08kN m AB 軌道交通二期軌道交通二期3號(hào)線(xiàn)橫崗雙層車(chē)輛段主體工程號(hào)線(xiàn)橫崗雙層車(chē)輛段主體工程3105標(biāo)段標(biāo)段 運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案 10 托梁計(jì)算簡(jiǎn)圖 0 875 1 073 托梁彎矩圖 kN m 1 328 0 093 托梁變形圖 mm 4 46 4 45 0 70 0 68 3 06 3 09 6 83 6 84 5 65 5 64 1 90 1 87 1 87 1 90 5 64 5 65 6 84 6 83 3 09 3 06 0 68 0 70 4 45 4 46 托梁剪力圖 kN 經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩 M 1 072kN m 經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大支座 F 12 491kN 經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大變形 V 1 3mm 頂托梁的截面力學(xué)參數(shù)為 截面抵抗矩 W 8 98cm3 截面慣性矩 I 21 56cm4 1 頂托梁抗彎強(qiáng)度計(jì)算 抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f 1 072 106 1 05 8982 0 113 67N mm2 頂托梁的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于215 0N mm2 滿(mǎn)足要求 2 頂托梁撓度計(jì)算 最大變形 v 1 3mm 軌道交通二期軌道交通二期3號(hào)線(xiàn)橫崗雙層車(chē)輛段主體工程號(hào)線(xiàn)橫崗雙層車(chē)輛段主體工程3105標(biāo)段標(biāo)段 運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案 11 頂托梁的最大撓度小于750 0 400 滿(mǎn)足要求 4 扣件抗滑移的計(jì)算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí) 扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算 R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值 取8 0kN R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值 上部荷載沒(méi)有通過(guò)縱向或橫向水平桿傳給立桿 無(wú)需計(jì)算 5 模板支架荷載標(biāo)準(zhǔn)值 立桿軸力 作用于模板支架的荷載包括靜荷載 活荷載和風(fēng)荷載 1 靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容 1 腳手架的自重 kN NG1 0 128 10 500 1 340kN 2 模板的自重 kN NG2 0 350 0 900 0 750 0 236kN 3 鋼筋混凝土樓板自重 kN NG3 25 000 0 350 0 900 0 750 5 906kN 經(jīng)計(jì)算得到 靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG NG1 NG2 NG3 7 483kN 2 活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載 經(jīng)計(jì)算得到 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ 1 000 2 000 0 900 0 750 2 025kN 3 不考慮風(fēng)荷載時(shí) 立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算公式 N 1 20NG 1 4NQ 6 立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 不考慮風(fēng)荷載時(shí) 立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值 N 11 81kN 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) 由長(zhǎng)細(xì)比 l0 i 查表得到 i 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 cm i 1 60 A 立桿凈截面面積 cm2 A 4 24 軌道交通二期軌道交通二期3號(hào)線(xiàn)橫崗雙層車(chē)輛段主體工程號(hào)線(xiàn)橫崗雙層車(chē)輛段主體工程3105標(biāo)段標(biāo)段 運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案 12 W 立桿凈截面抵抗矩 cm3 W 4 49 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度計(jì)算值 N mm2 f 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f 205 00N mm2 l0 計(jì)算長(zhǎng)度 m 如果完全參照 扣件式規(guī)范 由公式 1 或 2 計(jì)算 l0 k1uh 1 l0 h 2a 2 k1 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù) 按照表1取值為1 155 u 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù) 參照 扣件式規(guī)范 表5 3 3 u 1 700 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線(xiàn)至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度 a 0 30m 公式 1 的計(jì)算結(jié)果 l0 1 155 1 700 1 20 2 356m 2356 16 0 147 724 0 320 11814 0 320 424 87 034N mm2 立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 f 滿(mǎn)足要求 公式 2 的計(jì)算結(jié)果 l0 1 200 2 0 300 1 800m 1800 16 0 112 853 0 503 11814 0 503 424 55 395N mm2 立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 f 滿(mǎn)足要求 如果考慮到高支撐架的安全因素 適宜由公式 3 計(jì)算 l0 k1k2 h 2a 3 k2 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù) 按照表2取值為1 026 公式 3 的計(jì)算結(jié)果 l0 1 155 1 026 1 200 2 0 300 2 133m 2133 16 0 133 734 0 382 11814 0 382 424 73 022N mm2 立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 f 滿(mǎn)足要求 軌道交通二期軌道交通二期3號(hào)線(xiàn)橫崗雙層車(chē)輛段主體工程號(hào)線(xiàn)橫崗雙層車(chē)輛段主體工程3105標(biāo)段標(biāo)段 運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案 13 7 樓板強(qiáng)度的計(jì)算 1 計(jì)算樓板強(qiáng)度說(shuō)明 驗(yàn)算樓板強(qiáng)度時(shí)按照最不利考慮 樓板的跨度取15 20m 樓板承受的荷載按照線(xiàn)均布 考慮 寬度范圍內(nèi)配筋3級(jí)鋼筋 配筋面積As 1050 0mm2 fy 360 0N mm2 板的截面尺寸為 b h 750mm 350mm 截面有效高度 h0 330mm 按照樓板每15天澆筑一層 所以需要驗(yàn)算15天 30天 45天 的承載能力是否滿(mǎn)足 荷載要求 其計(jì)算簡(jiǎn)圖如下 2 計(jì)算樓板混凝土15天的強(qiáng)度是否滿(mǎn)足承載力要求 樓板計(jì)算長(zhǎng)邊15 20m 短邊15 20 0 30 4 56m 樓板計(jì)算范圍內(nèi)擺放17 7排腳手架 將其荷載轉(zhuǎn)換為計(jì)算寬度內(nèi)均布荷載 第2層樓板所需承受的荷載為 q 1 1 20 0 35 25 00 0 35 1 1 20 1 34 17 7 15 20 4 56 1 4 2 00 1 00 17 88kN m2 計(jì)算單元板帶所承受均布荷載q 0 75 17 88 13 41kN m 板帶所需承擔(dān)的最大彎矩按照兩邊固接單向板計(jì)算 Mmax ql2 12 13 41 15 202 12 258 20kN m 驗(yàn)算樓板混凝土強(qiáng)度的平均氣溫為25 00 查溫度 齡期對(duì)混凝土強(qiáng)度影響曲線(xiàn) 軌道交通二期軌道交通二期3號(hào)線(xiàn)橫崗雙層車(chē)輛段主體工程號(hào)線(xiàn)橫崗雙層車(chē)輛段主體工程3105標(biāo)段標(biāo)段 運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案 14 得到15天后混凝土強(qiáng)度達(dá)到81 27 C30 0混凝土強(qiáng)度近似等效為C24 4 混凝土彎曲抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為fcm 11 62N mm2 則可以得到矩形截面相對(duì)受壓區(qū)高度 Asfy bh0fcm 1050 00 360 00 750 00 330 00 11 62 0 13 查表得到鋼筋混凝土受彎構(gòu)件正截面抗彎能力計(jì)算系數(shù)為 s 0 130 此層樓板所能承受的最大彎矩為 M1 sbh02fcm 0 130 750 000 330 0002 11 6 10 6 123 3kN m 結(jié)論 由于Mi 123 33 123 33 Mmax 258 20 所以第15天以后的樓板樓板強(qiáng)度和不足以承受以上樓層傳遞下來(lái)的荷載 第2層以下 的模板支撐必須保存 高支模底模的拆除時(shí)間及安全驗(yàn)算見(jiàn)4 7節(jié) 4 2 2 4 2 2 200200 厚樓板滿(mǎn)堂鋼管高支撐架設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)厚樓板滿(mǎn)堂鋼管高支撐架設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū) 模板支架搭設(shè)高度為10 5米 搭設(shè)尺寸為 立桿的縱距 b 0 90米 立桿的橫距 l 0 90米 立桿的步距 h 1 20米 梁頂托采用雙鋼管 48 3 0mm 模板為18mm厚膠合板 木方規(guī)格80 80mm 間距300mm 圖1 樓板支撐架立面簡(jiǎn)圖 軌道交通二期軌道交通二期3號(hào)線(xiàn)橫崗雙層車(chē)輛段主體工程號(hào)線(xiàn)橫崗雙層車(chē)輛段主體工程3105標(biāo)段標(biāo)段 運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案 15 圖2 樓板支撐架荷載計(jì)算單元 鋼管類(lèi)型為48 3 0 計(jì)算過(guò)程與前面相同 從簡(jiǎn) 4 34 3 梁模板鋼管高支撐架與梁側(cè)模板設(shè)計(jì)及驗(yàn)算梁模板鋼管高支撐架與梁側(cè)模板設(shè)計(jì)及驗(yàn)算 梁模板鋼管高支撐架梁頂托 即梁底頂托梁 采用100 100mm木方 經(jīng)計(jì)算 如 果采用 48 3 0mm雙鋼管也完全滿(mǎn)足設(shè)計(jì)要求 在高支模施工中 次梁有可能采用雙鋼 管做頂托梁 梁側(cè)模板外龍骨采用 48 3 2mm雙鋼管 由于外龍骨由木工安裝 與架子工使用的 48 3 0mm鋼管有明顯區(qū)分 以上兩項(xiàng) 這里予以特別說(shuō)明 4 3 14 3 1 1500 26001500 2600梁高支模設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)梁高支模設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū) 4 3 1 1梁模板鋼管高支撐架計(jì)算 模板支架搭設(shè)高度為8 6米 基本尺寸為 梁截面 B D 1500mm 2600mm 梁支撐立桿的縱距 跨度方向 l 0 40 米 立桿的步距 h 1 20米 梁底增加6道承重立桿 梁頂托采用100 100mm木方 模板為18mm厚膠合板 木方規(guī)格100 100mm 間距250mm 鋼管類(lèi)型為48 3 0mm 軌道交通二期軌道交通二期3號(hào)線(xiàn)橫崗雙層車(chē)輛段主體工程號(hào)線(xiàn)橫崗雙層車(chē)輛段主體工程3105標(biāo)段標(biāo)段 運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案 16 8600 12002600 1500 360360360360360 梁模板支撐架立面簡(jiǎn)圖 計(jì)算中考慮梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞 集中力大小為 F 1 20 25 000 0 350 0 500 0 200 1 050kN 1 模板面板計(jì)算 面板為受彎結(jié)構(gòu) 需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度 模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算 靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q1 25 000 2 600 1 500 0 500 1 500 98 250kN m 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q2 2 000 1 000 1 500 4 500kN m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為 本算例中 截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為 W 150 00 1 80 1 80 6 81 00cm3 I 150 00 1 80 1 80 1 80 12 72 90cm4 1 抗彎強(qiáng)度計(jì)算 f M W f 其中 f 面板的抗彎強(qiáng)度計(jì)算值 N mm2 M 面板的最大彎距 N mm W 面板的凈截面抵抗矩 f 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 取15 00N mm2 M 0 100ql2 其中 q 荷載設(shè)計(jì)值 kN m 軌道交通二期軌道交通二期3號(hào)線(xiàn)橫崗雙層車(chē)輛段主體工程號(hào)線(xiàn)橫崗雙層車(chē)輛段主體工程3105標(biāo)段標(biāo)段 運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案 17 經(jīng)計(jì)算得到 M 0 100 1 2 98 250 1 4 4 500 0 200 0 200 0 497kN m 經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值 f 0 497 1000 1000 81000 6 133N mm2 面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 f f 滿(mǎn)足要求 2 抗剪計(jì)算 可以不計(jì)算 T 3Q 2bh T 其中最大剪力 Q 0 600 1 2 98 250 1 4 4 500 0 200 14 904kN 截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T 3 14904 0 2 1500 000 18 000 0 828N mm2 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T 1 40N mm2 抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 T T 滿(mǎn)足要求 3 撓度計(jì)算 v 0 677ql4 100EI v l 250 面板最大撓度計(jì)算值 v 0 677 98 250 2004 100 6000 729000 0 243mm 面板的最大撓度小于200 0 250 滿(mǎn)足要求 2 梁底支撐木方的計(jì)算 1 梁底木方計(jì)算 作用荷載包括梁與模板自重荷載 施工活荷載等 荷載的計(jì)算 1 鋼筋混凝土梁自重 kN m q1 25 000 2 600 0 200 13 000kN m 2 模板的自重線(xiàn)荷載 kN m q2 0 500 0 200 2 2 600 1 500 1 500 0 447kN m 3 活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載 kN 經(jīng)計(jì)算得到 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 軌道交通二期軌道交通二期3號(hào)線(xiàn)橫崗雙層車(chē)輛段主體工程號(hào)線(xiàn)橫崗雙層車(chē)輛段主體工程3105標(biāo)段標(biāo)段 運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案 18 P1 1 000 2 000 1 500 0 200 0 900kN 均布荷載 q 1 20 13 000 1 20 0 447 16 136kN m 集中荷載 P 1 4 0 900 1 260kN 360 360 360 360 360 1 26kN 1 05kN 1 05kN 16 14kN m AB 木方計(jì)算簡(jiǎn)圖 0 205 0 170 木方彎矩圖 kN m 0 018 0 001 木方變形圖 mm 1 23 1 23 0 180 180 18 3 21 2 87 2 94 3 53 0 63 0 63 3 53 2 94 2 87 3 21 0 180 180 18 1 23 1 23 木方剪力圖 kN 經(jīng)過(guò)計(jì)算得到從左到右各支座力分別為 N1 1 228kN N2 6 080kN N3 6 474kN 軌道交通二期軌道交通二期3號(hào)線(xiàn)橫崗雙層車(chē)輛段主體工程號(hào)線(xiàn)橫崗雙層車(chē)輛段主體工程3105標(biāo)段標(biāo)段 運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案 19 N4 6 474kN N5 6 080kN N6 1 228kN 經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩 M 0 204kN m 經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大支座 F 6 474kN 經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大變形 V 0 0mm 木方的截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中 截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為 W 10 00 10 00 10 00 6 166 67cm3 I 10 00 10 00 10 00 10 00 12 833 33cm4 2 木方強(qiáng)度計(jì)算 1 木方抗彎強(qiáng)度計(jì)算 抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f 0 204 106 166666 7 1 22N mm2 木方的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于13 0N mm2 滿(mǎn)足要求 2 木方抗剪計(jì)算 可以不計(jì)算 截面抗剪強(qiáng)度必須滿(mǎn)足 T 3Q 2bh T 截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T 3 3 534 2 100 100 0 530N mm2 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T 1 60N mm2 木方的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿(mǎn)足要求 3 木方撓度計(jì)算 最大變形 v 0 0mm 木方的最大撓度小于360 0 250 滿(mǎn)足要求 3 梁底頂托梁計(jì)算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計(jì)算 均布荷載取托梁的自重 q 0 096kN m 軌道交通二期軌道交通二期3號(hào)線(xiàn)橫崗雙層車(chē)輛段主體工程號(hào)線(xiàn)橫崗雙層車(chē)輛段主體工程3105標(biāo)段標(biāo)段 運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案 20 400 400 400 6 47kN 6 47kN 6 47kN 6 47kN 6 47kN 6 47kN 6 47kN AB 托梁計(jì)算簡(jiǎn)圖 0 453 0 388 托梁彎矩圖 kN m 0 061 0 003 托梁變形圖 mm 2 272 27 4 214 21 3 243 24 3 243 24 4 214 21 2 272 27 托梁剪力圖 kN 經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩 M 0 453kN m 經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大支座 F 13 920kN 經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大變形 V 0 1mm 頂托梁的截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中 截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為 W 10 00 10 00 10 00 6 166 67cm3 I 10 00 10 00 10 00 10 00 12 833 33cm4 1 頂托梁抗彎強(qiáng)度計(jì)算 軌道交通二期軌道交通二期3號(hào)線(xiàn)橫崗雙層車(chē)輛段主體工程號(hào)線(xiàn)橫崗雙層車(chē)輛段主體工程3105標(biāo)段標(biāo)段 運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案 21 抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f 0 453 106 166666 7 2 72N mm2 頂托梁的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于13 0N mm2 滿(mǎn)足要求 2 頂托梁抗剪計(jì)算 可以不計(jì)算 截面抗剪強(qiáng)度必須滿(mǎn)足 T 3Q 2bh T 截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T 3 4208 2 100 100 0 631N mm2 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T 1 60N mm2 頂托梁的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿(mǎn)足要求 3 頂托梁撓度計(jì)算 最大變形 v 0 1mm 頂托梁的最大撓度小于400 0 250 滿(mǎn)足要求 4 扣件抗滑移的計(jì)算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí) 扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算 R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值 取8 0kN R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值 上部荷載沒(méi)有通過(guò)縱向或橫向水平桿傳給立桿 無(wú)需計(jì)算 5 立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值 它包括 橫桿的最大支座反力 N1 13 92kN 已經(jīng)包括組合系數(shù)1 4 腳手架鋼管的自重 N2 1 20 0 149 8 600 1 534kN 軌道交通二期軌道交通二期3號(hào)線(xiàn)橫崗雙層車(chē)輛段主體工程號(hào)線(xiàn)橫崗雙層車(chē)輛段主體工程3105標(biāo)段標(biāo)段 運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案 22 N 13 920 1 534 15 454kN 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) 由長(zhǎng)細(xì)比 l0 i 查表得到 i 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 cm i 1 60 A 立桿凈截面面積 cm2 A 4 24 W 立桿凈截面抵抗矩 cm3 W 4 49 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度計(jì)算值 N mm2 f 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f 205 00N mm2 l0 計(jì)算長(zhǎng)度 m 如果完全參照 扣件式規(guī)范 不考慮高支撐架 由公式 1 或 2 計(jì)算 l0 k1uh 1 l0 h 2a 2 k1 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù) 按照表1取值為1 185 u 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù) 參照 扣件式規(guī)范 表5 3 3 u 1 700 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線(xiàn)至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度 a 0 30m 公式 1 的計(jì)算結(jié)果 l0 1 185 1 700 1 20 2 417m 2417 16 0 151 561 0 305 15454 0 305 424 119 704N mm2 立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 f 滿(mǎn)足要求 公式 2 的計(jì)算結(jié)果 l0 1 200 2 0 300 1 800m 1800 16 0 112 853 0 503 15454 0 503 424 72 462N mm2 立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 f 滿(mǎn)足要求 如果考慮到高支撐架的安全因素 適宜由公式 3 計(jì)算 l0 k1k2 h 2a 3 k2 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù) 按照表2取值為1 020 軌道交通二期軌道交通二期3號(hào)線(xiàn)橫崗雙層車(chē)輛段主體工程號(hào)線(xiàn)橫崗雙層車(chē)輛段主體工程3105標(biāo)段標(biāo)段 運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案 23 公式 3 的計(jì)算結(jié)果 l0 1 185 1 020 1 200 2 0 300 2 176m 2176 16 0 136 405 0 367 15454 0 367 424 99 246N mm2 立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 f 滿(mǎn)足要求 4 3 1 2 梁側(cè)模板計(jì)算 1 梁側(cè)模板基本參數(shù) 計(jì)算斷面寬度1500mm 高度2600mm 兩側(cè)樓板高度350mm 模板面板采用18厚普通膠合板 內(nèi)龍骨間距250mm 內(nèi)龍骨采用100 100mm木方 外龍骨采用雙鋼管 48mm 3 0mm 對(duì)拉螺栓布置4道 在斷面內(nèi)水平間距400 500 500 500mm 斷面跨度方向間距 600mm 直徑20mm 400500500500 2600mm 1500mm 模板組裝示意圖 2 梁側(cè)模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值 撓度驗(yàn)算只 考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標(biāo)準(zhǔn)值 新澆混凝土側(cè)壓力計(jì)算公式為下式中的較小值 軌道交通二期軌道交通二期3號(hào)線(xiàn)橫崗雙層車(chē)輛段主體工程號(hào)線(xiàn)橫崗雙層車(chē)輛段主體工程3105標(biāo)段標(biāo)段 運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案 24 其中 c 混凝土的重力密度 取24 000kN m3 t 新澆混凝土的初凝時(shí)間 為0時(shí) 表示無(wú)資料 取200 T 15 取 3 500h T 混凝土的入模溫度 取20 000 V 混凝土的澆筑速度 取2 500m h H 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度 取3 000m 1 外加劑影響修正系數(shù) 取1 200 2 混凝土坍落度影響修正系數(shù) 取1 150 根據(jù)公式計(jì)算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1 40 320kN m2 實(shí)際計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1 40 320kN m2 倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 F2 4 000kN m2 3 梁側(cè)模板面板的計(jì)算 面板為受彎結(jié)構(gòu) 需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度 模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算 面 板的計(jì)算寬度取2 15m 荷載計(jì)算值 q 1 2 40 320 2 150 1 4 4 000 2 150 116 066kN m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為 本算例中 截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為 W 215 00 1 80 1 80 6 116 10cm3 I 215 00 1 80 1 80 1 80 12 104 49cm4 200 200 200 116 07kN m AB 計(jì)算簡(jiǎn)圖 軌道交通二期軌道交通二期3號(hào)線(xiàn)橫崗雙層車(chē)輛段主體工程號(hào)線(xiàn)橫崗雙層車(chē)輛段主體工程3105標(biāo)段標(biāo)段 運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案 25 0 371 0 464 彎矩圖 kN m 9 29 13 93 11 61 11 61 13 93 9 29 剪力圖 kN 0 201 0 016 變形圖 mm 經(jīng)過(guò)計(jì)算得到從左到右各支座力分別為 N1 9 285kN N2 25 534kN N3 25 534kN N4 9 285kN 最大彎矩 M 0 464kN m 最大變形 V 0 2mm 1 抗彎強(qiáng)度計(jì)算 經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值 f 0 464 1000 1000 116100 3 997N mm2 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f 取15 00N mm2 面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 f f 滿(mǎn)足要求 2 抗剪計(jì)算 可以不計(jì)算 截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 軌道交通二期軌道交通二期3號(hào)線(xiàn)橫崗雙層車(chē)輛段主體工程號(hào)線(xiàn)橫崗雙層車(chē)輛段主體工程3105標(biāo)段標(biāo)段 運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案 26 T 3 13927 0 2 2150 000 18 000 0 540N mm2 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T 1 40N mm2 抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 T T 滿(mǎn)足要求 3 撓度計(jì)算 面板最大撓度計(jì)算值 v 0 201mm 面板的最大撓度小于200 0 250 滿(mǎn)足要求 4 梁側(cè)模板內(nèi)龍骨的計(jì)算 內(nèi)龍骨直接承受模板傳遞的荷載 通常按照均布荷載連續(xù)梁計(jì)算 內(nèi)龍骨均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到 q 25 534 2 150 11 876kN m 內(nèi)龍骨按照均布荷載下多跨連續(xù)梁計(jì)算 400 500 500 500 350 11 88kN m AB 內(nèi)龍骨計(jì)算簡(jiǎn)圖 0 950 0 242 內(nèi)龍骨彎矩圖 kN m 0 448 0 097 內(nèi)龍骨變形圖 mm 軌道交通二期軌道交通二期3號(hào)線(xiàn)橫崗雙層車(chē)輛段主體工程號(hào)線(xiàn)橫崗雙層車(chē)輛段主體工程3105標(biāo)段標(biāo)段 運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案 27 0 00 4 75 4 69 1 25 2 82 3 12 1 85 4 09 4 16 0 00 內(nèi)龍骨剪力圖 kN 經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩 M 0 950kN m 經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大支座 F 9 436kN 經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大變形 V 0 4mm 內(nèi)龍骨的截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中 截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為 W 10 00 10 00 10 00 6 166 67cm3 I 10 00 10 00 10 00 10 00 12 833 33cm4 1 內(nèi)龍骨抗彎強(qiáng)度計(jì)算 抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f 0 950 106 166666 7 5 70N mm2 內(nèi)龍骨的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于13 0N mm2 滿(mǎn)足要求 2 內(nèi)龍骨抗剪計(jì)算 可以不計(jì)算 截面抗剪強(qiáng)度必須滿(mǎn)足 T 3Q 2bh T 截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T 3 4750 2 100 100 0 712N mm2 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T 1 30N mm2 內(nèi)龍骨的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿(mǎn)足要求 3 內(nèi)龍骨撓度計(jì)算 最大變形 v 0 4mm 內(nèi)龍骨的最大撓度小于500 0 250 滿(mǎn)足要求 5 梁側(cè)模板外龍骨的計(jì)算 外龍骨承受內(nèi)龍骨傳遞的荷載 按照集中荷載下連續(xù)梁計(jì)算 外龍骨按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計(jì)算 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力 軌道交通二期軌道交通二期3號(hào)線(xiàn)橫崗雙層車(chē)輛段主體工程號(hào)線(xiàn)橫崗雙層車(chē)輛段主體工程3105標(biāo)段標(biāo)段 運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案 28 600 600 600 9 44kN 9 44kN 9 44kN 9 44kN 9 44kN 9 44kN 9 44kN 9 44kN 9 44kN 9 44kN AB 支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖 1 384 1 510 支撐鋼管彎矩圖 kN m 0 834 0 051 支撐鋼管變形圖 mm 6 92 6 92 2 52 2 52 11 9511 95 9 44 9 44 0 00 0 00 9 44 9 44 11 9511 95 2 52 2 52 6 92 6 92 支撐鋼管剪力圖 kN 經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算得到 最大彎矩 Mmax 1 509kN m 最大變形 vmax 0 834mm 最大支座力Qmax 30 824kN 抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f 1 509 106 9458000 0 159 55N mm2 支撐鋼管的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于205 0N mm2 滿(mǎn)足要求 支撐鋼管的最大撓度小于600 0 150與10mm 滿(mǎn)足要求 6 對(duì)拉螺栓的計(jì)算 計(jì)算公式 N N fA 其中 N 對(duì)拉螺栓所受的拉力 軌道交通二期軌道交通二期3號(hào)線(xiàn)橫崗雙層車(chē)輛段主體工程號(hào)線(xiàn)橫崗雙層車(chē)輛段主體工程3105標(biāo)段標(biāo)段 運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案運(yùn)用庫(kù)高支模施工方案 29 A 對(duì)拉螺栓有效面積 mm2 f 對(duì)拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 取170N mm2 對(duì)拉螺栓的直徑 mm 20 對(duì)拉螺栓有效直徑 mm 17 對(duì)拉螺栓有效面積 mm2 A 225 000 對(duì)拉螺栓最大容許拉力值 kN N 38 250 對(duì)拉螺栓所受的最大拉力 kN N 30 824 對(duì)拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算滿(mǎn)足要求 4 3 24 3 2 1200 27501200 2750 梁高支模設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)梁高支模設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū) 4 3 2 1 梁模板鋼管高支撐架計(jì)算 模板支架搭設(shè)高度為 8 6 米 基本尺寸為 梁截面 B D 1200mm 2750mm 梁支撐立桿的縱距 跨度方向 l 0 45 米 立桿的步距 h 1 20 米 梁底增加 5 道承重立桿 梁頂托采用 100 100mm 木方 模板為 18mm 厚膠合板 木方規(guī)格 100 100mm 間距 250mm 8600 12002750 1200 375375375375 梁模板支撐架立面簡(jiǎn)圖 鋼管類(lèi)型為48 3 0 計(jì)算過(guò)程與前面相同 從簡(jiǎn) 4 3 2 2 梁側(cè)模板計(jì)算 軌道交通二期軌道交通二