[學(xué)士]30m鋼筋混凝土預(yù)應(yīng)力簡支t梁橋設(shè)計(jì)_secret.doc

鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書 2009 1 目錄目錄 第 1 章 小平岡橋設(shè)計(jì) 1 1 1 1 方案初選 1 1 2 基本設(shè)計(jì)資料 1 1 3 主梁內(nèi)力計(jì)算 2 1 3 1 受壓翼緣有效寬度計(jì)算 2 1 3 2 全截面幾何特性的計(jì)算 3 1 3 3 恒載內(nèi)力計(jì)算 3 1 4 汽車 人群作用效應(yīng)的計(jì)算 8 1 4 1 內(nèi)力組合 13 1 5 施工方法要點(diǎn) 14 1 6 截面設(shè)計(jì) 14 1 6 1 預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量的確定及布置 15 1 6 2 截面幾何性質(zhì)計(jì)算 19 第 2 章 承載能力極限狀態(tài)計(jì)算 2121 2 1 跨中截面正截面承載能力計(jì)算 21 2 2 斜截面抗剪承載力計(jì)算 21 2 2 1 距支點(diǎn) H 2 截面斜截面抗剪承載力計(jì)算 22 2 2 2 邊截面點(diǎn)斜截面抗剪承載力計(jì)算 23 第 3 章 預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算 2626 3 1 摩阻損失 26 3 2 錨具變形損失 26 3 3 分批張拉損失計(jì)算 28 3 4 鋼筋應(yīng)力松弛損失 29 3 5 混凝土收縮 徐變損失 29 3 6 預(yù)應(yīng)力損失組合 31 第 4 章 正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算 3333 4 1 全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件抗裂驗(yàn)算 33 4 1 1 正截面抗裂性驗(yàn)算 33 4 1 2 斜截面抗裂性驗(yàn)算 34 第 5 章 撓度計(jì)算 3838 5 1 使用階段的撓度計(jì)算 38 5 2 預(yù)加力引起的反拱計(jì)算及預(yù)拱度的設(shè)置 38 小平岡橋設(shè)計(jì) 2 第 6 章 持久狀況應(yīng)力驗(yàn)算 4040 6 1 跨中截面混凝土法向壓應(yīng)力驗(yàn)算 40 6 2 跨中截面壓應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力驗(yàn)算 40 6 3 斜截面主應(yīng)力驗(yàn)算 41 第 7 章 短暫狀況應(yīng)力驗(yàn)算 4545 7 1 上緣混凝土拉應(yīng)力 45 7 2 下緣混凝土壓應(yīng)力 45 第 8 章 錨固區(qū)局部承壓驗(yàn)算 4646 8 1 局部受壓尺寸要求 46 8 2 局部抗壓承載力計(jì)算 47 參考文獻(xiàn) 4848 致 謝 鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書 2009 1 第 1 章 小平岡橋設(shè)計(jì) 1 11 1 方案初選方案初選 初選橋型方案 拱橋方案 門式剛構(gòu)橋方案 預(yù)應(yīng)力混凝土簡支 T 型梁橋方案 三種橋型主要優(yōu)缺點(diǎn)比較 拱橋 造型美觀 與周圍環(huán)境協(xié)調(diào)好 但下部結(jié)構(gòu)和地基 特別是橋臺(tái) 必須能 經(jīng)受住很大的水平推力作用 因此對(duì)工程地質(zhì)要求高 由于工程所處地區(qū)的天然地 基主要是軟土地基 所以不宜修建拱橋 且因拱圈 或拱肋 在合龍前自身不能維 持平衡 拱橋在施工過程中的難度和危險(xiǎn)性要遠(yuǎn)大于梁式橋 門式剛構(gòu)橋 門式剛構(gòu)橋在豎向荷載作用下 柱腳處具有水平反力 梁部主要 受彎 但彎矩值較同跨徑的簡支梁小 梁內(nèi)還有軸壓力 因而其受力狀態(tài)介于梁橋 與拱橋之間 剛架橋跨中的建筑高度就可做的較小 對(duì)于有通航要求的區(qū)域 可以 優(yōu)先考慮此種橋型 但普通鋼筋混凝土修建的剛架橋在梁柱剛接處較易產(chǎn)生裂縫 需在該處多配鋼筋 這就會(huì)增加成本 使工程的經(jīng)濟(jì)性差 另外 門式剛架橋在溫 度變化時(shí) 內(nèi)部易產(chǎn)生較大的附件應(yīng)力 預(yù)應(yīng)力混凝土簡支 T 型梁橋 目前中小跨徑橋梁應(yīng)用最廣泛的是混凝土梁式橋 這兩種橋梁具有能就地取材 工業(yè)化施工 耐久性好 適應(yīng)性強(qiáng) 整體性好以及美 觀等許多優(yōu)點(diǎn) 預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁更兼有降低梁高和跨越能力大的長處 特別是預(yù) 應(yīng)力技術(shù)的應(yīng)用 為現(xiàn)代裝配式結(jié)構(gòu)提供了最有效的接頭和拼裝手段 使建橋技術(shù) 和運(yùn)營質(zhì)量均產(chǎn)生了較大的飛躍 從受力特點(diǎn)上看 混凝土梁式橋分為簡支梁 板 橋 連續(xù)梁 板 橋和懸臂 梁 板 橋 簡支梁橋?qū)凫o定結(jié)構(gòu) 是建橋?qū)嵺`中受力和構(gòu)造最簡單的橋型 應(yīng)用 廣泛 通常在跨徑 25m 50m 時(shí) 采用預(yù)應(yīng)力裝配式簡支 T 梁 其優(yōu)點(diǎn)是構(gòu)造簡單 整體性好 接頭也方便 通過以上比選 選擇預(yù)應(yīng)力混凝土簡支 T 型梁橋方案 1 21 2 基本設(shè)計(jì)資料基本設(shè)計(jì)資料 標(biāo)準(zhǔn)跨徑 LK 29 64m 計(jì)算跨徑 L 29 14m 橋面凈空 凈 9 2 1 5m 主梁間距 2 2m 全橋由五片梁組成 主梁高 2 0m 設(shè)計(jì)荷載 公路 級(jí)荷載 人群荷載 3 0KN m2 結(jié)構(gòu)重要系數(shù) 0 1 0 材料規(guī)格 C50 混凝土 fck 32 4MPa ftk 2 65MPa fcd 22 4MPa ftd 1 83MPa 小平岡橋設(shè)計(jì) 2 單 mm 圖1 3 45 104 C E 預(yù)應(yīng)力筋采用 1 7 標(biāo)準(zhǔn)型 15 2 1860 GB T 5224 1995 鋼絞線 fpk 1860MPa fpd 1260MPa Ep 1 95 105MPa b 0 4 pu 0 2563 普通鋼筋采用 HRB400 鋼筋 fsk 400MPa fsd 330MPa Es 2 0 105MPa b 0 53 pu 0 1985 箍筋及構(gòu)造鋼筋采用 HRB335 鋼筋 fsk 400MPa fsd 280MPa Es 2 0 105MPa 1 31 3 主梁內(nèi)力計(jì)算主梁內(nèi)力計(jì)算 主梁全截面幾何特性 跨中截面尺寸見圖 1 1 1 3 11 3 1 受壓翼緣有效寬度計(jì)算受壓翼緣有效寬度計(jì)算 按 公路橋規(guī) 規(guī)定 T 形截面梁受壓翼緣板有效寬度 bf 取下列三者中的最 小值 a 簡支梁計(jì)算跨徑的 l 3 即 3 9713 3 29140 3 mm l b 相鄰兩梁的平均間距 對(duì)于中梁為 2200mm c b 2 式中 b 為梁腹板寬度 b 為承托長度 這里 b 0 h 12 fh hb hh 為受壓區(qū)翼緣懸出板的厚度 其值可取跨中截面翼板厚度的平均值 f 既 h 1900 f mm 1 1721900 601400 2 1 150 鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書 2009 3 所以有 b 2 12 fh hb mm 3 2225 1 1721206160 綜上 受壓翼緣區(qū)的有效寬度取 2200mm f b 1 3 21 3 2 全截面幾何特性的計(jì)算全截面幾何特性的計(jì)算 在工程設(shè)計(jì)中 主梁幾何特性多采用分塊數(shù)值求和法進(jìn)行 其計(jì)算式為 全截面面積 A Ai 全截面重心至梁頂?shù)木嚯x y Ay A uii 式中 A 分塊面積 i y 分塊面積的重心至梁頂邊的距離 i 主梁跨中截面的幾何特性如圖所示 計(jì)算的其幾何特性為 A 0 752 y 665 0mm y 1335 0mm i x Ic 0 37676377mm4 Wcx 0 282225mm3 12 10 由以上參數(shù) 可以計(jì)算簡支梁橋的結(jié)構(gòu)基頻 公式如下 f c c m EI l 2 2 m G g c 代入數(shù)值得 f 3 37 Hz 則沖擊系數(shù) 0 1767 f 0 0157 0 199 式中 l 結(jié)構(gòu)的計(jì)算跨徑 E 結(jié)構(gòu)材料的彈性模量 N Ic 結(jié)構(gòu)跨中截面的截面慣性矩 mm4 Mc 結(jié)構(gòu)跨中處的單位長度質(zhì)量 m G 結(jié)構(gòu)跨中處延米結(jié)構(gòu)重力 N m g 重力加速度 g 9 81 1 3 31 3 3 恒載內(nèi)力計(jì)算恒載內(nèi)力計(jì)算 主梁預(yù)制時(shí)自重 第一期恒載 g1 此時(shí)翼板寬 1 9m A 按主梁跨中截面計(jì)算主梁每延米自重 邊主梁 g 0 704173 1 mKN 60 1725 a 橫隔梁折算成每延米重量 對(duì)于邊主梁 gmKN 65 0 14 29 255 2 16 0 15 0 2 2 08 1 2 18 0 12 0 4 1 2 所以 g g g 17 60 0 65 18 25 KN m 1 1 2 b 欄桿 人行道 橋面鋪裝 第二期恒載 g2 橋面坡度以蓋梁做成斜面坡找平 橋面鋪裝厚取 6cm 瀝青混凝土的重力密度 小平岡橋設(shè)計(jì) 4 取為 3 23mKN 人行道每側(cè)重 4 1KN m 欄桿每側(cè)重 1 5 KN m 橋面鋪裝 0 02 5 4 72 KN m2400 9 2 12 0 06 0 2300 9 外邊梁 g 4 1 1 5 4 72 10 32 KN m 2 c 橋面板間接頭現(xiàn)澆段 中主梁 g 0 6 KN m 3 25 2 2515 0 內(nèi)外邊主梁 g KN m 3 125 1 25 2 2 1 設(shè) x 為計(jì)算截面離左支座的距離 并令則 l x 主梁彎矩和剪力的計(jì)算公式分別為 公式 1 1 glM g 2 1 2 1 公式 1 2 lg 21 2 1 g Q 根據(jù)上述公式及各期荷載每延米重量 結(jié)構(gòu)的已知數(shù)據(jù) 計(jì)算出自重 恒載內(nèi) 力 結(jié)果見下表 表表 1 11 1 自重 恒載內(nèi)力計(jì)算結(jié)果自重 恒載內(nèi)力計(jì)算結(jié)果 預(yù)制梁自重現(xiàn)澆段二期恒載 彎矩剪力彎矩剪力彎矩剪力 截面位 置 KN m kG M 1 KN kG V 1 KN m kmG M 1 KN kmG V 1 KN m kG M 2 KN kG V 2 支點(diǎn) 0 0234 00 017 050 0198 8 h 2229 6223 516 4615 88184 6179 7 4 5m912 0166 564 8611 78732 6132 1 跨中 1734 90 0124 190 01393 40 0 1 3 3 1 活載內(nèi)力活載內(nèi)力 汽車荷載按公路 級(jí)荷載計(jì)算 沖擊系數(shù) 1 1 199 人群荷載按 3 0KN m2 當(dāng)荷載位于支點(diǎn)處時(shí) 按杠桿原理法計(jì)算荷載分布系數(shù) 首先各繪制出 1 2 3 號(hào)梁的橫向影響線 如圖 1 2 所示 鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書 2009 5 杠桿原理法計(jì)算橫向分布系數(shù)圖1 2 單位 cm a 橋梁橫截面 b 1 號(hào)梁荷載橫向分布影響線 c 號(hào)梁荷載橫向分布影響線 d 3 號(hào)梁荷載橫向 分布影響線 再根據(jù) 橋歸 規(guī)定 再在橫向影響線上確定荷載沿橫向最不利的布置位置 例如 對(duì)于汽車荷載 汽車橫向輪距為 1 8m 兩列汽車車輪的橫向最小間距為 1 3m 車輪距人行道緣石最少為 0 5m 由此 求出相應(yīng)于荷載位置的影響線豎標(biāo)值 后 按公式 汽車 mq 2 q 人群 mr r 可求得 1 號(hào)梁的荷載橫向分布系數(shù)為 公路 級(jí) mq mq 0 818 2 0 409 2 q 人群荷載 mr r 1 386 同理可得 2 3 號(hào)梁的橫向荷載分布系數(shù)分別為mq 0 591 和mr 0 及mq 0 795 和 mr 0 這里在人行道上沒有布載 是因?yàn)槿诵械篮奢d引起負(fù)反力 在 小平岡橋設(shè)計(jì) 6 考慮荷載組合時(shí) 反而會(huì)減小 2 3 號(hào)梁的受力 因?yàn)楸緲蛟O(shè)有剛度較大的橫隔梁 且承重結(jié)構(gòu)寬跨比為 b l 265 2 2 25 14 29 當(dāng)荷載位于跨中時(shí) 故用偏心壓力法計(jì)算橫向分布系數(shù) mc 其步驟如下 以 1 號(hào)梁為例 a 求荷載橫向分布影響線豎標(biāo) 本橋各根主梁的橫截面均相等 梁數(shù)為 n 5 梁間距為 2 2m 則 222022 5 1 2 4 48 2 22 2 2 02 2 2 22 ma i i 由式 5 1 2 1 1 1 i i k k a aa n 得 1 號(hào)梁在兩個(gè)邊主梁的橫向影響線豎標(biāo)值 6 04 02 0 40 48 22 2 5 1 2 11 2 04 02 0 40 48 2 22 5 1 2 15 b 繪出荷載橫向分布影響線 并按最不利位置布載 如下圖所示 鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書 2009 7 q3 q4 q6 q1 q2 r r q1 q2 q3 q4 剛性橫梁計(jì)算橫向分布系數(shù)圖式 a 1號(hào)梁計(jì)算圖式 b 2號(hào)梁計(jì)算圖式 c 3號(hào)梁計(jì)算圖式 圖 1 3 剛性橫梁計(jì)算橫向分布系數(shù)圖示 a 1 號(hào)梁計(jì)算圖示 b 2 號(hào)梁計(jì)算圖示 c 3 號(hào)梁計(jì)算圖示 其中 人行道緣石距 1 號(hào)梁軸線的距離 為 1 60 1 50 0 1m 荷載橫向分布影響線的零點(diǎn)至 1 號(hào)梁的距離為 x 可按比例關(guān)系求得 2 0 2 24 6 0 xx 由上式解得 x 6 6m 并按此計(jì)算出對(duì)應(yīng)各荷載點(diǎn)的影響線豎標(biāo)和 qi r c 計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)mc 1 號(hào)梁的活荷載橫向分布系數(shù)分別計(jì)算如下 汽車荷載 qcq m 2 1 2 1 644321qqqqqq 0 564 0 4 0 282 0 118 0 0 164 2 1 0 6 小平岡橋設(shè)計(jì) 8 人群荷載 677 0 rcr m 求得 1 號(hào)梁的各種荷載橫向分布系數(shù)后 就可得到各類荷載分布至該梁的最大 荷載值 用同樣的方法可得 2 號(hào)梁在兩邊主梁處的橫向影響線豎標(biāo)值 04 0 21 25 汽車荷載 0 018 0 1 0 159 0 241 0 3 0 382 qcq m 2 1 2 1 0 6 人群荷載 rcr m 439 0 8 8 4 065 9 3 號(hào)梁在兩邊主梁處的橫向影響線豎標(biāo)值 0 2 0 2 31 35 6 0 2 0 6 qcq m 2 1 2 1 0 2 rcr m 1 41 4 汽車 人群作用效應(yīng)的計(jì)算汽車 人群作用效應(yīng)的計(jì)算 截面汽車 人群的作用效應(yīng)一般計(jì)算公式如下 公式 1 3 iiPy ms 1 可見 對(duì)于汽車荷載 將集中荷載直接布置在內(nèi)力影響線數(shù)值最大的位置 其 計(jì)算公式為 S汽 1 公式 1 4 ikikc yPmqm 而對(duì)于人群荷載 則計(jì)算公式為 S人 公式 1 5 c m r q 上述式中 S 所示截面的彎矩或剪力 汽車荷載的沖擊系數(shù) 汽車荷載折減系數(shù) 跨中橫向分布系數(shù) c m q 汽車車道荷載中 每延米均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值 k 彎矩 剪力的影響線面積 m 沿橋跨縱向與集中荷載位置對(duì)應(yīng)的橫向分布系數(shù) i P 汽車荷載中的集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值 k y 沿橋跨縱向與荷載位置對(duì)應(yīng)的內(nèi)力影響線坐標(biāo)值 i 鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書 2009 9 縱向每延米人群荷載標(biāo)準(zhǔn)值 r q 利用 公式 1 4 和 公式 1 5 計(jì)算支點(diǎn)截面剪力或靠近支點(diǎn)截面的剪力時(shí) 應(yīng)另外計(jì)及支點(diǎn)附近因荷載橫向分布系數(shù)變化引起的內(nèi)力增 或減 值 即 S 1 公式 1 6 2 0 qymm a c 式中 a 荷載橫向分布系數(shù) m 過渡段長度 q 每延米均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值 y m 變化區(qū)荷載重心處對(duì)應(yīng)的內(nèi)力影響線坐標(biāo) 其余符號(hào)意義同上 現(xiàn)以計(jì)算跨中最大彎矩 最大剪力以及支點(diǎn)截面的最大剪力為例 計(jì)算活荷載 作用效應(yīng) 荷載橫向分布系數(shù)匯總 表 1 2 荷載橫向分布系數(shù) 梁號(hào)荷載位置公路 級(jí)人群荷載 邊主梁 跨中 mc 支點(diǎn) m0 0 6 0 409 0 677 1 386 a 均布荷載和內(nèi)力影響線面積計(jì)算 表 1 3 均布荷載和內(nèi)力影響線面積計(jì)算 公路 級(jí) 均布荷載 KN m 人群 KN m 影響線面積 或 m 影響線圖式 M 2 L10 53 0 14 106 8 2 l Q 2 L10 53 0 5 014 29 2 1 2 1 3 64m 類 型截 面 小平岡橋設(shè)計(jì) 10 Q0 10 53 0 29 141 2 1 14 57m b 公路 級(jí)中集中荷載 P 計(jì)算 k 計(jì)算彎矩效應(yīng)時(shí) P 180 29 14 5 276 6KN k 550 180360 計(jì)算剪力效應(yīng)時(shí) P 1 2276 6 331 9KN k c 跨中彎矩 M 跨中剪力 Q計(jì)算 2 L2 L 因雙車道不折減 故 1 計(jì)算結(jié)果見表 表 1 4 跨中彎矩 M 跨中剪力 Q計(jì)算結(jié)果 2 L2 L S KN m 或 KN 截面 荷載類 型 q 或 kr q KN m Pk KN 1 mc或 y Si S 106 14801 8 公路 級(jí) 10 5276 61 1990 6 7 2851450 2252 M 2 L 人群 3 0 0 68106 14215 6 3 6427 5 公路 級(jí) 10 5331 91 19906 0 5119 4 146 9 Q 2 L 人群 3 0 0 683 647 4 d 計(jì)算支點(diǎn)截面汽車荷載最大剪力 繪制荷載橫向分布系數(shù)沿橋縱向的變化圖形和支點(diǎn)剪力影響線 如下圖所示 鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書 2009 11 公路 I級(jí) 人群 Q0影響線 mc m0 1 386 m0 0 409 mc 0 538 圖3 支點(diǎn)剪力計(jì)算圖式 圖 1 4 支點(diǎn)剪力計(jì)算圖示 橫向分布系數(shù)變化區(qū)段的長度 m 變化區(qū)荷載重心處的內(nèi)力影響線坐標(biāo)為 1 29 14 7 335 29 14 0917y 3 1 利用 公式 1 公式 3 計(jì)算得 Q 均 1 q m m m y 0kc 2 a 0c 1 199 10 5 0 6 14 57 0 409 0 6 0 917 2 335 7 101 97KN 小平岡橋設(shè)計(jì) 12 Q0 集 1 m P y iki 1 199 1 0 409 331 9 1 0 162 76KN 則 公路 級(jí)作用下 1 號(hào)梁指點(diǎn)的最大剪力為 Q0 Q0 集 Q 均 101 97 162 76 264 73KN0 a 計(jì)算支點(diǎn)截面人群荷載最大剪力 人群荷載引起的支點(diǎn)剪力按 公式 1 4 和 公式 1 5 計(jì)算 Q r m m m y 0cr q 2 a 0cr q i 0 677 3 14 57 1 386 0 677 3 0 917 2 335 7 39 06KN 表 1 5 活載內(nèi)力計(jì)算結(jié)果 公路 I 級(jí)荷載 最大彎矩最大剪力 截面位置 距支點(diǎn)截面 距離 x m KN m 1Q K M對(duì)應(yīng) V KN KN 1Q K V 對(duì)應(yīng) M KN m 支點(diǎn)0 00 0508 86575 180 0 h 21 0517 49491 06555 31569 42 4 5m4 51954 21407 06467 622074 76 跨中14 573742 70198 96244 813083 81 鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書 2009 13 續(xù)表 1 5 人群荷載 最大彎矩最大剪力 截面位置 距支點(diǎn)截面 距離 x m KNm 2Q K M對(duì)應(yīng) V KN KN 2Q K V 對(duì)應(yīng) M KN m 支點(diǎn)0 00 042 2442 240 0 h 21 041 8539 3539 9838 96 4 5m4 5166 229 4629 99134 79 跨中14 57316 220 010 09147 01 1 51 5 內(nèi)力組合內(nèi)力組合 基本組合 用于承載能力極限狀態(tài) M 公式 1 7 KQKQKGKmGKGd MMMMM 21211 12 1 4 1 2 1 V 公式 1 8 KQKQKGKmGKGd VVVVV 21211 12 1 4 1 2 1 短期組合 用于正常使用極限狀態(tài) M M 0 7 公式 1 9 s 211KGKmGKG MM KQ KQ M M 2 1 1 長期組合 用于正常使用極限狀態(tài) M M 0 4 公式 1 10 l 211KGKmGKG MM KQ KQ M M 2 1 1 各種組合的計(jì)算結(jié)果見下表 1 6 表 1 6 荷載內(nèi)力計(jì)算結(jié)果 基本組合 Sd短期組合 SS長期組合 SL MdVdMsVsMlVl截面位置項(xiàng)目 KN m KN KN m KN KN m KN 最大彎矩0 01299 530 0789 170 0636 51支點(diǎn) 最大剪力0 01392 380 0827 890 0658 63 最大彎矩1288 151235 16774 63745 75620 04598 90 h 2 最大剪力1357 621324 40802 06782 63636 21620 08 4 5m最大彎矩4973 39916 123016 57527 822427 89408 15 小平岡橋設(shè)計(jì) 14 最大剪力5106 981000 713055 54563582455 54428 38 最大彎矩9496 934278 545753 77116 164627 5966 38 跨中 最大剪力8384 97354 035199 89153 044340 0985 71 1 61 6 施工方法要點(diǎn)施工方法要點(diǎn) 后張法施工 金屬波紋管成孔 當(dāng)混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度時(shí)進(jìn)行張拉 張拉順序 與剛束序號(hào)相同 構(gòu)建暴露在 II 類環(huán)境中 本方案中 主梁從施工到運(yùn)營經(jīng)歷了如下幾個(gè)階段 截面幾何性質(zhì)需根據(jù)不同 的受力階段分別計(jì)算 1 主梁混凝土澆筑 預(yù)應(yīng)力筋未張拉 截面幾何性質(zhì)未計(jì)入普通鋼筋的換算截面 但應(yīng)扣除預(yù)應(yīng)力筋預(yù)留管道的 影響 該階段頂板寬為 1900mm 2 灌漿封錨 吊裝并現(xiàn)澆頂板 300 的連接段 截面幾何性質(zhì)為計(jì)入普通鋼筋 預(yù)應(yīng)力筋的換算截面性質(zhì) 該階段板寬度 仍為 1900mm 3 二期橫荷載及活載作用 全截面工作 頂板寬為 2200mm 截面幾何性質(zhì)為記入普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼 筋的換算截面性質(zhì) 1 71 7 截面設(shè)計(jì)截面設(shè)計(jì) 跨中截面尺寸如圖 1 5 所示 鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書 2009 15 314 526 錨 單 mm 1 2 34 56 圖 1 5 圖 1 5 跨中截面 錨固截面 跨中截面配筋計(jì)算 1 7 11 7 1 預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量的確定及布置預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量的確定及布置 由圖 5 取成橋狀態(tài) 計(jì)入現(xiàn)澆段 的 bmm 求得跨中截面毛截面幾何 2200 f 性質(zhì) A 0 752 y 665 0mm y 1335 0mm ix Ic 0 37676377mm4 Wcx 0 282225 10 mm3 12 10 9 首先 根據(jù)跨中截面正截面抗裂要求 確定預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量 為滿足抗裂要求 所需的有效預(yù)加力為 公式 1 11 1 85 0 Wcx e A WcxMs N p pe Ms 為短期效應(yīng)彎矩組合設(shè)計(jì)值 查表 6 得 Ms 5753 77 KN m e 為預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至毛截面重心的距離 e y a 設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重 ppxp 心距截面下緣的距離 a 為 160 mm 則預(yù)應(yīng)力鋼筋的各力作用點(diǎn)至截面重心軸的距 p 離 e 1335 0 160 1175 0 mm p 小平岡橋設(shè)計(jì) 16 N 4366345 0 N 282225000 0 1175 752000 1 085 282225000 1077 5753 6 pe 采用鋼絞線 單根鋼絞線的公稱截面面積 Ap1 139mm 抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值 2 15 s 2 fpk 1860 MPa 雜亂控制應(yīng)力取 0 75 fpk 0 75 1860 1395 MPa 預(yù)應(yīng)力損失 con 按張拉控制應(yīng)力的 20 估算 所需預(yù)應(yīng)力鋼絞線的面積為 A mm p 5 3912 1395 2 01 0 4366345 lcon pe N 2 采用 6 束 5預(yù)應(yīng)力筋 后張法預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的預(yù)應(yīng)力管道布置2 15 s 應(yīng)符合 公路橋規(guī) 中的有關(guān)構(gòu)造要求 參照已有的設(shè)計(jì)圖紙并按 公路橋規(guī) 中 的構(gòu)造要求 對(duì)跨中截面的預(yù)應(yīng)力筋進(jìn)行初步布置 預(yù)應(yīng)力束的布置如圖 OVM15 5 型錨具 供給的預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積為 A 6 5 139 4170 mm 采用金屬 p 2 55 波紋管成孔 預(yù)留孔道直徑 60mm 為方便施工 全部 6 束預(yù)應(yīng)力鋼筋均錨固與梁端 這樣布置符合均勻分散的原 則 不僅能滿足張拉的要求 而且 N1 N2 在梁端均彎起較高 可以提供較大的預(yù) 剪力 a 鋼束彎起形狀 彎起角度及其彎曲半徑 采用直線段中接圓弧線段的方式彎曲 為使預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)加力垂直作用于錨 墊板 各鋼束彎起角度均取 10 各鋼束的彎曲半徑為 Rmm 0 0 82278 1 N R 69772mm R R 62680mm R R 67541mm 2N3N4N5N6N b 鋼束號(hào)各控制點(diǎn)位置的確定 鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書 2009 17 跨 徑 中 線 ao X1X2 X3 X5 X4 R y y1 y2 L1 計(jì)算點(diǎn) 計(jì)算點(diǎn) 彎起結(jié)束點(diǎn) 起彎點(diǎn) 圖 1 6 曲線預(yù)應(yīng)力鋼筋計(jì)算圖 以 N1 號(hào)鋼束為例 由 Lcot確定導(dǎo)線點(diǎn)距錨固點(diǎn)的水平距離 c d 0 Lcot 370 cot10 2098 mm c d 0 0 由 L R tan確定彎起點(diǎn)至導(dǎo)線點(diǎn)的水平距離 2b 2 0 L R tan 2b 2 0 所以彎起點(diǎn)至錨固點(diǎn)的水平距離為 公式 1 12 L L L wd2b 則彎起點(diǎn)至跨中截面的水平距離為 x 29140 2 312 L 公式 1 13 kw 根據(jù)圓弧切線的性質(zhì) 圖中彎起點(diǎn)沿切線方向至導(dǎo)線點(diǎn)的距離與彎起點(diǎn)至導(dǎo)線 點(diǎn)的水平距離相等 所以彎止點(diǎn)至導(dǎo)線點(diǎn)的水平距離為 L L cot 公式 1 14 1b2b 0 小平岡橋設(shè)計(jì) 18 故彎止點(diǎn)至跨中截面的水平距離為 x L L 公式 1 15 k2b1b 同理可以計(jì)算其他各鋼束的控制點(diǎn)位置 將各鋼束的控制參數(shù)匯總與下表 表 1 7 鋼筋彎起參數(shù) 鋼束號(hào) 升高值 c mm 彎起半徑 R mm 彎起角 0 0 N112508227810 0 N210606977210 0 N3 N4 6106268010 0 N5 N6 3706754110 0 c 各截面鋼束位置及其傾角的計(jì)算 仍以 N1 號(hào)鋼束為例 計(jì)算鋼束上任意一點(diǎn) i 離梁底距離 a a c 及該點(diǎn)處鋼束 ii 的傾角 式中 a 為鋼束彎起前其重心至梁底的距離 如圖 6 所示對(duì)于鋼束 i N1 N3 N4 a 190 mm 對(duì)于鋼束 N5 N2 N6 a 80mm c 為 i 點(diǎn)所在計(jì)算截面處 i 鋼束位置的升高值 計(jì)算時(shí) 首先應(yīng)判斷出 i 點(diǎn)所在處的區(qū)段 然后計(jì)算 c 及 即 ii 當(dāng) x x 0 時(shí) i 點(diǎn)位于直線段 還未彎起 c 0 故 a 80 mm 或 ik ii a 190 mm 0 ii 當(dāng) 0 L L 時(shí) i 點(diǎn)位于靠近錨固端的直線段 此時(shí) ik1b2bi 0 10 c 按下式計(jì)算 即 c x x L tan 公式 1 19 0 iiik2b 0 鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書 2009 19 各截面鋼束位置 a 及其傾角計(jì)算值見下表 ii 表 1 8 預(yù)應(yīng)力鋼束至梁底邊緣的距離 mm 跨中4 5mh 2支點(diǎn)錨固截面L 3 N 1 190726 11204 01368 81440295 4 N280453 1906 21069 01140108 5 N3 N4190306 1618 1743 8800190 N5 N680114 2316 7408 245080 平均135336 6663 3790 3846 7157 3 預(yù)應(yīng)力彎起角度 0 跨中 4 5m h 2支點(diǎn)錨固截面 N1 0 06 54449 00459 710210 N20 05 92798 82639 658310 N3 N40 03 48806 70047 62178 N5 N60 01 82424 79855 65046 N1 10 03 45560 99550 28980 0 N210 04 07211 17370 34170 0 N3 N48 04 5121 29960 34960 0 累計(jì) N5 N66 04 17581 20150 34960 0 L mm w 14980491014104100 0 1 7 21 7 2 截面幾何性質(zhì)計(jì)算截面幾何性質(zhì)計(jì)算 后張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁主梁截面幾何特性應(yīng)根據(jù)不同的受力階段分別計(jì)算 本 截 面 鋼束 截 面 鋼 束 號(hào) 小平岡橋設(shè)計(jì) 20 題中的 T 型梁從施工到運(yùn)營經(jīng)歷了如下三個(gè)階段 a 主梁預(yù)制并張拉預(yù)應(yīng)力筋 主梁混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的 90 后 進(jìn)行預(yù)應(yīng)力的張拉 此時(shí)管道尚未壓漿 所以 其截面特性為計(jì)入非預(yù)應(yīng)力鋼筋影響 將非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算成混凝土 的凈 截面 該截面的截面特性計(jì)算中應(yīng)扣除預(yù)應(yīng)力管道的影響 T 梁翼板寬度為 1900mm b 灌漿封錨 主梁吊裝就位并現(xiàn)澆 300mm 濕接縫 預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉完成并進(jìn)行管道壓漿 封錨后 預(yù)應(yīng)力鋼筋能夠參與截面受力 主梁吊裝就位后現(xiàn)澆 300mm 濕接縫 但濕接縫還沒有參與截面受力 所以此時(shí)的截 面特性計(jì)算采用計(jì)入非預(yù)應(yīng)力鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋影響的換算截面 T 梁翼板寬度仍 為 1900mm c 橋面 欄桿及人行道施工和營運(yùn)階段 橋面濕接縫結(jié)硬后 主梁即為全截面參與工作 此時(shí)截面特性計(jì)算采用計(jì)入非 預(yù)應(yīng)力鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋影響的換算截面 T 梁翼板的有效寬度為 2200mm 截面幾何特性的計(jì)算可以列表進(jìn)行 現(xiàn)將各階段截面的幾何特性計(jì)算結(jié)果列與 下表中 鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書 2009 21 表 1 9 預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件各階段截面幾何特性 階段截面 A 26 10 mm y s mm y x mm e p mm I mm4 12 10 支點(diǎn)1 060573770 41229 6439 30 43504218 h 20 704173700 01300 0636 70 35895570 4 5m0 704173698 71301 3964 70 35747650 階段 1 跨中0 704173697 91302 1964 70 35626136 小平岡橋設(shè)計(jì) 22 支點(diǎn)1 082798779 51220 5430 20 44153798 h 20 726398719 51280 5617 20 36961945 4 5m0 726398728 31217 7935 10 37848647 階段 2 跨中0 726398733 61266 41131 40 38567036 支點(diǎn)1 127798751 31248 7458 40 46297833 h 20 771398681 91318 1654 80 38729885 4 5m0 771398690 21309 8973 20 39657285 階段 3 跨中0 771398659 21304 81169 80 40405157 第 2 章 承載能力極限狀態(tài)計(jì)算 2 12 1 跨中截面正截面承載能力計(jì)算跨中截面正截面承載能力計(jì)算 跨中截面尺寸見圖 1 1 配筋情況見圖 1 5 預(yù)應(yīng)力束到截面邊緣距離 a p 135 0mm h h a 2000 135 0 1865 0 mm 上翼緣厚度為 150 6 3803190 0p mm 考慮承托影響 其平均厚度為 h 170 6 mm f 確定翼緣板的有效寬度 9140 9713 3m f b 3 L 3 1 鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書 2009 23 s 2200mm f b b 12h 160 12 170 6 2207 2mm f b f 綜合上述結(jié)果 取 2200mm f b 首先按式fpdA fcd h 判斷截面類型 P f b f fpdA 1260 4170 10 5254 2KN P 3 fcd h 22 4 2200 170 6 10 8407 2KN f b f 3 fpdA fcd h 屬于第一類 T 形 按寬度為的矩形截面計(jì)算其承載力 P f b f f b 由 0 的條件 計(jì)算混凝土受壓區(qū)高度 x 106 62 mm fcd ppd bf Af x 2200 4 22 41701260 X h 170 6 mm 且 x 9496 934KN m d M 0 計(jì)算結(jié)果表明 跨中截面的抗彎承載能力滿足要求 2 22 2 斜截面抗剪承載力計(jì)算斜截面抗剪承載力計(jì)算 選取距支點(diǎn) h 2 和變截面點(diǎn)進(jìn)行斜截面抗剪承載力的復(fù)核 預(yù)應(yīng)力筋的位置 及彎起角度按表采用 箍筋采用 HRB335 鋼筋 直徑為 10mm 雙肢箍 間距 Sv 200mm 距支點(diǎn)相當(dāng)于一倍梁高范圍內(nèi) 箍筋間距 Sv 100 mm 2 2 12 2 1 距支點(diǎn)距支點(diǎn) H 2H 2 截面斜截面抗剪承載力計(jì)算截面斜截面抗剪承載力計(jì)算 首先進(jìn)行截面抗剪強(qiáng)度上 下限復(fù)核 0 5 02 3 10bhftd 0 3 0 1051 0bhfV kcud 小平岡橋設(shè)計(jì) 24 式中 V 距支點(diǎn) h 2 處剪力組合設(shè)計(jì)值 查表 1 得 V 1324 40KN dd 預(yù)應(yīng)力提供系數(shù) 取 1 25 2 2 b 驗(yàn)算截面處的截面腹板寬度 距支點(diǎn) h 2 處腹板寬 b 400mm h 計(jì)算截面處縱向鋼筋合力作用點(diǎn)至截面上邊緣的距離 本題中預(yù)應(yīng)力 0 筋均彎起 h 近似按跨中截面的有效高度取值 h 1865 0mm 則 00 0 5 0 5 101 25 1 83 400 1865 0 853 24KN 02 3 10bhftd 3 0 51 10 0 51 10400 1865 0 2690 26KN 3 0 bhf kcu 3 50 8 53 24 V 1324 4KN2 5 取 0 bh AA ppb 鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書 2009 25 p 2 5 p 100 0 5990 0 1865400 4170 箍筋配筋率 sv sv 00196 0 200400 5 782 v sv bS A 1 25 1 1 0 45400 1865 0 cs V 3 10 28000196 0 50 5590 0 062 1389 58KN V為預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的抗剪承載力 pb V 0 75 10 pb 3 ppdpd Af sin 式中 斜截面受壓端正截面出的預(yù)應(yīng)力受彎鋼筋切線與水平線的夾角 p 由表中的曲線要素可得 3 6388 pppppp65 0 43 0 2 0 1 44471 5 6949 7 0444 8 0 V 0 75 10 1260 pb 3 6388 3sin24471 5 sin26949 7 sin0444 8 sin 6 4170 0000 387 91KN 該截面的抗剪承載力為 V 1389 58 387 91 1777 49KN 1198 31KN pbcsdu VV d V 0 說明該截面抗剪截面承載力滿足要求 2 2 22 2 2 邊截面點(diǎn)斜截面抗剪承載力計(jì)算邊截面點(diǎn)斜截面抗剪承載力計(jì)算 首先進(jìn)行截面抗剪強(qiáng)度上 下限復(fù)核 0 5 02 3 10bhftd 0 3 0 1051 0 bhfV kcud 式中 V 1000 71KN b 160mm h 仍取 1865 0mm d0 0 5 0 51 25 1 83 160 1865 0 02 3 10bhftd 3 10 341 30KN 0 51 10 0 51 10160 1865 0 3 0 bhf kcu 3 50 小平岡橋設(shè)計(jì) 26 1076 1KN 341 3KN 1000 7KN 998 2KN pbcsdu VV d V 0 鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書 2009 27 說明截面抗剪承載力滿足 第 3 章 預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算 3 13 1 摩阻損失摩阻損失 1l 1 e 1 l con kx 式中 張拉預(yù)應(yīng)力 0 75f 0 75 1860 1395MPa con con tk 摩擦系數(shù) 查得 0 25 k 局部偏差影響系數(shù) 查表得 k 0 0015 各截面摩阻損失的計(jì)算見下表 3 1 表 3 1 摩阻損失計(jì)算表 小平岡橋設(shè)計(jì) 28 12 3 45 6 X m 0 410 410 410 41 弧度 0 005060 005960 006600 00610 支點(diǎn) MPa 1 l 2 622 933 162 98 X m 1 411 411 411 41 弧度 0 017370 020480 022680 02097 h 2 MPa 1 l 8 9810 0610 8210 23 X m 4 914 914 914 91 弧度 0 060310 071070 0787490 07288 4 5m MPa 1 l 30 9634 6237 2335 24 X m 14 9814 9814 9814 98 弧度 0 174530 174530 139630 10472 跨中 MPa 1 l 89 2389 2377 7966 24 3 23 2 錨具變形損失錨具變形損失 2l 反摩擦影響長度 l f l 公式 3 1 f dp lE 公式 3 2 l d 10 式中 張拉端錨下控制張拉應(yīng)力 1395MPa 0 0 con 錨具變形值 OVM 夾片錨有頂壓時(shí)取 4mm l 扣除沿途管道摩擦損失后錨固端預(yù)拉應(yīng)力 l l 張拉端到錨固端之間的距離 本方案 l 14980mm 當(dāng)時(shí) 離張拉端 x 處錨具變形 鋼筋回縮和接縫壓縮引起的考慮 f l l 鋼 束 號(hào) 截 面 鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書 2009 29 反摩擦后的預(yù)拉應(yīng)力為 x 公式 3 3 x f f l xl 公式 3 4 fdl 2 當(dāng) x時(shí) 表示該截面不受反摩擦的影響 f l 錨具變形損失見表 3 2 和表 3 3 表 3 2 反摩阻影響長度計(jì)算表 鋼束號(hào) 1234 MPa 0 con 1395139513951395 1 0 MPa 1 l 1305 771305 771317 211328 76 l d 10 MPa mm 0 05956610 005956610 005192920 0044219 mm f l 11443 2111443 2112255 7913281 38 表 3 3 錨具變形損失計(jì)算表 12 3 45 6 鋼 束 號(hào) 截 面 小平岡橋設(shè)計(jì) 30 x mm 410410410410 MPa 136 33136 33127 29117 46 支點(diǎn) MPa l2 131 44131 44123 03113 83 x mm 1410141014101410 MPa 136 33136 33127 29117 46 h 2 MPa l2 119 53119 53112 64104 99 x mm 4910491049104910 MPa 136 33136 33127 29117 46 4 5m MPa l2 77 8377 8376 2974 03 x mm 14980149801498014980 MPa 136 33136 33127 29117 46 跨中 MPa l2 0 00 00 00 0 3 33 3 分批張拉損失計(jì)算分批張拉損失計(jì)算 4l 4l Ep pc 式中 計(jì)算截面先張拉的鋼筋重心處 由后張拉的各批鋼筋產(chǎn)生的混凝 pc 土法向應(yīng)力 預(yù)應(yīng)力鋼筋與混凝土彈性模量之比 Ep 5 652 Ep 4 5 1045 3 1095 1 c p E E 本方案中預(yù)應(yīng)力鋼束的張拉順序?yàn)?1 2 3 4 5 6 1 1 1 npi n inpip n ip pci e I eN A N 式中 第 i 1 束預(yù)應(yīng)力筋扣除相應(yīng)應(yīng)力損失后的張拉力 1 ip N 第 i 束預(yù)應(yīng)力筋重心到凈截面重心的距離 npi e 預(yù)應(yīng)力分批張拉損失的計(jì)算見附表 3 43 4 鋼筋應(yīng)力松弛損失鋼筋應(yīng)力松弛損失 5l 鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書 2009 31 5l 26 0 52 0 pk pe f pe 式中 超張拉系數(shù) 本題中取 1 0 鋼筋松弛系數(shù) 本題中采用低松弛鋼絞線 取 0 3 傳力錨固時(shí)的鋼筋應(yīng)力 pe pe 421lllcon 鋼筋應(yīng)力松弛損失的計(jì)算見表 表 3 4 鋼筋應(yīng)力松弛損失計(jì)算表 MPa pe 123456 支點(diǎn) 1241 891236 891242 471249 971265 671278 19 h 21225 991218 631224 921238 481259 11279 78 4 5m1208 121201 671212 661233 761258 651285 73 跨中 1173 661193 011237 261262 571299 471328 76 MPa 5l 123456 支點(diǎn) 32 4931 8432 5633 5435 6337 33 h 230 4429 5030 3032 0434 7537 54 4 5m28 1827 3828 7531 4334 6938 36 跨中 23 9826 3231 8835 2240 2744 44 3 53 5 混凝土收縮 徐變損失混凝土收縮 徐變損失 6l 6l ps ttpcEpttcsp E 151 9 0 00 p KG np n kmG np n KG n npp n p pc e I M e I M e I M I eN A N 0 0 2 2 1 1 1 1 2 1 鋼 束 號(hào) 截 面 鋼 束 號(hào) 截 面 小平岡橋設(shè)計(jì) 32 2 2 1 i eps ps nn AIi 式中 構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心處 由預(yù)加力 扣除相應(yīng)階 pc 段應(yīng)力損失 和結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力 預(yù)應(yīng)力筋傳力錨固齡期為 計(jì)算齡期為 t 時(shí)的混凝土收縮 0 ttcs0 t 應(yīng)變 加載齡期為 計(jì)算齡期為 t 時(shí)的混凝土徐變系數(shù) 0 tt 0 t 構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋配筋率 c p A A 設(shè)混凝土傳力錨固齡期及加載齡期均為 28d 計(jì)算時(shí)間 t 橋梁所處環(huán)境的 年平均相對(duì)濕度為 75 以跨中截面計(jì)算其理論厚度 h u A h c 2 640603806010204002902120 2104102000 15022200 7520002 2222 174 36mm 查表 混凝土收縮應(yīng)變和徐變系數(shù)終極值 得 0 22 1 686 0 ttcs 3 10 0 tt 混凝土收縮 徐變損失的計(jì)算見下表 3 5 表 3 5 混凝土收縮 徐變損失的計(jì)算表 鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書 2009 33 截 面 p N KN KG M 1 KN m 預(yù) MPa 自 MPa pc MPa ps e mm ps 6l MPa 支 點(diǎn) 5222 970 07 240 07 24493 31 47092 69 變 截 面 5175 601709 4613 19 0 7512 44636 71 975125 39 L 45143 40430 6620 69 4 4216 27946 72 833142 44 跨 中 5208 833252 4927 31 10 0817 231167 13 692140 49 3 63 6 預(yù)應(yīng)力損失組合預(yù)應(yīng)力損失組合 421lll II 65ll IIll 上述各項(xiàng)預(yù)應(yīng)力組合情況見下表 表 3 6 預(yù)應(yīng)力損失組合表 第一階段損失 MPa lI 截面 123456 平均 支點(diǎn) 153 11158 11152 53145 03129 33116 81142 49 h 2169 01176 37170 08156 52135 90115 22153 85 4 5m186 88193 33182 34161 24136 35109 27161 57 跨中 221 34201 99157 74132 4395 5366 24145 88 續(xù)表 3 6 小平岡橋設(shè)計(jì) 34 第二階段損失 MPa lII 截面 123456 平均 支點(diǎn) 125 18124 53125 25126 23128 32130 02126 59 h 2155 83154 89155 69157 43160 14162 93157 82 4 5m170 62169 82171 19173 87177 13180 8173 91 跨中 164 47166 81172 37175 71180 76184 93174 18 損失合計(jì)預(yù)應(yīng)力損失總和 IIll 截面支點(diǎn) h 24 5m 跨中 MPa li 142 49153 85161 57145 88 MPa lII 126 59157 82173 91174 18 MPa L 269 08311 67335 48320 06 鹽城工學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書 2009 35 第 4 章 正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算 4 14 1 全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件抗裂驗(yàn)算全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件抗裂驗(yàn)算 4 1 14 1 1 正截面抗裂性驗(yàn)算正截面抗裂性驗(yàn)算 正截面抗裂性驗(yàn)算以跨中截面受拉邊正應(yīng)力控制 在短期效應(yīng)組合作用下 應(yīng) 滿足 0 850 st pc 為荷載短期效應(yīng)組合作用下 截面受拉邊的應(yīng)力 st st x KQKQKG xn n kmG nlx n KG y I MMM y