卸料平臺施工方案.doc

重慶博達建設集團股份有限公司 目 錄1、 編制說明21.1適用范圍21.2編制依據(jù)22、工程概況23、主要施工工藝和施工方法33.1施工工藝流程33.2卸料平臺施工方法34、各項管理措施44.1安全防護措施44.2安全管理措施55、質量要求66、型鋼懸挑卸料平臺66.1主要參數(shù)66.2型鋼懸挑卸料平臺計算書77、鋼管落地卸料平臺167.1鋼管落地卸料平臺計算書161、 編制說明1.1適用范圍根據(jù)現(xiàn)場實際情況搭設卸料平臺，型鋼懸挑卸料平臺適用于6米以上（二層以上），鋼管落地卸料平臺適用于6米以下（包括6米，三層以下）。1.2編制依據(jù)（1）施工圖紙：重慶農業(yè)科學院白市驛生活區(qū)工程建筑及結構施工圖（2）型鋼懸挑卸料平臺的主要規(guī)范：建筑地基基礎設計規(guī)范(GB 50007-2002)建筑結構荷載規(guī)范(GB 50009-2001)鋼結構設計規(guī)范(GB 50017-2003) （3）鋼管落地卸料平臺的主要規(guī)范：建筑地基基礎設計規(guī)范(GB 50007-2002)建筑結構荷載規(guī)范(GB 50009-2001)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)（4）重慶農業(yè)科學院白市驛生活區(qū)工程施工組織設計2、工程概況重慶農業(yè)科學院白市驛生活區(qū)工程工程位于重慶市九龍坡區(qū)白市驛重慶農業(yè)展覽中心旁邊。我區(qū)承建14幢單體建筑，均為六層住宅，28#、34#、35#樓為B戶型，建筑面積為3506.99m2，46#、49#與47#、48#樓為D戶型，建筑面積分別為2888.83 m2和4342.43 m2，36#、37#、41#、42#與39#、40#、44#樓為E戶型，建筑面積分別為2918 m2和4388.09 m2，結構形式為磚混結構，建筑復雜程度為級，抗震等級為三級。3、主要施工工藝和施工方法3.1施工工藝流程卸料平臺加工支座完畢經(jīng)過驗收合格掛好四角的吊鉤，四條引繩應等長，保證平臺在起吊過程中的平穩(wěn)平臺就位，平臺工字鋼與預埋件固定固定稍稍提升平臺，放松斜拉鋼絲繩，鋼絲繩固定緊固螺母及鋼絲繩卡子松塔吊吊鉤卸料平臺安裝完畢經(jīng)驗收合格后方可使用下次翻轉使用，要求提升一次驗收一次。3.2卸料平臺施工方法3.2.1型鋼懸挑卸料平臺施工方法（1）施工前先檢查構配件質量和尺寸，鋪設腳手板，腳手板厚度為50mm厚九夾板腳手板，上面用12鋼筋壓牢。（2）安裝欄桿，欄桿高度為1500mm。欄桿內側張設密目安全網(wǎng)。（3）安裝平臺吊索，吊索鋼絲繩采用19鋼絲繩，計4根。分別布置在料臺平面18的吊環(huán)上，并用Y5-19繩卡卡牢，每根鋼絲繩不少于6只。（4）利用塔吊的吊索將M20的卸甲分別從平臺的四個角上扣緊，保持基本平衡時，慢慢吊起平臺至安裝高度，將10#槽鋼支腿伸入混凝土結構面，利用結構層平面的預留鋼筋環(huán)用鋼絲繩連接限位。（5）先將兩根19的鋼絲繩分別錨固在上層結構邊梁上，（邊梁上已預留孔洞）四角利口圍系鋼絲繩處應加補軟墊層，再將兩根19的鋼絲繩分別錨固在上層結構板面的預留鋼筋環(huán)上（225鋼筋），平臺外口應高于內口150mm。（6）接好鋼絲繩調整完畢（其中兩根作安全繩），經(jīng)過檢查驗收，方可松卸起重吊鉤，上下操作。懸掛限載標牌及責任人。3.2.2鋼管落地卸料平臺施工方法（1）施工前應檢查構配件的質量，無縫鋼管的質量情況，幾何尺寸，并涂刷二道防銹漆。（2）構配件運至施工現(xiàn)場后，應在混凝土硬地面上按設計尺寸進行組裝，并保持整體平衡不扭曲，桁架與鋼管欄桿用扣件扣緊，扣件的擰緊力矩為65N/m。在桁架上布設腳手架。4、各項管理措施4.1安全防護措施（1）利用塔吊吊運卸料平臺時應使用卡環(huán)，不準使用吊鉤直接掛吊環(huán)，塔吊首先吊穩(wěn)平臺，橫梁支點一端擱置在樓板上，用事先預埋好的鋼筋卡環(huán)卡緊，電焊固定。（2）卸料平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，建筑物銳角口圍系鋼絲繩處應加補軟墊物，平臺外口應略高于內口，卸料平臺的上部位結點，必須位于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上。（3）派工人扎接上部拉環(huán)的鋼絲繩，采用3個卡頭扎緊，鋼絲繩扎頭螺絲全面要擰緊，不允許松動。（4）卸料平臺安裝完畢，應經(jīng)專人檢查驗收合格后，方可卸去塔吊四個卡環(huán)。（5）應顯著地標明容許載重標識牌，不允許超載，不允許將重物全部堆壓在四周欄桿上。（6）拉鉤、吊環(huán)一定要采用圓鋼制作，不允許用螺紋鋼筋。（7）卸料平臺左右兩側必須裝置固定的防護欄。4.2安全管理措施（1）卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，發(fā)現(xiàn)鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復。（2）操作平臺上應顯著標明容許荷載，操作人員和物料的總重量嚴禁超過設計的容許荷載，配專人監(jiān)督。（3）搭設人員必須持證上崗，必須戴安全帽，系安全帶，穿防滑鞋，搭設前按特種作業(yè)進行安全技術交底，并做好記錄。（4）卸料平臺上嚴禁站人久留，并有專人指揮，信號通暢。（5）上下通話采用對講機，無人指揮嚴禁使用。（6）搭拆時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。（7）在使用前對班組操作人員進行安全技術交底，塔吊指揮人員必須持證上崗，必須配齊對講機。（8）搭設完畢后，必須經(jīng)過項目部安全員驗收完畢方可使用。5、質量要求（1）嚴格按照卸料平臺設計圖紙制作，焊縫厚度、寬度和長度滿足要求，焊縫無砂眼、夾渣、透焊等質量缺陷。（2）平臺安裝時外口應高于內口510。（3）鋼絲繩與水平鋼梁的夾角最好在45-60度。（4）梁內的受拉錨環(huán)必須在混凝土達到設計強度的75%以上，方可受力使用。6、型鋼懸挑卸料平臺6.1主要參數(shù)制作：平臺寬度2m，主梁的懸挑長度3.5m，主梁的錨固長度1.5m，主梁材料類型及型號：12.6號槽鋼，槽口水平；次梁材料類型及型號：8號槽鋼，槽口水平；次梁槽鋼間距0.5m，次梁懸臂長度0.2m，腳手板為九夾板腳手板，欄桿、擋板采用九夾板腳手板擋板；安裝：內側鋼繩與墻的距離1m，外側鋼繩與內側鋼繩之間的距離0.8m，上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離3m，鋼絲繩的最小直徑為18.5mm，吊環(huán)的最小直徑為18mm，控制：限載5kN。6.2型鋼懸挑卸料平臺計算書6.2.1參數(shù)信息（1）荷載參數(shù) 腳手板類別：九夾板腳手板，腳手板自重(kN/m2)：0.30； 欄桿、擋板類別：九夾板腳手板擋板，欄桿、擋板腳手板自重(kN/m)：0.15； 施工人員等活荷載(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷載(kN):5.00。（2）懸挑參數(shù) 內側鋼繩與墻的距離(m)：1.00，外側鋼繩與內側鋼繩之間的距離(m)：0.80； 上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離(m)：3.00； 鋼絲繩安全系數(shù)K：5.50，懸挑梁與墻的節(jié)點按鉸支計算； 只對外側鋼繩進行計算；內側鋼繩只是起到保險作用，不進行計算。（3）水平支撐梁 主梁材料類型及型號：12.6號槽鋼槽口水平 ； 次梁材料類型及型號：8號槽鋼槽口水平； 次梁水平間距l(xiāng)d(m)：0.50，建筑物與次梁的最大允許距離le(m)：1.20。（4）卸料平臺參數(shù)水平鋼梁(主梁)的懸挑長度(m)：3.50，水平鋼梁(主梁)的錨固長度(m)：1.50, 次梁懸臂Mc（m）：0.20；平臺計算寬度(m)：2.00。6.2.2次梁的驗算（1）次梁選擇 8號槽鋼槽口水平 ，間距0.5m，其截面特性為： 面積 A=10.24cm2； 慣性距 Ix=101.3cm4； 轉動慣量 Wx=25.3cm3； 回轉半徑 ix=3.15cm； 截面尺寸：b=43mm,h=80mm,t=8mm。（2）荷載計算 腳手板的自重標準值：本例采用九夾板腳手板，標準值為0.30kN/m2； Q1=0.300.50= 0.15kN/m 型鋼自重標準值：本例采用8號槽鋼槽口水平，標準值為0.08 kN/m Q2=0.08 kN/m 活荷載計算施工荷載標準值：取2.00 kN/m2 Q3=2.00 kN/m2最大堆放材料荷載P：5.00kN荷載組合Q=1.2(0.15+0.08)+1.42.000.50=1.67kN/mP=1.45.00=7.00kN（3）內力驗算 內力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下： 最大彎矩M的計算公式（規(guī)范JGJ80-91，P31）為： Mmax = ql2/8(1 - m2/l2)2 + pl/4經(jīng)計算得出: Mmax = (1.672.002/8)(1-(0.202/2.002)2+7.002.00/4=4.32kNm。 最大支座力計算公式: R = P + q(l+2m)/2經(jīng)計算得出: R = (7.00 + 1.67(2.00 + 20.20)/2 = 5.51kN（4）抗彎強度驗算 次梁應力： = M/xWx f其中x - 截面塑性發(fā)展系數(shù)，取1.05； f - 鋼材的抗壓強度設計值，f = 205.00 N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值 =4.32103/(1.0525.30)=162.64 N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值 =162.643 N/mm2小于次梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2,滿足要求。（5）整體穩(wěn)定性驗算 = M/bWx f其中，b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算： b = (570tb/lh)(235/fy)經(jīng)過計算得到b =5708.0043.00235/(2000.0080.00235.0)=1.23；由于b大于0.6，按照下面公式調整： b = 1.07 - 0.282/b 1.0得到b = 0.840；次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 =4.32103/(0.84025.300)=203.33 N/mm2；次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 =203.331 N/mm2 小于次梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2,滿足要求。6.2.3主梁的驗算根據(jù)現(xiàn)場實際情況和一般做法，卸料平臺的內鋼繩作為安全儲備不參與內力的計算。（1）主梁選擇12.6號槽鋼槽口水平 ，其截面特性為： 面積 A=15.69cm2； 慣性距 Ix=391.466cm4； 轉動慣量 Wx=62.137cm3； 回轉半徑 ix=4.953cm； 截面尺寸b=53mm,h=126mm,t=9mm；（2）荷載驗算欄桿與擋腳手板自重標準值：本例采用九夾板腳手板擋板，標準值為0.15kN/m； Q1 = 0.15kN/m槽鋼自重荷載 Q2=0.12kN/m 靜荷載設計值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.15+0.12) = 0.33kN/m 次梁傳遞的集中荷載取次梁支座力 R；（3）內力驗算 懸挑卸料平臺示意圖懸挑卸料平臺水平鋼梁計算懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kN)懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖(kNm) 懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖(mm) 從左至右各支座反力： R1 = 19.026 kN； R2 = -4.637 kN； R3 = 1.281 kN。 最大支座反力為 Rmax=4.637 kN；最大彎矩 Mmax=7.432 kNm；最大撓度 =0.134 mm。（4）抗彎強度驗算 = M/（xWx）+ N/A f其中x - 截面塑性發(fā)展系數(shù)，取1.05； f - 鋼材抗壓強度設計值，f = 205.00 N/mm2；主梁槽鋼的最大應力計算值 =7.432106/1.05/62137.0+2.78103/1569.000=115.691 N/mm2；主梁槽鋼的最大應力計算值115.691 N/mm2 小于主梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205.00 N/mm2，滿足要求。（5）整體穩(wěn)定性驗算 = M/（bWx） f其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算：b=（570tb/lh）（235/fy） b=5709.053.0235/(3400.0126.0235.0)=0.635；由于 b大于0.6，應按照下面公式調整：b=1.07-0.282/b 1.0可得 b=0.626；主梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 = 7.432106/(0.62662137.00)=191.18 N/mm2；主梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 = 191.18 N/mm2小于f=205.00,滿足要求。6.2.4鋼絲拉繩的內力驗算（1）水平鋼梁的垂直支坐反力RCi和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算， RCi = RUisini其中 RCi - 水平鋼梁的垂直支坐反力(kN)； RUi - 拉鋼繩的軸力(kN)； i - 拉鋼繩的軸力與水平鋼梁的垂直支坐反力的夾角； sini = Sin (ArcTan (3/(0.8+1) = 0.857；根據(jù)以上公式計算得到外鋼繩的拉力為：RUi = RCi / sini；RUi = 19.026 / 0.857 = 22.19 kN；6.2.5鋼絲拉繩的強度驗算選擇619鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1550MPa，直徑18.5mm。 Fg = aFg/K其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，查表得Fg199.5KN； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8，0.85； K - 鋼絲繩使用安全系數(shù)，K5.5；得到：Fg=30.832KNRu22.188KN。經(jīng)計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。6.2.6鋼絲拉繩拉環(huán)的強度驗算取鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力最大值RU進行計算作為拉環(huán)的拉力N為：N= Ru =22187.720N拉環(huán)強度計算公式為： = N/A f其中，f為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規(guī)范10.9.8所述在物件的自重標準值作用下，每個拉環(huán)按2個截面計算的。拉環(huán)的應力不應大于50N/mm2，故拉環(huán)鋼筋的抗拉強度設計值f=50.0N/mm2；所需要的拉環(huán)最小直徑 D=22187.74/(3.14250.002)1/2=16.8mm。實際拉環(huán)選用直徑D=18mm的HPB235的鋼筋制作即可。7、鋼管落地卸料平臺7.1鋼管落地卸料平臺計算書7.1.1本項目采用落地式鋼管腳手架卸料平臺示意圖如下： 7.1.2參數(shù)信息（1）基本參數(shù) 立桿橫向間距或排距l(xiāng)a(m):1.50，立桿步距h(m)：1.50； 立桿縱向間距l(xiāng)b(m):0.90，平臺支架計算高度H(m)：6.00； 立桿上端伸出至模板支撐點的長度a(m):0.10，平臺底鋼管間距離(mm)：300.00； 鋼管類型:483.5，扣件連接方式：雙扣件，取扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；（2）荷載參數(shù) 腳手板自重(kN/m2):0.300； 欄桿自重(kN/m):0.150； 材料堆放最大荷載(kN/m2):5.000； 施工均布荷載(kN/m2):4.000；（3）地基參數(shù) 地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kPa):120.00； 立桿基礎底面面積(m2):0.25；地基承載力調整系數(shù):1.00。7.1.3縱向支撐鋼管計算（1）縱向鋼管按照均布荷載下連續(xù)梁計算，截面幾何參數(shù)為 截面抵抗矩 W = 5.08 cm3； 截面慣性矩 I = 12.19cm4； 縱向鋼管計算簡圖（2）荷載的計算 腳手板與欄桿自重(kN/m)：q11 = 0.15 + 0.30.3 = 0.24 kN/m； 堆放材料的自重線荷載(kN/m)：q12 = 50.3 = 1.5 kN/m； 活荷載為施工荷載標準值(kN/m)：p1 = 40.3 = 1.2 kN/m（3）強度驗算依照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)5.2.4規(guī)定，縱向支撐鋼管按三跨連續(xù)梁計算。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和；最大彎矩計算公式如下: M = 0.1q1l2+0.117q2l2最大支座力計算公式如下: N = 1.1q1l + 1.2q2l均布荷載：q1 = 1.2q11+ 1.2q12 = 1.20.24+ 1.21.5 = 2.088 kN/m；均布活載：q2 = 1.41.2 = 1.68 kN/m；最大彎距 Mmax = 0.12.0880.92 + 0.1171.680.92 = 0.328 kNm ；最大支座力 N = 1.12.0880.9 +1.21.680.9 = 3.882 kN；最大應力 = Mmax / W = 0.328106 / (5080) = 64.634 N/mm2；縱向鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；縱向鋼管的計算應力64.634 N/mm2 小于縱向鋼管的抗壓設計強度 205 N/mm2，滿足要求。（4）撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度；計算公式如下: = 5ql4/384EI均布恒載: q = q11 + q12 = 1.74 kN/m；均布活載： p = 1.2 kN/m； = (0.677 1.74+0.9901.2)9004/(1002.06105121900)=0.618 mm；縱向鋼管的最大撓度為 0.618 mm 小于縱向鋼管的最大容許撓度 1500/150與10 mm，滿足要求。7.1.4橫向支撐鋼管計算（1）支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取板底縱向支撐鋼管傳遞力，P =3.882 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.932 kNm ；最大變形 max = 2.156 mm ；最大支座力 Qmax = 12.68 kN ；最大應力 = 183.425 N/mm2 ；橫向鋼管的計算應力 183.425 N/mm2 小于橫向鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求；支撐鋼管的最大撓度為 2.156 mm 小于支撐鋼管的最大容許撓度 900/150與10 mm，滿足要求。7.1.5扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN；縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 12.68 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求。 7.1.6模板支架立桿荷載標準值(軸力)計算作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。（1）靜荷載標準值包括以下內容 腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1296 = 0.775 kN； 欄桿的自重(kN)：NG2 = 0.151.5 = 0.225 kN； 腳手板自重(kN)：NG3 = 0.30.91.5 = 0.405 kN； 堆放荷載(kN)：NG4 = 50.91.5 = 6.75 kN； 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.155 kN；（2）活荷載為施工荷載標準值產生的荷載 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = 40.91.5 = 5.4 kN；（3）因不考慮風荷載,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.28.155+ 1.45.4 = 17.346 kN；7.1.7立桿的穩(wěn)定性驗算（1）立桿的穩(wěn)定性計算公式: = N/AKH f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 17.346 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； KH -高度調整系數(shù)：KH=1/(1+0.005(6-4)=0.99； L0 - 計算長度 (m)；（2）如果完全參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)，由公式或計算 l0 = k1h l0 = h+2a k1- 計算長度附加系數(shù)，取值為1.167； - 計算長度系數(shù)，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)表5.3.3；= 1.79； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；公式的計算結果：立桿計算長度L0 = k1h = 1.1671.791.5 = 3.133 m；L0/i = 3133.395