某工程一區(qū)坡屋面高支模方案（鋼管）.doc

一、 編制依據(jù)1. 混凝土結構工程處施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB 5020420022. 本工程設計施工圖3. 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）。4. 建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ128-2000）。二、 工程概況海珠XX一區(qū)工程，由廣州XXXXXXX有限公司投資興建，位于廣州市海珠區(qū)XX路XXX號。本工程三棟樓，一層地下室（三棟樓連通），其中3號樓地上9層，其余1、2號樓地上十二層，三棟樓的頂屋均有夾層，三棟樓的天面均采用斜屋面；呈金字塔形。本工程一區(qū)1號樓坡屋面從十三層（夾層）樓面軸軸起面積約為512m2，夾層樓面設計標高40.5 m起算，坡屋頂平面標高50.1 m，面積為13m2，層內(nèi)最高為7.8m，最低為1.0m（由于在夾層內(nèi)有電梯機房，至使模板支撐的搭設高最高為7.8m）；坡度為平45度,梁截面尺寸主要有200400 mm、200500 mm等截面型式、其中在軸和軸各有一條裝飾弧形梁，截面尺寸分別為2001500 mm和2001600 mm，設計梁面標高為46.45m，弧形梁支模高度最高為4.2m，斜板厚為120mm，采用C25砼。一區(qū)2號樓坡屋面從十三層（夾層）軸軸面積約為473m2，2號樓坡屋面與1號樓的坡屋面標高、構造基本一樣。本工程一區(qū)3號樓坡屋面從十層（夾層）樓面軸軸起面積約為470m2，夾層樓面設計標高31.80 m起算，坡屋頂平面標高41.40 m，面積為13m2，層內(nèi)最高為7.8m，最低為1.0m（由于在夾層內(nèi)有電梯機房，至使模板支撐的搭設高最高為7.8m）；坡度為平45度,梁截面尺寸主要有200400 mm、200500 mm等截面型式、其中在軸和軸各有一條裝飾弧形梁，截面尺寸分別為2001500 mm和2001600 mm，設計梁面標高為37.65m，弧形梁支模高度最高為4.2m，斜板厚為120mm，采用C25砼。由于該工程斜屋面形式較為復雜，坡度較陡，層高較大，針對該坡屋面，提出1、2號樓以扣件鋼管高支撐施工方案，3號樓以門式架的高支模施工方案。三、 模板支撐體系設計（一）1、2號樓扣件鋼管支撐體系：1、模板：面板使用18mm厚夾板，規(guī)格為9201820，面板下排兩層8080mm的木枋，上層枋間距300mm，下層枋間距900mm。2、梁：梁底板和梁側板用整塊18mm厚的夾板制成。梁旁板底外側設壓腳板，梁側板支撐間距不大于500mm，梁底板用8080廣東松枋支承，梁底的上排枋間距為300mm，下排枋為8080木枋。(見梁模板支撐剖面圖)3、支撐體系：1） 斜屋面支撐系統(tǒng)采用48mm3.5mm鋼管搭設；2） 脊梁立柱排距600mm，斜板立柱排距900mm900mm。鋼管支架底部用木板做墊塊，縱橫向的水平拉桿每高1.5m設一道，全部鋼管支撐水平設鋼管拉桿，底部設縱橫掃地桿。3） 內(nèi)外兩側設450交叉剪力刀撐，每隔3m設一排的剪刀撐，剪刀撐底部到地。 (見模板支撐剖面圖)（二）3號樓門式架支撐體系：1、模板：面板使用18mm厚夾板，規(guī)格為9201820，面板下排兩層8080mm的木枋，上層枋間距300mm，下層枋間距1219mm，即架寬。門架間距是900mm。2、梁：梁底板和梁側板用整塊18mm厚的夾板制成。梁旁板底外側設壓腳板，梁側板支撐間距不大于500mm，梁底板用8080廣東松枋支承，梁底的上排枋間距為450mm，下排枋為8080木枋。3、支撐體系：、樓面模板、梁側及梁底模板均采用18mm厚夾板。樓面梁板用門式架加可調(diào)托作頂架，龍骨均用8080mm木枋，上鋪18mm厚夾板。、門式架之間全部用交叉連桿連接，每層門架沿排向設置縱橫水平拉桿，底部設縱橫掃地桿。、內(nèi)外兩側設450交叉剪力刀撐，每隔3m設一排的剪刀撐，剪刀撐底部到地。（4）、所有的門式架必須墊8080木枋通長(見模板支撐剖面圖)。四、 施工方法（一）扣件鋼管高支撐施工方法1、 模板搭設 按設計斜面坡度要求拉一條斜線，先沿屋脊梁開始立柱，離柱邊200mm排第一立柱，每間距600mm立一柱，并扣上掃地桿，掃地桿離200mm左右，排至梁的另一邊的支承柱時，如果排架至柱的距離大于400mm時，加一排支頂。搭設完鋼管支撐后，鋼管上放置上托,下排枋沿梁軸方向，上排枋垂直梁軸方向。然后調(diào)整頂托高度，使梁底板調(diào)至預定高度，鋪梁底板，固定梁底板，梁底板裝好后再裝梁側板和樓面模板。(見梁模板支撐剖面圖) 支撐體系要求在底部上200mm位置用萬向扣扣一道鋼管拉桿，縱橫各一道，以保證整體性及穩(wěn)定性。在立柱頂部下100mm縱橫各扣一道鋼管拉桿，若鋼管立柱有少許左右錯位，不成直線，錯位處要用木子塞住，并用14#鐵絲綁扎。立柱從底部的水平拉桿起每高1.5m設一道水平拉桿,水平拉桿要通長設置，縱橫方向均設，交接處用鋼管扣扣住，在主梁正反水平拉桿端部要頂?shù)街Ｔ趦?nèi)、外兩側拉450交叉剪刀撐，每隔3m設一排角度不大于450的剪刀撐，剪刀撐底部到地。另沿主梁位軸線的方向，水平拉桿既要頂柱又要抱柱。（二）門式架高支撐施工方法1、模板搭設、門架按設計斜面坡度要求拉一條斜線，先沿屋脊梁開始排架，離柱邊200mm排第一只架，每間距900mm放一只架，并拉上交叉連桿，排至梁的另一邊的支承柱時，如果排架至柱的距離大于400mm時，將最后幾排的門架排距由900mm調(diào)整為600mm，使最后一排排距符合要求。底層架鋪設后，再架設中、上層架，然后加頂托，大致調(diào)整高度到預定平水，在頂托上放木枋，第一層枋沿梁軸方向，第二排枋垂直梁軸方向，間距300mm。然后調(diào)整頂托高度，使梁底板調(diào)至預定高度，鋪梁底板，固定梁底板，梁底板裝好后再裝梁側板和樓面模板。、門式腳手架支撐體系要求在底部上200mm位置用萬向扣扣一道鋼管拉桿，縱橫各一道，以保證整體性及穩(wěn)定性。在頂層架頂部下100mm縱橫各扣一道鋼管拉桿，若門架有少許左右錯位，不成直線，錯位處要用木子塞住，并用14#鐵絲綁扎。（3）、在底層架橫桿中央處扣一道通長拉桿，故整個支撐高度范圍內(nèi)設置水平拉桿如下：距樓面200mm設掃地桿，以上每個門式架設置一道水平拉桿，共設置六道；水平拉桿要通長設置，縱橫方向均設，交接處用鋼管扣扣住，在端部要頂?shù)街?。在懸臂的模板體系處要作加固處理，在內(nèi)、外兩側拉450交叉剪刀撐，沿字母軸方向每隔3m設一排角度不大于450的剪刀撐，剪刀撐底部到地。另沿梁位的方向，水平拉桿既要頂柱又要抱柱。另沿主梁位軸線的方向，水平拉桿既要頂柱又要抱柱。搭設上層門架時，使用有梯施工平臺。（三） 模板拆除根據(jù)混凝土七天及二十八天抗壓試件試驗報告，當混凝土達到拆模強度要求后，再安排拆除模板；對板及梁部分，強度要達到100；對懸臂部分，跨度大于8m的梁，拆模強度要達到設計強度的100。模板拆除時，先松頂托，把頂托除下,利用原支撐體系做腳架,拆卸梁及樓面模板,最后拆除支撐體系。五、質(zhì)量保證措施 立柱就位前應放出控制線，使立柱盡量在同一直線上，以便與水平拉桿連接及使其滿足間距要求。 門架、立柱排放時要用線秤稱量，控制其垂直度。 水平拉結施工時應做到每完一層即驗收一層，檢查其拉結是否牢固到位，以防“虛結”。 所用的木料，尤其是木枋，必須于使用前嚴格檢查其完好性，嚴禁使用蟲蛀、腐蝕嚴重的枋材。 支撐系統(tǒng)施工完畢后要經(jīng)公司質(zhì)安部驗收合格后方可鋪板。六.主要安全技術措施1. 廢爛木枋不能使用；2. 安裝、拆除外墻外模板時，必須確認外腳手架符合安全要求；3. 內(nèi)模板安裝高度超過2.5m時，應搭設臨時腳手架；4. 在4m以上高空拆除模板時，不得讓模板、材料自由下落，更不得大面積同時撬落，操作時必須注意下方人員的動向；5. 正在施工澆搗的樓板其下一層樓板的支頂不準拆除；6. 安裝二層或二層以上的外圍墻、柱及梁模板，先搭設腳手架或安全網(wǎng)；水平拉桿不準釘在腳手架或跳板等不穩(wěn)定物體上。七、計算書(一) 7.3米樓板模板扣件鋼管高支撐架計算書 模板支架搭設高度為7.3米， 搭設尺寸為：立桿的縱距 b=0.90米，立桿的橫距 l=0.90米，立桿的步距 h=1.50米。 梁頂托采用8080mm木方。 圖 樓板支撐架立面簡圖 圖 樓板支撐架立桿穩(wěn)定性荷載計算單元 采用的鋼管類型為483.5。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.0000.1200.900+0.3500.900=3.015kN/m 活荷載標準值 q2 = (0.000+2.500)0.900=2.250kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經(jīng)計算得到 M = 0.100(1.23.015+1.42.250)0.3000.300=0.061kN.m 經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.06110001000/48600=1.253N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.23.015+1.42.250)0.300=1.218kN 截面抗剪強度計算值 T=31218.0/(2900.00018.000)=0.113N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6773.0153004/(1006000437400)=0.063mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 二、支撐木方的計算 木方按照均布荷載下連續(xù)梁計算。 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1200.300=0.900kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m)： 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 q2 = (2.500+0.000)0.300=0.750kN/m 靜荷載 q1 = 1.20.900+1.20.105=1.206kN/m 活荷載 q2 = 1.40.750=1.050kN/m 2.木方的計算 按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 2.030/0.900=2.256kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.12.260.900.90=0.183kN.m 最大剪力 Q=0.60.9002.256=1.218kN 最大支座力 N=1.10.9002.256=2.233kN 木方的截面力學參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.183106/85333.3=2.14N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31218/(28080)=0.286N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 最大變形 v =0.6771.005900.04/(1009000.003413333.5)=0.145mm 木方的最大撓度小于900.0/250,滿足要求! 三、托梁的計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。 集中荷載取木方的支座力 P= 2.233kN 均布荷載取托梁的自重 q= 0.061kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁變形圖(mm) 托梁剪力圖(kN) 經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 0.641kN.m 經(jīng)過計算得到最大支座 F= 7.468kN 經(jīng)過計算得到最大變形 V= 1.1mm 頂托梁的截面力學參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.641106/85333.3=7.51N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=34090/(28080)=0.959N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 頂托梁的抗剪強度計算滿足要求! (3)頂托梁撓度計算 最大變形 v =1.1mm 頂托梁的最大撓度小于900.0/250,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。 五、立桿的穩(wěn)定性計算荷載標準值 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容： (1)腳手架鋼管的自重(kN)： NG1 = 0.1299.480=1.224kN 鋼管的自重計算參照扣件式規(guī)范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據(jù)情況修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9000.900=0.283kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1200.9000.900=2.430kN 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.937kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載。 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.500+0.000)0.9000.900=2.025kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 六、立桿的穩(wěn)定性計算 立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 7.56kN； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數(shù)，按照表1取值為1.185； u 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3；u = 1.70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.20m； 公式(1)的計算結果： = 78.43N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結果： = 34.20N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數(shù)，按照表2取值為1.018； 公式(3)的計算結果： = 47.07N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!(二) 梁模板扣件鋼管高支撐架計算書 模板支架搭設高度為5.95米， 基本尺寸為：梁截面 BD=200mm1600mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向) l=0.90米，立桿的步距 h=1.50米， 梁底增加2道承重立桿。 梁頂托采用8080mm木方。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。 集中力大小為 F = 1.225.5000.1200.4500.300=0.496kN。 采用的鋼管類型為483.5。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.5001.6000.200+0.5000.200=8.260kN/m 活荷載標準值 q2 = (2.000+0.000)0.200=0.400kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 20.001.801.80/6 = 10.80cm3； I = 20.001.801.801.80/12 = 9.72cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經(jīng)計算得到 M = 0.100(1.28.260+1.40.400)0.3000.300=0.094kN.m 經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.09410001000/10800=8.727N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.28.260+1.40.400)0.300=1.885kN 截面抗剪強度計算值 T=31885.0/(2200.00018.000)=0.785N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6778.2603004/(100600097200)=0.777mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 二、梁底支撐木方的計算 （一）梁底木方計算 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.6000.300=12.240kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.5000.300(21.600+0.200)/0.200=2.550kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN)： 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 P1 = (0.000+2.000)0.2000.300=0.120kN 均布荷載 q = 1.212.240+1.22.550=17.748kN/m 集中荷載 P = 1.40.120=0.168kN 木方計算簡圖 木方彎矩圖(kN.m) 木方變形圖(mm) 木方剪力圖(kN) 經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=2.355kN N2=2.355kN 經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 0.540kN.m 經(jīng)過計算得到最大支座 F= 2.355kN 經(jīng)過計算得到最大變形 V= 0.6mm 木方的截面力學參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.540106/85333.3=6.33N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=32.354/(28080)=0.552N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 最大變形 v =0.6mm 木方的最大撓度小于600.0/250,滿足要求! （二）梁底頂托梁計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。 均布荷載取托梁的自重 q= 0.061kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁變形圖(mm) 托梁剪力圖(kN) 經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 0.671kN.m 經(jīng)過計算得到最大支座 F= 7.809kN 經(jīng)過計算得到最大變形 V= 1.2mm 頂托梁的截面力學參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.671106/85333.3=7.86N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=34277/(28080)=1.002N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 頂托梁的抗剪強度計算滿足要求! (3)頂托梁撓度計算 最大變形 v =1.2mm 頂托梁的最大撓度小于900.0/250,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。 五、立桿的穩(wěn)定性計算 立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=7.81kN (已經(jīng)包括組合系數(shù)1.4) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.20.1299.480=1.469kN N = 7.809+1.469=9.278kN 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數(shù)，按照表1取值為1.185； u 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3；u = 1.70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.20m； 公式(1)的計算結果： = 96.26N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結果： = 41.98N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數(shù)，按照表2取值為1.018； 公式(3)的計算結果： = 57.77N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!(三) 7.3米梁模板門式腳手架支撐計算書 計算的腳手架搭設高度為7.3米，門架型號采用MF1219，鋼材采用Q235。 搭設尺寸為：門架的寬度 b = 1.22米，門架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 1.83米。 門架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。 門架立桿采用42.02.5mm鋼管，立桿加強桿采用42.02.5mm鋼管。 每榀門架之間的距離0.90m，梁底木方距離300mm。 梁底木方截面寬度80mm，高度80mm。 梁頂托采用8080mm木方。 1立桿；2立桿加強桿；3橫桿；4橫桿加強桿 圖1 計算門架的幾何尺寸圖 圖2 模板支架示意圖 計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。 集中力大小為 F = 1.225.5000.1200.3000.300=0.330kN。 一、梁底木方的計算 木方按照簡支梁計算。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.5000.5000.300=3.825kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.5000.300(20.500+0.200)/0.200=0.900kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m)： 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 q3 = 2.0000.300=0.600kN/m 經(jīng)計算得到，木方荷載計算值 Q = 1.2(3.825+0.900)+1.40.600=6.510kN/m 2.木方強度、撓度、抗剪計算 木方計算簡圖 木方彎矩圖(kN.m) 木方變形圖(mm) 木方剪力圖(kN) 經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.981kN N2=0.981kN 經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 0.533kN.m 經(jīng)過計算得到最大支座 F= 0.981kN 經(jīng)過計算得到最大變形 V= 2.3mm 木方的截面力學參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.533106/85333.3=6.25N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=30.981/(28080)=0.230N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 最大變形 v =2.3mm 木方的最大撓度小于1220.0/250,滿足要求! 二、梁底托梁的計算 梁底托梁選擇三榀門架的跨度作為一計算單元。 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。 均布荷載取托梁的自重 q= 0.061kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁變形圖(mm) 托梁剪力圖(kN) 經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 0.284kN.m 經(jīng)過計算得到最大支座 F= 3.316kN 經(jīng)過計算得到最大變形 V= 0.5mm 頂托梁的截面力學參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.284106/85333.3=3.33N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31816/(28080)=0.426N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 頂托梁的抗剪強度計算滿足要求! (3)頂托梁撓度計算 最大變形 v =0.5mm 頂托梁的最大撓度小于900.0/250,滿足要求! 三、門架荷載標準值 作用于門架的荷載包括門架靜荷載與上面托梁傳遞荷載。 1 門架靜荷載計算 門架靜荷載標準值包括以下內(nèi)容： (1)腳手架自重產(chǎn)生的軸向力(kN/m) 門架的每跨距內(nèi)，每步架高內(nèi)的構配件及其重量分別為： 門架(MF1219) 1榀 0.224kN 交叉支撐 2副 20.040=0.080kN 水平架 4步4設 0.1654/4=0.165kN 連接棒 2個 20.006=0.012kN 鎖臂 2副 20.009=0.017kN 合計 0.498kN 經(jīng)計算得到，每米高腳手架自重合計 NGk1 = 0.498 / 1.950 = 0.255kN/m (2)加固桿、剪刀撐和附件等產(chǎn)生的軸向力計算(kN/m) 剪刀撐采用42.02.5mm鋼管，按照4步4跨設置，每米高的鋼管重計算： tg=(41.950)/(41.830)=1.0