數(shù)控銑床伺服進給系統(tǒng)設(shè)計

沈陽理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 I 摘 要 本文完成了對數(shù)控銑床伺服進給系統(tǒng)的設(shè)計。首先確定了總體設(shè)計方案，和 X、 Y、Z 三個方向的運動參數(shù)，之后根據(jù)運動參數(shù)確定了數(shù)控機床的傳動方案，由導(dǎo)程、當(dāng)量動載荷、最小螺紋底徑確定了 X、 Y、 Z 三個方向的滾珠絲杠以及由最大切削負載轉(zhuǎn)矩、負載轉(zhuǎn)動慣量等確定了 X、 Y、 Z 三個方向的伺服電機，并且校驗了 X、 Y、 Z 三個方向的伺服進給系統(tǒng)。 確定了結(jié)構(gòu)方案后，用 CAXA 實體設(shè)計軟件對結(jié)構(gòu)中絲杠、導(dǎo)軌、伺服電機等零件進行了 3D 建模，之后裝配出 X、 Y、 Z 三個方向的伺服進給系統(tǒng)，并生成出數(shù)控銑床伺服進給系統(tǒng)的二維 工程圖，最后對其進行了運動仿真。 關(guān)鍵詞： 進給系統(tǒng)；滾珠 絲杠 ；伺服電機； CAXA 實體設(shè)計 沈陽理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 II Abstract In this paper, the machine servo systems of the CNC milling are designed. First,overall design scheme is determined， and the motion parameters of the X,Y,Z three directions are determined， then according to the motion parameters， the transmission scheme of the CNC machine is determined， and by the lead, equivalent dynamic load, and bottom diameter of the smallest screw， the ball screws of the X, Y, Z three directions are determined and by the maximum cutting load torque, moment of inertia of the load ， the servo motors of the X, Y, Z three directions are determined， and the servo feed systems of the X, Y, Z three directions are checked. After determining the program of the structure， three-dimensional modeling of the screws 、 rails 、 servo motors and other parts in the structure are set up by using CAXA physical design software， then the servo systems of the X, Y, Z three directions are assembled， and two-dimensional engineering drawings of the servo systems of the CNC milling machine are generated， finally the motion simulation is set up. Keywords : Feed system；Ball Screw；Servo motor；CAXA physical design 沈陽理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 III 目 錄 摘 要 . 錯誤 !未定義書簽。 Abstract . 錯誤 !未定義書簽。 目 錄 . 錯誤 !未定義書簽。 1 緒論 . 錯誤 !未定義書簽。 1.1 課題背景和意義 . 錯誤 !未定義書簽。 1.2 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀 . 1 1.3 數(shù)控機床的發(fā)展趨勢 . 1 1.4 本課題的研究內(nèi) 容和方法 . 3 1.5 本章小結(jié) . 4 2 總體 方案設(shè)計 . 5 2.1 伺服進給系統(tǒng)的基本要求 . 5 2.2 銑床的技術(shù)要求 . 5 2.3 傳動方案設(shè)計 . 5 2.4 主切削力及切削分力及切削分力計算 . 6 2.4.1 計算主切削力 . 6 2.4.2 計算各切削分力 . 6 2.5 本章小結(jié) . 6 3 滾珠絲杠及伺服電動機 的 選擇 . 8 3.1 X 軸方向進給系統(tǒng)的計算 . 8 3.1.1 X 軸滾珠絲杠的選擇 . 8 3.1.2 X 軸伺服電機的選擇 . 11 3.1.3 X 軸系統(tǒng)校驗 . 13 3.2 Y 軸方向進給系統(tǒng)的計算 . 16 3.2.1 Y 軸滾珠絲 杠的選擇 . 16 3.2.2 Y 軸伺服電機的選擇 . 20 3.2.3 Y 軸系統(tǒng)校驗 . 21 3.3 Z 軸方向進給系統(tǒng)的計算 . 24 3.3.1 Z 軸滾珠絲杠的選擇 . 24 3.3.2 Z 軸伺服電機的選擇 . 27 3.3.3 Z 軸系統(tǒng)校驗 . 29 3.4 本章小結(jié) . 32 4 3D 建模 . 33 4.1 CAXA 實體設(shè)計的介紹 . 33 4.2 絲杠設(shè)計 . 33 4.2.1 設(shè)計思路 . 33 4.2.2 設(shè)計步驟 . 33 4.3 標(biāo)準(zhǔn)件及高級圖素應(yīng)用 . 36 4.3.1 設(shè)計方法 . 36 4.3.2 內(nèi)六角圓柱頭螺釘設(shè)計 . 37 4.4 裝配設(shè)計 . 錯誤 !未定義書簽。 4.4.1 設(shè)計方法 . 38 4.4.2 軸承座裝配 . 38 沈陽理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 IV 4.5 二維工程圖輸出 . 40 4.5.1 設(shè)計方法 . 40 4.5.2 生成步驟 . 40 4.6 本章小結(jié) . 錯誤 !未定義書簽。 5 運動仿真 . 錯誤 !未定義書簽。 5.1 設(shè)計方法 . 錯誤 !未定義書簽。 5.2 絲杠 的仿真 . 錯誤 !未定義書簽。 5.3 本章小結(jié) . 錯誤 !未定義書簽。 6 結(jié)論 . 錯誤 !未定義書簽。 參考文獻 . 錯誤 !未定義書簽。 致 謝 . 錯誤 !未定義書簽。 附錄 A 英文原文 . 48 附錄 B 中文譯文 . 53 沈陽理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 1 1 緒論 1.1 課題背景和意義 機床是國民經(jīng)濟中具有戰(zhàn)略意義的基礎(chǔ)工業(yè) ，所以 機床工業(yè)的發(fā)展和機床技術(shù)水平的提高，必然對國民經(jīng)濟的發(fā)展起著重大的推動作用。隨著改革開放 以及中國加入世貿(mào)組織后 ，我國的機床工業(yè)已取得了巨大的 發(fā)展 。 特別是 在加入世貿(mào)組織后，中國正在逐步變成世界制造中心， 機械行業(yè)為了增強競爭力已開始廣泛的使用先進的數(shù)控技術(shù)及數(shù)控機床，雖然目前我國的數(shù)控技術(shù)正處在方興未艾的發(fā)展時期，但只要經(jīng)過技術(shù)工人艱苦不懈的共同努力，我國的數(shù)控機床及數(shù)控技術(shù)一定能逐步縮小與世界先進水平的差距，取得很好的發(fā)展。 1.2 國內(nèi)外研究 現(xiàn)狀 從 20世紀(jì)中葉數(shù)控技術(shù)出現(xiàn)以來，數(shù)控機床給機械制造業(yè)帶來了革命性的變化。 數(shù)控加工具有如下特點：加工柔性好，加工精度高，生產(chǎn)率高，減輕操作者勞動強度、改善勞動條件，有利于生產(chǎn)管理的現(xiàn)代化以及經(jīng)濟效益的提高。數(shù)控機床是一種高度機電一體化的產(chǎn)品，適用于加工多品種小批量零件、結(jié)構(gòu)較復(fù)雜、精度要求較高的零件、需要頻繁改型的零件、價格昂貴不允許報廢的關(guān)鍵零件、要求精密復(fù)制的零件、需要縮短生產(chǎn)周期的急需零件以及要求 100%檢驗的零件。數(shù)控機床的特點及其應(yīng)用范圍使其成為國民經(jīng)濟和國防建設(shè)發(fā)展的重要裝備。 進入 21 世紀(jì)，我國經(jīng)濟與國際全面接軌，進入了一個蓬勃發(fā)展的新時期。機床制造業(yè)既面臨著機械制造業(yè)需求水平提升而引發(fā)的制造裝備發(fā)展的良機，也遭遇到加入世界貿(mào)易組織后激烈的國際市場競爭的壓力，加速推進數(shù)控機床的發(fā)展是解決機床制造業(yè)持續(xù)發(fā)展的一個關(guān)鍵。隨著制造業(yè)對數(shù)控機床的大量需求以及計算機技術(shù)和現(xiàn)代設(shè)計技術(shù)的飛速進步，數(shù)控機床的應(yīng)用范圍還在不斷擴大，并且不斷發(fā)展以更適應(yīng)生產(chǎn)加工的需要。 1.3 數(shù)控機床的發(fā)展趨勢 （ 1） 高速化 。隨著汽車、國防、航空、航天等工業(yè)的高速發(fā)展以及鋁合金等新材料沈陽理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 2 的應(yīng)用，對數(shù) 控機床加工的高速化要求越來越高。目前銑削速度已達到 5000 8000m/min以上，主軸轉(zhuǎn)速達到 30000 100000r/min；工作臺的移動速度，當(dāng)分辨率為 1m時，在100 200m/min 以上。自動換刀速度在 1 秒以內(nèi)，小線段插補進給速度達到 12m/s。 （ 2） 高精度化 。數(shù)控機床精度的要求現(xiàn)在已經(jīng)不局限于靜態(tài)的幾何精度，機床的運動精度、熱變形以及對振動的監(jiān)測和補償越來越獲得重視。提高 CNC 系統(tǒng)控制精度：采用高速插補技術(shù)，以微小程序段實現(xiàn)連續(xù)進給，使 CNC 控制單位精細化，并采用高分辨率位置檢測裝置 ，提高位置檢測精度，位置伺服系統(tǒng)采用前饋控制與非線性控制等方法；采用誤差補償技術(shù)：采用反向間隙補償、絲桿螺距誤差補償和刀具誤差補償?shù)燃夹g(shù)，對設(shè)備的熱變形誤差和空間誤差進行綜合補償；采用網(wǎng)格解碼器檢查和提高加工中心的運動軌跡精度，并通過仿真預(yù)測機床的加工精度，以保證機床的定位精度和重復(fù)定位精度，使其性能長期穩(wěn)定，能夠在不同運行條件下完成多種加工任務(wù)，并保證零件的加工質(zhì)量。 （ 3） 高可靠性。數(shù)控機床與傳統(tǒng)機床相比，增加了數(shù)控系統(tǒng)和相應(yīng)的監(jiān)控裝置等，應(yīng)用了大量的電氣、液壓和機電裝置，易于導(dǎo)致出現(xiàn)失效的概率 增大；工業(yè)電網(wǎng)電壓的波動和干擾對數(shù)控機床的可靠性極為不利，而數(shù)控機床加工的零件型面較為復(fù)雜，加工周期長，要求平均無故障時間在 2 萬小時以上。為了保證數(shù)控機床有高的可靠性，就要精心設(shè)計系統(tǒng)、嚴格制造和明確可靠性目標(biāo)以及通過維修分析故障模式并找出薄弱環(huán)節(jié)。國外數(shù)控系統(tǒng)平均無故障時間在 7 10 萬小時以上，國產(chǎn)數(shù)控系統(tǒng)平均無故障時間僅為 10000 小時左右，國外整機平均無故障工作時間達 800 小時以上，而國內(nèi)最高只有300 小時。 （ 4） 功能復(fù)合化 。 復(fù)合機床的含義是指在一臺機床上實現(xiàn)或盡可能完成從毛坯至成品的多種要 素加工。根據(jù)其結(jié)構(gòu)特點可分為工藝復(fù)合型和工序復(fù)合型兩類。采用復(fù)合機床進行加工，減少了工件裝卸、更換和調(diào)整刀具的輔助時間以及中間過程中產(chǎn)生的誤差，提高了零件加工精度，縮短了產(chǎn)品制造周期，提高了生產(chǎn)效率和制造商的市場反應(yīng)能力，相對于傳統(tǒng)的工序分散的生產(chǎn)方法具有明顯的優(yōu)勢。 （ 5） 控制智能化 。隨著人工智能技術(shù)的發(fā)展，為了滿足制造業(yè)生產(chǎn)柔性化、制造自動化的發(fā)展需求，數(shù)控機床的智能化程度在不斷提高。加工過程自適應(yīng)控制技術(shù)：通過監(jiān)測加工過程中的切削力、主軸和進給電機的功率、電流、電壓等信息，利用傳統(tǒng)的或現(xiàn)代的算 法進行識別，以辯識出刀具的受力、磨損、破損狀態(tài)及機床加工的穩(wěn)定性狀態(tài)，并根據(jù)這些狀態(tài)實時調(diào)整加工參數(shù)和加工指令，使設(shè)備處于最佳運行狀態(tài)，以提高加工精度、降低加工表面粗糙度并提高設(shè)備運行的安全性；加工參數(shù)的智能優(yōu)化與選擇：沈陽理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 3 將工藝專家或技師的經(jīng)驗、零件加工的一般與特殊規(guī)律，用現(xiàn)代智能方法，構(gòu)造基于專家系統(tǒng)或基于模型的“加工參數(shù)的智能優(yōu)化與選擇器”，利用它獲得優(yōu)化的加工參數(shù)，從而達到提高編程效率和加工工藝水平、縮短生產(chǎn)準(zhǔn)備時間的目的；智能故障自診斷與自修復(fù)技術(shù)：根據(jù)已有的故障信息，應(yīng)用現(xiàn)代智能方法實現(xiàn)故障的快速準(zhǔn) 確定位；智能故障回放和故障仿真技術(shù)：能夠完整記錄系統(tǒng)的各種信息，對數(shù)控機床發(fā)生的各種錯誤和事故進行回放和仿真，用以確定錯誤引起的原因，找出解決問題的辦法，積累生產(chǎn)經(jīng)驗；智能化交流伺服驅(qū)動裝置：能自動識別負載，并自動調(diào)整參數(shù)的智能化伺服系統(tǒng)，包括智能主軸交流驅(qū)動裝置和智能化進給伺服裝置。這種驅(qū)動裝置能自動識別電機及負載的轉(zhuǎn)動慣量，并自動對控制系統(tǒng)參數(shù)進行優(yōu)化和調(diào)整，使驅(qū)動系統(tǒng)獲得最佳運行。 （ 6） 體系開放化 。 向未來技術(shù)開放：由于軟硬件接口都遵循公認的標(biāo)準(zhǔn)協(xié)議，只需少量的重新設(shè)計和調(diào)整，新一代的通用軟 硬件資源就可能被現(xiàn)有系統(tǒng)所采納、吸收和兼容，這就意味著系統(tǒng)的開發(fā)費用將大大降低而系統(tǒng)性能與可靠性將不斷改善并處于長生命周期；向用戶特殊要求開放：更新產(chǎn)品、擴充功能、提供硬軟件產(chǎn)品的各種組合以滿足特殊應(yīng)用要求；數(shù)控標(biāo)準(zhǔn)的建立：國際上正在研究和制定一種新的 CNC 系統(tǒng)標(biāo)準(zhǔn)ISO14649，以提供一種不依賴于具體系統(tǒng)的中性機制，能夠描述產(chǎn)品整個生命周期內(nèi)的統(tǒng)一數(shù)據(jù)模型，從而實現(xiàn)整個制造過程乃至各個工業(yè)領(lǐng)域產(chǎn)品信息的標(biāo)準(zhǔn)化。標(biāo)準(zhǔn)化的編程語言，既方便用戶使用，又降低了和操作效率直接有關(guān)的勞動消耗。 （ 7） 信息交互網(wǎng)絡(luò)化 。對于面臨激烈競爭的企業(yè)來說，使數(shù)控機床具有雙向、高速的聯(lián)網(wǎng)通訊功能，以保證信息流在車間各個部門間暢通無阻是非常重要的。既可以實現(xiàn)網(wǎng)絡(luò)資源共享，又能實現(xiàn)數(shù)控機床的遠程監(jiān)視、控制、培訓(xùn)、教學(xué)、管理，還可實現(xiàn)數(shù)控裝備的數(shù)字化服務(wù)。例如，日本 Mazak 公司推出新一代的加工中心配備了一個稱為信息塔的外部設(shè)備，包括計算機、手機、機外和機內(nèi)攝像頭等，能夠?qū)崿F(xiàn)語音、圖形、視像和文本的通信故障報警顯示、在線幫助排除故障等功能，是獨立的、自主管理的制造單元。 1.4 本課題的研究內(nèi)容和方法 本課題是通過查閱資料 確定數(shù)控銑床的切削力，由切削力的大小來確定數(shù)控銑床伺服進給系統(tǒng)的各種 運動參數(shù)及傳動方案，然后通過計算當(dāng)量動載荷選擇滾珠絲杠，通過計算最大切削負載轉(zhuǎn)矩，負載慣量選擇伺服電動機。最后通過 CAXA 軟件對數(shù)控銑床沈陽理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 4 的伺服進給系統(tǒng)進行 3D 建模和運動仿真，在仿真中逐漸更改和優(yōu)化系統(tǒng)。 1.5 本章小結(jié) 本章先介紹了課題的背景與研究現(xiàn)狀，介紹了數(shù)控銑床發(fā)展趨勢，從而提出了研究數(shù)控銑床的重要意義。最后介紹了本課題研究的主要內(nèi)容和研究方法。 沈陽理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 5 2 總體 方案設(shè)計 2.1 伺服 進給系統(tǒng)的基本要求 伺服進給系統(tǒng)的基本要求： （ 1） 精度要求 伺服系統(tǒng)必須保證機床的定位精度和加工精度。對于低檔性的數(shù)控系統(tǒng)，驅(qū)動控制精度一般為 0.01mm；對于高性能數(shù)控系統(tǒng)，驅(qū)動控制精度為 1m，甚至為 0.1 m。 （ 2）響應(yīng)速度 為了保證輪廓切削形狀精度和低的加工表面粗糙度，除了要求有較高的定位精度外，還要有良好的快速響應(yīng)特性，即要求跟蹤指令信號響應(yīng)要快。 （ 3）調(diào)速范圍 調(diào)速范圍nR是指生產(chǎn)機 械要求電機能提供的最高轉(zhuǎn)速maxn和最低轉(zhuǎn)速minn之比。在各種數(shù)控機床中，由于加工用道具、被加工工件材質(zhì)及零件加工要求的不同，為保證在任何情況下都能得到最佳切削條件，就要求進給系統(tǒng)驅(qū)動系統(tǒng)必須具有足夠?qū)挼恼{(diào)速范圍。 （ 4）低速、大轉(zhuǎn)矩 根據(jù)機床的加工特點，經(jīng)常在低速下進行重切削，即在低速下進給驅(qū)動系統(tǒng)必須有大的轉(zhuǎn)矩輸出。 2.2 銑床的技 術(shù)要求 工作臺質(zhì)量為 200kg，工件和夾具的總質(zhì)量為 500kg。工作臺縱向行程為 650 mm，進給速度為 18000mm/min，快速移動速度為 20000mm/min；橫向行程為 450mm，進給速度為 18000mm/min，快速移動速度為 15000mm/min；垂向行程為 500mm，進給速度為 18000mm/min，快速移動速度為 25000mm/min。采用滾動直線導(dǎo)軌，導(dǎo)軌的動摩擦系數(shù)為 0.0045，靜摩擦系數(shù)為 0.0045；定位精度為 0.012/300mm，重復(fù)定位精度為 0.006mm。機床的工作壽命為 20000h。 2.3 傳動方案設(shè)計 沈陽理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 6 為了滿足以上技術(shù)要求，采取以下技術(shù)方案： （ 1） 工作臺工作面尺寸（寬度 長度）確定為 650mm650mm。 （ 2） 對滾珠絲杠螺母副 采用 預(yù)緊 ，并對滾珠絲杠進行拉伸預(yù)緊 。 （ 3） 采用伺服電動機驅(qū)動。 （ 4） 采用 夾緊式法蘭膜片 聯(lián)軸器將伺服電動機與滾珠絲杠連接。 (5) 導(dǎo)軌 采用四方向等載荷性滾動直線導(dǎo)軌副。 2.4 主切削力及其切削分力計算 2.4.1 計算主切削力 根據(jù)已知條件，采用鑲齒三面刃銑刀， 查切削手冊切削力計算公式為： 0 . 9 5 0 . 8 0 1 . 1 1 . 109 . 8 1 8 2 . 4z p f ea a d a ZF （ 2.1） 式中 Z 銑刀齒數(shù)； pa 背吃刀量（ mm）； fa 每齒進給量（ mm/z）； ea 側(cè)吃刀量（ mm）。 所以當(dāng) 10Z ， 80ea mm， 100d mm ， 4pa mm， 0.15fa mm 時， 0 . 9 5 0 . 8 0 1 . 1 1 . 109 . 8 1 8 2 . 4z p f ea a d a ZF =6420N 2.4.2 計算各切削分力 工作臺的縱向切削力、橫向切削力和垂向切削力分別為： z0 . 6 F 0 . 6 6 4 2 0 3 8 5 2 N0 . 4 5 0 . 4 5 6 4 2 0 2 8 8 90 . 5 5 0 . 5 5 6 4 2 0 3 5 3 1cvzlzFF F NF F N 2.5 本章小結(jié) 本章主要介紹了設(shè)計伺服進給系統(tǒng)的基本要求，根據(jù)要求及參考資料確定了 運動參沈陽理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 7 數(shù)及傳動方案，并且計算出了各向切削力。 沈陽理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 8 3 滾珠絲杠及伺服電動機的選擇 3.1 X 軸方向進給系統(tǒng)的計算 3.1.1 X 軸滾珠絲杠的選擇 1 確定滾珠絲杠的導(dǎo) 程 根據(jù)已知條件取電動機的最高轉(zhuǎn)速m a xn 2 5 0 0 r / m i n,i=1 得： m a xm a xv 20000 m m 8 m mi n 1 2 5 0 0hp 2 滾珠絲杠螺母副的載荷及轉(zhuǎn)速計算 絲杠最大載荷，為切削時的最大進給力加摩擦力；最載荷即摩擦力 。已知最大進給力為 3852cFN，工作臺加工件與夾具的質(zhì)量為 700gk，導(dǎo)軌的摩擦因數(shù)為 0.0045，故絲杠的最小載荷 m i n = f G = 0 . 0 0 4 5 7 0 0 1 0 = 3 1 . 5F N 絲杠最大載荷 m a x 3 8 5 2 3 1 . 4 3 8 8 3F N 當(dāng)負荷與載荷接近單調(diào)式變化時 m a x m i nmm a x m i nm8 0 0 0 1nn 88n 5 0 0 / m i n222 F F 2 3 8 8 3 3 1 . 4F 2 5 9 933rN 3 確定滾珠絲杠預(yù)期的額定動載荷 amC （ 1）按預(yù)定工作時間估算。 mw3a m m h acFfC = 6 0 n L 1 0 0 f f （ 3.1） 式中hL 預(yù)期工作時間（小時）； af 精 度系數(shù)； cf 可靠性系數(shù)； wf 負荷系數(shù)。 沈陽理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 9 查得載荷性質(zhì)系數(shù) wf =1.3。已知初步選擇的滾珠絲杠的精度等級為 2 級，查得精度系數(shù)af =1,可靠性系數(shù) cf =1，則 mw3a m m h acFfC = 6 0 n L 1 0 0 f f3 2 5 9 9 1 . 36 0 5 0 0 2 0 0 0 0 2 8 4 9 71 0 0 1 1 N （ 2）因?qū)L珠絲杠螺母副將實施預(yù)緊，所以可按估算最大軸向載荷。取預(yù)加載荷系數(shù) ef =4.5，則 a m e a m a xf 4 . 5 3 8 8 3 1 7 4 7 4C F N N （ 3）確定滾珠絲杠預(yù)期的額定動載荷 amC 取以上兩種結(jié)果的最大值， amC 28497N。 4 按精度要求確定允許的滾珠絲杠的最小螺紋底徑 2md （ 1）估算允許的滾珠絲杠的最大軸向變形m。 機床或機械裝置的伺服系統(tǒng)精度大多在空載下檢驗?？蛰d時作用在滾珠絲杠副上的最大軸向工作載荷是靜摩擦力0F。移動部件minK處啟動和返回時，由于0F方向變化將產(chǎn)生誤差因素，一般占重復(fù)定位精度的 （ 1/2 1/3） 。所以規(guī)定滾珠絲杠副允許的最大軸向變形m （ 1/3 1/4） 重復(fù)定位精度。 已知重復(fù)定位精度為 6 m 則 m 11634 0.002 0.0015mm 影響定位精度最主要因素是滾珠絲杠副的精度，其次是滾珠絲杠本身的拉壓彈性變形以及滾珠絲杠副摩擦力矩的變化等。一般估算m （ 1/4 1/5） 定位精度。 m 11 0 . 0 245 0.005 0.004mm 取上述計算結(jié)果的較小值m=0.0015mm （ 2）估算允許的滾珠絲杠的最小螺紋底徑 2md 本機床工作臺（ X 軸）滾珠絲杠螺母副的安裝方式擬采用兩端固定方式 02m0 .0 3 9m FLd （ 3.2） 式中m 估算的滾珠絲杠最大允許軸向變形量 （ m） ； 0F 導(dǎo)軌靜摩擦力 （ N） ； L 滾珠螺母至滾珠絲杠兩個固定支承的距離。 滾珠絲杠螺母副的兩個固 定支承之間的距離為 沈陽理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 10 L行程 +安全行程 +2余程 +螺母長度 +支承長度 （ 1.1 1.2）行程 +（ 10 14）hP L 1.1行程 +10hP （ 1.1650+108） mm 860mm 又 0F =31.5N， 得 02m3 1 . 5 8 6 00 . 0 3 9 0 . 0 3 9 5 . 2 30 . 0 0 1 5 1 0 0 0mFLd m m m m 5 初步確定滾珠絲杠螺母副的規(guī)格型號 根據(jù)計算所得的hp、 amC 、 2md ，初步選擇 FFZD型內(nèi)循環(huán)墊片預(yù)緊螺母式滾珠絲杠螺母副 FFZD4008-5 其公稱直徑 0d 、基本導(dǎo)程hp、額定動載荷 aC 和絲杠底徑 2d 如下 : 0d =40mm,hp =8mm, aC =30700N amC =28497N, 2d =34.9mm 2md =5.23mm。故滿足式設(shè)計要求。 6 確定滾珠絲杠螺母副的預(yù)緊力 pF p m a x11F = F333883N 1294N 7 計算滾珠絲杠螺母副的目標(biāo)行程補償值與預(yù)緊拉力 1） 計算目標(biāo)行程補償值 t t 11.8 t uL -310 （ 3.3） 式中： t 溫度變化值。 已知溫度變化值 t=2.5，滾珠絲杠螺母副的有效行程： 2u k n aL L L L 行程 +（ 8 14）hP=650+118=738mm t 11.8 t uL -310 11.82.5738 -310 mm=21.77mm （ 2）計算滾珠絲杠的預(yù)拉伸力 tF 。 22t2F = 1 . 9 5 t d 1 . 9 5 2 . 5 3 4 . 9 N 5 9 3 8 N 8 確定滾珠絲杠螺母副支承用軸承的規(guī)格型號 （ 1）計算軸承所承受的最大軸向載荷 BmaxF m a x t m a xF 5 9 3 8 3 8 8 3 9 8 2 1BF F N （ 2）軸承類型 兩端固定支承方式。采用雙向推力角接觸球軸承。 （ 3）確定軸承內(nèi)徑 d 沈陽理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 11 為便于絲杠加 工，軸承內(nèi)徑最好不大于滾珠絲杠大徑。在選用內(nèi)循環(huán)滾珠絲杠副時必須有一端軸承內(nèi)徑略小于絲杠底徑 2d 。其次軸承樣本上規(guī)定的預(yù)緊力應(yīng)大于軸承所承最大載荷maxBF計算軸承的的 1/3。 d 略小于 2d =34.9mm， d=30mm （ 4）軸承預(yù)緊力BPF 預(yù)加負荷 BPF，BPF=1/3maxBF=1/3 9821=3274N （ 5）按樣本選軸承型號規(guī)格 ZKLN3062.2RS d=30mm ，預(yù)加負荷為 5850NBPF=3274N 9 滾珠絲杠副工作圖設(shè)計 （ 1）滾珠絲杠螺紋長度sL 2s u eL L L 余程eL=32mm 2s u eL L L=738+2 32=802mm （ 2）兩端固定支承距離 1L=860mm，絲杠全長 L=994mm （ 3）行程起點離定支承距離 0L=62mm 3.1.2 X 軸伺服電機的選擇 1 力矩的計算 （ 1)計算切削負載力矩 Tc 已知在切削狀態(tài)下坐標(biāo)軸的軸向負載力 Fa=Fmax=3883N,電動機每轉(zhuǎn)一圈，機床執(zhí)行部件在軸向移動的距離hP=8mm=0.008m,進給傳動系統(tǒng)的總效率 =0.90，得： Tc=2ahFP= 3 8 8 3 0 . 0 0 8 .2 3 . 1 4 0 . 9 0 Nm=5.5N. m （ 2)計算摩擦負載力 矩 T 已知在不切削狀態(tài)下坐標(biāo)軸的軸向負載力（即為空載時的導(dǎo)軌摩擦力） F0=31.5N，得： T= 02 hFP= 3 1 .5 0 .0 0 82 3 .1 4 0 .9 0N.m=0.044N.m 沈陽理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 12 （ 3)計算由滾珠絲杠得預(yù)緊而產(chǎn)生的附加負載力矩 Tf 已知滾珠絲杠螺母副的預(yù)緊力 Fp=976.56N，滾珠絲杠螺母副的基本導(dǎo)程hP=8mm=0.008mm，滾珠絲杠螺母副的效率0=0.94，得 : fT= 2201 2 9 4 0 . 0 0 81 (1 0 . 9 4 ) . 0 . 2 1 3 .2 2 3 . 1 4 0 . 9 0phFP N m N m 2 負載轉(zhuǎn)動慣量計算 （ 1）已知機床執(zhí)行部件（即工作臺、工件和夾具）的總質(zhì)量 m=800kg，電動機每轉(zhuǎn)一圈，機床執(zhí)行部件在軸向移動的距離為 8mm， 得： 2 220 . 0 0 88 0 0 ( ) 0 . 0 0 1 2 9 .2 2 3 . 1 4hLPJ m k g m （ 2)計算滾珠絲杠的轉(zhuǎn)到慣量 Jr 已知滾珠絲杠的密度 =7.8 10 3 kg/cm3 ,得 : 4 3 4 20 7 . 8 1 0 0 . 9 7 4 0 . 0 4 0 . 0 0 1 9 .3 2 3 2r lDJ k g m （ 3)計算聯(lián)軸器的轉(zhuǎn)動慣量 J0 J0 226 6 20 . 2 3 2 6 81 0 1 0 0 . 0 0 0 1 3 4 .88MD k g m (4)總的轉(zhuǎn)動慣量 42L r 0J J J 3 . 2 2 1 0 k g . mJ 總 根據(jù)上述計算可初步選定伺服電機。選擇 S系列交流伺服電動機 CTB-43POSXA20。 主要技術(shù)參數(shù)如下： 最高轉(zhuǎn)速maxn： 6000r/min 額定轉(zhuǎn)矩eT： 14.3N.m 最大轉(zhuǎn)矩maxT： 28.6N.m 轉(zhuǎn)子慣量mJ： 0.0054 2.kgm 機械時間常數(shù)mt： 7.5ms 3 空載啟動時，折算到電動機軸上的加速力矩amaxT 3m a xa m a x 3Jn 3 . 2 2 1 0 2 5 0 0T 2 7 . 9 N . m9 . 6 t 9 . 6 4 7 . 5 1 0 總 沈陽理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 13 r f m a x 0 . 0 4 4 0 . 2 1 3 2 7 . 9 2 8 . 1 5 7 .aT T T T N m 5 . 5 0 . 0 4 4 0 . 2 1 3 5 . 7 6 .m c fT T T T N m a）mJ=0.0054 2.kgm =（ 14） J總 b） 最大轉(zhuǎn)矩maxT： 28.6N.m rT c） 額定轉(zhuǎn)矩eT： 14.3N.mmT 可見 CTB-43POSXA20 型交流伺服電機滿足設(shè)計要求。 3.1.3 X 軸系統(tǒng)校驗 1 傳動系統(tǒng)的剛度計算 （ 1） 計算滾珠絲桿的拉壓剛度SK 本工作臺的絲杠支承方式為兩端固定，當(dāng)滾珠絲杠的螺母中心位于滾珠絲桿兩支承的中心位置（ a=1L/2，1L=860mm）時，滾珠絲桿螺母副具有最小拉壓剛度sminK，計算為： 2 2222s m i n1d 3 4 . 96 . 6 1 0 6 . 6 1 0 / m 9 3 5 N / m860KNL 當(dāng)滾珠絲桿的螺母副中心位于行程的兩端位置時，滾珠絲桿螺母副具有最大拉壓剛度smaxK計算得： 2 22221s m a x0 1 0d 3 4 . 9 8 6 06 . 6 1 0 6 . 6 1 0 / m 1 7 7 8 / m4 ( L - L ) 4 6 2 ( 8 6 0 - 6 2 )LK N NL （ 2）計算滾珠絲杠螺母副支撐軸承的剛度bK 0BK= 2 2.34 253m a x s i nQad Z F （ 3.4） 式中 軸承接觸角； Qd 滾動體直徑（ mm）； Z 滾動體個數(shù)； maxaF 最大軸向工作載荷（ N） ； 已知軸承的接觸角 ，滾動體直徑Qd=4.25mm，滾動體個數(shù) Z=10,軸承的最大軸向工作載荷maxaF= 35850=17550N,得 0BK= 2 2.34 253m a x s i nQad Z F 沈陽理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 14 = 2 2.34 3 254 . 2 5 1 0 1 7 5 5 0 s i n 6 0 / 7 1 9 /o N m N m 由兩端固定支承 bK =20BK=2719=1438N/m （ 3）計算滾珠與滾道的接觸剛度 Kc 130 .1pccaFKKC （ 3.5） 式中 cK 查樣本上的剛度（ m）； aC 額定動載荷； 由樣本查得： cK=1580N/m； aC=30700N；pF=1294N 130 . 1pccaFKKC = 1312941 5 8 0 1 1 8 4 . 6 5 / m0 . 1 3 0 7 0 0 N 2 傳動系統(tǒng)剛度驗算及滾珠絲杠副的精度選擇 （ 1）計算 min1K N/um m i n m i n1 1 1 1 1 1 1 19 3 5 1 4 3 8 1 1 8 5 3 8 3s b cK K K K 計算 max1K N/um m a x m a x1 1 1 1 1 1 1 11 7 7 8 1 4 3 8 1 1 8 5 4 7 6s b cK K K K 靜摩擦力0F 00 0 . 0 0 4 5 7 0 0 0 3 1 . 5F F N （ 2）驗算傳動系統(tǒng)剛度minK 0m i n 1 .6 FK 反 相 差 值 （ 3.6） 沈陽理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 15 已知反相差值或重復(fù)定位精度為 6 0m i n 1 . 6 1 . 6 3 1 . 53 8 3 8 . 3 66FK 反 相 差 值N/m （ 3）傳動系統(tǒng)剛度變化引起的定位誤差k k0m i n m a x1 1 1 13 1 . 5 0 . 0 1 5 9 m3 8 3 4 7 6F KK （ 4）確定精度，任意 300mm 內(nèi)的行程變動量300V 對半閉環(huán)系統(tǒng)而言，3 0 0 k0 . 8V 定 位 精 度 定位精度為 12m/300mm 所以300 0 . 8 1 2 0 . 0 1 5 9 9 . 5 8 4V 所以300V=8m9.584 取絲杠精度取為 2 級。 （ 5）確定滾珠絲杠副的規(guī)格代號 已確定得型號： FFZD 公稱直徑： 40mm，導(dǎo)程 8mm 螺紋長度： 802mm 絲杠全長： 994mm P 類 2 級精度 即： FFZD4008-5-P2/994 802 3 驗算滾珠絲杠副臨界壓縮載荷cF 因絲杠所受最大軸向載荷maxF小于絲杠預(yù)拉伸里 F 不用驗算。 4 驗算滾珠絲杠副的臨界轉(zhuǎn)速cn 722210ccdnfL （ 3.7） 式中2cL 臨界轉(zhuǎn)速計算長度（ mm）。 由樣本得：2d=34.9mm， f=21.9，得 2 1 0 8 6 0 6 2 7 9 9cL L L m m 772 m a x2223 4 . 91 0 2 1 . 9 1 0 1 1 9 7 2799c cdn f nL 沈陽理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 16 5 驗算nD max.n pwD D n （ 3.8） 式中pwD 滾珠絲杠副的節(jié)圓直徑（ mm）； maxn 滾珠絲杠副的最高轉(zhuǎn)速。 2 3 4 . 9 5 3 9 . 9p w wD d D m m m a x 8000 10008n r/min m a x. 3 9 . 9 1 0 0 0 3 9 9 0 0 7 0 0 0 0n p wD D n 6 基本軸向額定靜載荷0aC驗算 m ax 0s a af F C 式中0aC 滾珠絲杠副的基本軸向額定載荷（ N）； sf 靜態(tài)安全系數(shù)。 由樣本得：sf=1.5，maxaF=17550N，0aC=84900N 所以 1.5 17550=26325BPF=2206N 9 滾珠絲杠副工作圖設(shè)計 (1）滾珠絲杠螺紋長度sL 2s u eL L L 余程eL=24mm 2s u eL L L=510+2 24=558mm (2）兩端固定支承距離 1L=618mm，絲杠全長 L=750mm （ 3）行程起點離定支承距離 0L=60mm 沈陽理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 20 3.2.2 Y 軸伺服電機的選擇 1 力矩的計算 （ 1)計算切削負載力矩 Tc 已知在切削狀態(tài)下坐標(biāo)軸的軸向負載力 Fa=Fmax=2920N,電動機每轉(zhuǎn)一圈，機床執(zhí)行部件在軸向移動的距離hP=6mm=0.006m,進給傳動系統(tǒng)的總效率 =0.90，得： Tc=2ahFP= 2 9 2 0 0 . 0 0 6 .2 3 . 1 4 0 . 9 0 Nm=3.0997N. m （ 2)計算摩擦負載力矩 T 已知在不切削狀態(tài)下坐標(biāo)軸的軸向負載力（即為空載時的導(dǎo)軌摩擦力） F0=31.5N，得： T= 02 hFP= 3 1 .5 0 .0 0 62 3 .1 4 0 .9 0N.m=0.0336N.m （ 3)計算由滾珠絲杠得預(yù)緊而產(chǎn)生的附加負載力矩 Tf 已知滾珠絲杠螺母副的預(yù)緊力 Fp=973N ，滾珠絲杠螺母副的基本導(dǎo)程hP=6mm=0.006mm，滾珠絲杠螺母副的效率0=0.94，得 : fT= 2209 7 3 0 . 0 0 61 (1 0 . 9 4 ) . 0 . 1 2 .2 2 3 . 1 4 0 . 9 0phFP N m N m 2 負載轉(zhuǎn)動慣量計算 （ 1）已知機床執(zhí)行部件（即工作臺、工件和夾具 ）的總質(zhì)量 m=800kg，電動機每轉(zhuǎn)一圈，機床執(zhí)行部件在軸向移動的距離為 8mm， 得： 2 220 . 0 0 68 0 0 ( ) 0 . 0 0 0 7 3 .2 2 3 . 1 4hLPJ m k g m （ 2)計算滾珠絲杠的轉(zhuǎn)到慣量 Jr 已知滾珠絲杠的密度 =7.8 10 3 kg/cm3 ,得 : 4 3 4 20 7 . 8 1 0 0 . 7 5 0 . 0 4 0 . 0 0 0 6 4 2 .3 2 3 2r lDJ k g m （ 3)計算聯(lián)軸器的轉(zhuǎn)動慣量 J0 沈陽理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 21 J0 226 6 20 . 2 3 2 6 81 0 1 0 0 . 0 0 0 1 3 4 .88MD k g m （ 4)總的轉(zhuǎn)動慣量 42L r 0J J J 3 . 2 2 1 0 k g . mJ 總 根據(jù)上述計算可初步選定伺服電機。選擇交流伺服電機 130MB200B-011000。 主要技術(shù)參數(shù)如下： 最高轉(zhuǎn)速maxn： 2500r/min 額定轉(zhuǎn)矩eT： 8.8N.m 最大轉(zhuǎn)矩maxT： 19.6N.m 轉(zhuǎn)子慣量mJ： 0.00158 2.kgm 機械時間常數(shù)mt： 2.72ms 3 空載啟動時，折算到電動機軸上的加速力矩amaxT 3m a xa m a x 3Jn 1 . 4 7 1 0 2 5 0 0T 3 5 . 4 5 N . m9 . 6 t 9 . 6 4 2 . 7 2 1 0 總 r f m a x 0 . 0 3 3 6 0 . 1 2 3 5 . 4 5 3 5 . 6 0 3 6 .aT T T T N m 3 . 0 9 9 7 0 . 0 3 3 6 0 . 1 2 3 . 2 5 .m c fT T T T N m a）mJ=0.00158 2.kgm =（ 14） J總 b） 最大轉(zhuǎn)矩maxT： 19.6N.m mT 可見 130MB200B-011000 型交流伺服電機滿足設(shè)計要求。 3.2.3 Y 軸系統(tǒng)校驗 1 傳動系統(tǒng)的剛度計算 （ 1） 計算滾珠絲桿的拉壓剛度SK 本工作臺的絲杠支承方式為兩端固定，當(dāng)滾珠絲杠的螺母中心位于滾珠絲桿兩支承的中心位置（ a=1L/2，1L=618mm）時，滾珠絲桿螺母副具有最小拉壓剛度sminK，計算為： 沈陽理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 22 2 2222s m i n1d 2 7 . 96 . 6 1 0 6 . 6 1 0 / m 8 3 1 N / m618KNL 當(dāng)滾珠絲桿的螺母副中心位于行程的兩端位置時，滾珠絲桿螺母副具有最大拉壓剛度smaxK計算得： 2 22221s m a x0 1 0d 2 7 . 9 6 1 86 . 6 1 0 6 . 6 1 0 / m 2 3 6 8 / m4 ( L - L ) 4 6 2 ( 6 1 8 - 6 0 )LK N NL （ 2）計算滾珠絲杠螺母副支撐軸承的剛度bK 已知軸承的接觸角 ，滾動體直徑Qd=4.25mm，滾動體個數(shù) Z=10,軸承的最大軸向工作載荷maxaF= 35525=16575N,由公式 （ 3.4） 得 , 0BK= 2 2.34 253m a x s i nQad Z F =22.34 3 254 . 2 5 1 0 1 6 5 7 5 s i n 6 0 / 7 0 6 /o N m N m 由兩端固定支承 bK =20BK=2706=1412N/m （ 3）計算滾珠與滾道的接觸剛度 Kc 由樣本查得： cK=1367N/m； aC=20200N；pF=973N,由公式 （ 3.5)得 130 . 1pccaFKKC = 139731 3 6 7 1 0 7 2 / m0 . 1 2 0 2 0 0 N 2 傳動系統(tǒng)剛度驗算及滾珠絲杠副的精度選擇 （ 1）計算 min1K N/um m i n m i n1 1 1 1 1 1 1 18 3 1 1 4 1 2 1 0 7 2 3 5 0s b cK K K K 計算 max1K N/um m a x m a x1 1 1 1 1 1 1 12 3 6 8 1 4 1 2 1 0 7 2 4 8 4s b cK K K K 沈陽理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 23 靜摩擦力0F 00 0 . 0 0 4 5 7 0 0 0 3 1 . 5F F N （ 2）驗算傳動系統(tǒng)剛度minK 已知反相差值或重復(fù)定位精度為 6,由公式 （ 3.6） 得 0m i n 1 . 6 1 . 6 3 1 . 53 5 0 8 . 3 66FK 反 相 差 值N/m （ 3）傳動系統(tǒng)剛度變化引起的定位誤差k k0m i n m a x1 1 1 13 1 . 5 0 . 0 2 4 8 m3 5 0 4 8 4F KK （ 4）確定精度，任意 300mm 內(nèi)的行程變動量300V 對半閉環(huán)系統(tǒng)而言，3 0 0 k0 . 8V 定 位 精 度 定位精度為 12m/300mm 所以300 0 . 8 1 2 0 . 0 2 4 8 9 . 5 7 5V 所以300V=8m9.584 取絲杠精度取為 2 級。 （ 5）確定滾珠絲杠副的規(guī)格代號 已確定得型 號： FFZD 公稱直徑： 32mm，導(dǎo)程 6mm 螺紋長度： 558mm 絲杠全長： 750mm P 類 2 級精度 即： FFZD4008-5-P2/750 558 3 驗算滾珠絲杠副臨界壓縮載荷cF 因絲杠所受最大軸向載荷maxF小于絲杠預(yù)拉伸里 F 不用驗算。 4 驗算滾珠絲杠副的臨界轉(zhuǎn)速cn 由樣本得：2d=27.9mm， f=21.9， 由公式 （ 3.7） 得 2 1 0 6 1 8 6 0 5 5 8cL L L m m 沈陽理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 24 772 m a x2222 7 . 91 0 2 1 . 9 1 0 1 9 6 2 3558c cdn f nL 5 驗算nD 由公式 （ 3.8） 得 2 2 7 . 9 4 3 1 . 9p w wD d D m m m a x 8000 13336n r/min m a x. 3 1 . 9 1 3 3 3 4 2 5 2 3 7 0 0 0 0n p wD D n 6 基本軸向額定靜載荷0aC驗算 m ax 0s a af F C 式中0aC 滾珠絲杠副的基本軸向額定載荷（ N）； sf 靜態(tài)安全系數(shù)。 由樣本得：sf=1.5，maxaF=16575N，0aC=53300N 所以 1.5 16575=24863BPF=2388N 9 滾珠絲杠副工作圖設(shè)計 （ 1）滾珠 絲杠螺紋長度sL 2s u eL L L 余程eL=40mm 2s u eL L L=510+2 40=660mm （ 2）兩端固定支承距離 1L=720mm，絲杠全長 L=852mm （ 3）行程起點離定支承距離 0L=72mm 3.3.2 Z 軸伺服電機的選擇 1 力矩的計算 （ 1)計算切削負載力矩 Tc 已知在切削狀態(tài)下坐標(biāo)軸的軸向負載力 Fa=Fmax=3531N,電動機每轉(zhuǎn)一圈，機床執(zhí)行部件在軸向移動的距離hP=6mm=0.01m,進給傳動系統(tǒng)的總效率 =0.90，得： 沈陽理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 28 Tc=2ahFP= 3 5 3 1 0 . 0 1 .2 3 . 1 4 0 . 9 0 Nm=6.25N. m （ 2)計算摩擦負載力矩 T 已知在不切削狀態(tài)下坐標(biāo)軸的軸向負載力（即為空載時的導(dǎo)軌摩擦力） F0=5.3N，得： T= 02 hFP= 5 .3 0 .0 12 3 .1 4 0 .9 0N.m=0.0083N.m （ 3)計算由滾珠絲杠得預(yù)緊而產(chǎn)生的附加負載力矩 Tf 已知滾珠絲杠螺母副的預(yù)緊力 Fp=1177N，滾珠絲杠螺母副的基本導(dǎo)程hP=10mm=0.01mm，滾珠絲杠螺母副的效率0=0.94，得 : fT= 2201 1 7 7 0 . 0 11 (1 0 . 9 4 ) . 0 . 2 4 .2 2 3 . 1 4 0 . 9 0phFP N m N m 2 負載轉(zhuǎn)動慣量計算 （ 1）已知負荷質(zhì)量 m=4kg，電動機每轉(zhuǎn)一圈，機床執(zhí)行部件在軸向移動的距離為10mm， 得： 2 2 5 20 . 0 14 ( ) 1 1 0 .2 2 3 . 1 4hLPJ m k g m （ 2)計算滾珠絲杠的轉(zhuǎn)到慣量 Jr 已知滾珠絲杠的密度 =7.8 10 3 kg/cm3 ,得 : 4 3 4 20 7 . 8 1 0 0 . 8 5 2 0 . 0 4 0 . 0 0 0 6 8 .3 2 3 2r lDJ k g m （ 3)計算聯(lián)軸器的轉(zhuǎn)動慣量 J0 J0 226 6 20 . 2 3 2 6 81 0 1 0 0 . 0 0 0 1 3 4 .88MD k g m （ 4)總的轉(zhuǎn)動慣量 2L r 0J J J 0 . 0 0 0 8 1 4 k g . mJ 總 根據(jù)上述計算可初步選定伺服電機。選擇交流伺服電機 130MB200B-011000。 主要技術(shù)參數(shù)如下： 沈陽理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 29 最高轉(zhuǎn)速maxn： 2500r/min 額定轉(zhuǎn)矩eT： 8.8N.m 最大轉(zhuǎn)矩maxT： 19.6N.m 轉(zhuǎn)子慣量mJ： 0.00158 2.kgm 機械時間常數(shù)mt： 2.72ms 3 空載啟動時，折算到電動機軸上的加速力矩amaxT m a xa m a x 3Jn 0 . 0 0 0 8 1 4 2 5 0 0T 1 9 . 4 8 N . m9 . 6 t 9 . 6 4 2 . 7 2 1 0 總 r f m a x 0 . 0 0 8 3 0 . 2 4 1 9 . 4 8 1 9 . 7 3 .aT T T T N m 6 . 2 5 0 . 0 0 8 3 0 . 2 4 6 . 5 .m c fT T T T N m a）mJ=0.00158 2.kgm =（ 14） J總 b） 最大轉(zhuǎn)矩maxT： 19.6N.m mT 可見 130MB200B-011000 型交流伺服電機滿足設(shè)計要求。 3.3.3 Z 軸系統(tǒng)校驗 1 傳動系統(tǒng)的剛度計算 （ 1） 計算滾珠絲桿的拉壓剛度SK 本工作臺的絲杠支承方式為兩端固定，當(dāng)滾珠絲杠的螺母中心位于滾珠絲桿兩支承的中心位置（ a=1L/2，1L=720mm）時，滾珠絲 桿螺母副具有最小拉壓剛度sminK，計算為： 2 2222s m i n1d 2 7 . 36 . 6 1 0 6 . 6 1 0 / m 6 8 3 N / m720KNL 當(dāng)滾珠絲桿的螺母副中心位于行程的兩端位置時，滾珠絲桿螺母副具有最大拉壓剛度smaxK計算得： 2 22221s m a x0 1 0d 2 7 . 3 7 2 06 . 6 1 0 6 . 6 1 0 / m 1 8 9 8 / m4 ( L - L ) 4 7 2 ( 7 2 0 - 7 2 )LK N NL （ 2）計算滾珠絲杠螺母副支撐軸承的剛度bK 沈陽理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 30 已知軸承的接觸角 ，滾動體直徑Qd=4.25mm，滾動體個數(shù) Z=10,軸承的最大軸向工作載荷maxaF= 35525=16575N,由公式 （ 3.4） 得 0BK= 2 2.34 253m a x s i nQad Z F =2 2.34 3 254 . 2 5 1 0 1 6 5 7 5 s i n 6 0 / 7 0 6 /o N m N m 由兩端固定支承 bK =20BK=2706=1412N/m （ 3）計算滾珠與滾道的接觸剛度 Kc 由樣本查得： cK=772N/m； aC=25700N；pF=1177N,由公式 （ 3.5） 得 130 . 1pccaFKKC = 1311771 3 6 7 5 9 5 / m0 . 1 2 5 7 0 0 N 2 傳動系統(tǒng)剛度驗算及滾珠絲杠副的精度選擇 （ 1）計算 min1K N/um m i n m i n1 1 1 1 1 1 1 16 8 3 1 4 1 2 5 9 5 2 6 0s b cK K K K 計算 max1K N/um m a x m a x1 1 1 1 1 1 1 11 8 9 8 1 4 1 2 5 9 5 3 4 3s b cK K K K 靜摩擦力0F 00 0 . 0 0 4 5 1 1 7 7 5 . 3F F N （ 2）驗算傳動系統(tǒng)剛度minK 已知反相差值或重復(fù)定位精度為 6,由公式 （ 3.6） 得 0m i n 1 . 6 1 . 6 5 . 33 5 0 1 . 4 16FK 反 相 差 值N/m （ 3）傳動系統(tǒng)剛度變化引起的定位誤差k 沈陽理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 31 k0m i n m a x1 1 1 15 . 3 0 . 0 0 4 4 m2 6 0 3 4 3F KK （ 4）確定精度，任意 300mm 內(nèi)的行程變動量300V 對半閉環(huán)系統(tǒng)而言，3 0 0 k0 . 8V 定 位 精 度 定位精度為 12m/300mm 所以300 0 . 8 1 2 0 . 0 0 4 4 9 . 5 9 6V 所以300V=8m9.596 取絲杠精度取為 2 級。 （ 5）確定滾珠絲杠副的規(guī)格代號 已確定得型號： FFZD 公稱直徑： 32mm，導(dǎo)程 10mm 螺紋長度： 660mm 絲杠全長： 852mm P 類 2 級精度 即： FFZD4008-5-P2/852 660 3 驗算滾珠絲杠副臨界壓縮載荷cF 因絲杠所受最大軸向載荷maxF小于絲杠預(yù)拉伸里 F 不用驗算。 4 驗算滾珠絲杠副的臨界轉(zhuǎn)速cn 由樣本得：2d=27.3mm， f=21.9， 由公 式 （ 3.7） 得 2 1 0 7 2 0 7 2 6 4 8cL L L m m 772 m a x2222 7 . 31 0 2 1 . 9 1 0 1 4 2 3 8648c cdn f nL 5 驗算nD 由公式 （ 3.8） 得 2 2 7 . 3 7 . 1 4 4 3 4 . 4 4 4p w wD d D m m m a x 8000 80010n r/min 沈陽理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 32 m a x. 3 4 . 4 4 4 8 0 0 2 7 5 5 5 7 0 0 0 0n p wD D n 6 基本軸向額定靜載荷0aC驗算 m ax 0s a af F C 式中0aC 滾珠絲杠副的基本軸向額定載荷（ N）； sf 靜態(tài)安全系數(shù)。 由樣本得：sf=1.5，maxaF=16575N，0aC=50200N 所以 1.5 16575=248630aC=50200N 7 強度驗算 取 =726 2/N mm ，2 27.3d mm，由公式 （ 3.9） 得 所以 224 1 6 5 7 52 7 . 3 5 . 4 2 7 . 3726dd mm 驗算均合格。 3.3 本章小結(jié) 本章首先介紹了各滾珠絲杠的選擇，介紹了伺服電機的選型，最后對系統(tǒng)進行了校驗。 沈陽理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 33 4 3D 建模 4.1 CAXA 實體設(shè)計的介紹 CAXA 是我國具有自主知識產(chǎn)權(quán)軟件的知名品牌，是我國CAD/CAM/CAPP/PDM/PLM 軟件的優(yōu)秀代表，在國內(nèi)設(shè)計制造領(lǐng)域擁有 120000 套授權(quán)使用的廣泛用戶基礎(chǔ)和影響。 CAXA 軟件最初起源于北京航空航天大學(xué)，經(jīng)過十多年市場化、產(chǎn)業(yè)化和國際化的快速發(fā)展，目前已成為“領(lǐng)先一步的中國計算機輔助技術(shù)與服務(wù)聯(lián)盟（ Computer Aided X,Ahead& Alliance）” ,產(chǎn)品覆蓋設(shè)計（ CAD）、工藝 (CAPP)、制造（ CAM）與協(xié)同管理（ EDM/PDM）四大領(lǐng)域，其近 20 個模塊和構(gòu)件共同構(gòu)成哦CAXA-PLM 集成框架，是國內(nèi)制造業(yè)信息化服務(wù)的主要供應(yīng)商之一。 CAXA A5 PLM 是面向制造企業(yè)典型流程的普及型 PLM解決方案。它主要是針對CAD 普及之后，企業(yè)對建立快速響應(yīng)市場的產(chǎn)品創(chuàng)新研發(fā)體系及其協(xié)同工作平臺的現(xiàn)實需求，并結(jié)合 CAXA 多年來服務(wù)用戶的實踐經(jīng)驗以及最新的技術(shù)，不斷研究發(fā)展而成。 CAXA A5 PLM 根植于制造企業(yè)的產(chǎn)品創(chuàng)新流程，結(jié)合各種 CAD/CAM 單元應(yīng)用的集成技術(shù)，提供從概念設(shè)計、詳細設(shè)計、工藝流程到生產(chǎn)制造的各個環(huán)節(jié)的協(xié)同工作平臺，是廣大制造業(yè)企業(yè)普及 PLM 應(yīng)用、提升企業(yè)產(chǎn)品創(chuàng)新能力的最佳選擇。 4.2 絲杠設(shè)計 4.2.1 設(shè) 計思路 在設(shè)計絲杠的過程中，重點在于設(shè)計其螺紋的結(jié)構(gòu)。先調(diào)用設(shè)計元素庫中的“圓柱體”圖素，然后調(diào)用“工具”圖素中的彈簧，對圖素所加載屬性進行編輯修改。最后用布爾特征中的減法，生成螺紋。 4.2.2 設(shè)計步驟 （ 1）啟動 CAXA 進入系統(tǒng)，進入三維設(shè)計環(huán)境。 沈陽理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 34 （ 2）從設(shè)計元素庫中的“圖素”中選擇“圓柱體”圖素，將其拖放入設(shè)計環(huán)境中，如圖 4.1 所示。 （ 3）激活圓柱體智能圖素狀態(tài)，編輯包圍和，修改圓柱體尺寸為：長度 32、寬度32、高度 660，如圖 4.2 所示。 圖 4.1 調(diào)用“圓柱體”圖素 圖 4.2 編輯包圍盒 （ 4）從“工具”圖素中拖出彈簧，激活彈簧智能圖素狀態(tài)，用鼠標(biāo)右擊圖素，在彈出菜單中選擇加載屬性，輸入相應(yīng)參數(shù)：統(tǒng)一半徑、底部半徑 13.65、高度值 660、等螺距、初始螺距 10、截面圓形、 d 為 7.2。如圖所示。點擊確定生成彈簧，如圖 4.3 所示。 （ 5）拾取彈簧零件，使其處于智能圖素編輯狀態(tài)下，單擊“三維球”按鈕，然后用鼠標(biāo)右鍵單擊三維球中心點，在彈出的快捷菜單中選擇“到中心”。再點擊圓柱體外圓出，則彈 簧與圓柱體裝配到一起。如圖 4.4 所示。點擊“布爾特征”按鈕，在彈出的菜單中選擇減法，被布爾減的體選擇圓柱體，要布爾減的體選擇彈簧，單擊確定。如圖 4.5所示。 （ 6）從設(shè)計元素庫中選擇圓柱體圖素，然后利用智能捕捉功能，捕捉到中心點時將變?yōu)楦吡痢熬G色”圓點。將第二個圓柱體定位于第一個圓柱體右端面的中心位置，如圖4.6 所示。 （ 7）編輯第二個圓柱體圖素包圍和的尺寸，修改為長度 23、寬度 23、高度 2。繼續(xù)調(diào)用圓柱體圖素，重復(fù)上述操作，再調(diào)入 3 個圓柱體，使用智能捕捉功能，使其都端面相接，以中心定位。 3 個圓 柱體圖素的尺寸由左向右分別為：直徑 25、 20、 22；長度 56、2、 24。相應(yīng)的在螺紋圓柱體的左端面依次調(diào)入 4 個圓柱體，直徑 23、 25、 20、 22；長度 2、 56、 2、 24。單擊“顯示全部”按鈕，顯示三維實體全景，如圖 4.7 所示。 沈陽理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 35 圖 4.3 加載屬性對話框 圖 4.4 彈簧與圓柱體裝配 圖 4.5 絲杠螺紋 沈陽理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 36 圖 4.6 調(diào)用第二個圓柱體圖素 圖 4.7 絲杠各軸段 （ 8）在絲杠兩端的軸段也用上述生成螺紋的方法添加上螺紋，不再贅述。最后單擊“顯示設(shè)計樹”右鍵點擊零件 49，在彈出的菜單中選擇智能渲染，選擇深藍色。單擊確定。單擊按鈕“顯示全部”按鈕，顯示三維實體全景，如圖所 4.8 示。 圖 4.8 絲杠 4.3 標(biāo)準(zhǔn)件及高級圖素應(yīng)用 4.3.1 設(shè)計方法 在零件中構(gòu)造各種形狀的孔、布置安排孔的不同排列方式等已經(jīng)成為典型的設(shè)計內(nèi)容。另外，有些零件，如螺釘、螺母、墊圈、齒輪、軸承和彈簧等，其結(jié)構(gòu)已經(jīng)固定，并已納入國家標(biāo)準(zhǔn)，所以在零件的分類中，一般將這些零件稱為標(biāo)準(zhǔn)件和常用件。 CAXA實體設(shè)計不僅提供了構(gòu)造這些零件的方法，而且還將一些常用的結(jié)構(gòu)歸納到設(shè)計元素庫的“高級圖素”或“工具”選項卡中。 沈陽理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 37 4.3.2 內(nèi)六角圓柱頭螺釘設(shè)計 （ 1）將工具元 素庫中的“緊固件”圖素拖放到設(shè)計環(huán)境中。 （ 2）將“緊固件”對話框，在主類型和子類型下拉表框中選擇相應(yīng)的緊固件類型，例把主類型設(shè)置為“螺釘”、將子類型設(shè)置為“圓柱頭螺釘”。 （ 3）單擊下一步按鈕，在彈出的對話框中選擇適當(dāng)規(guī)格，并按需要修改各個參數(shù)后，單擊確定按鈕，即可構(gòu)造出相應(yīng)的螺釘如圖 4.9 所示。 （ 4）其他如圓螺母等也可以直接從緊固件中拖出。 圖 4.9 內(nèi)六角圓柱頭螺釘 沈陽理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 38 4.4 裝配設(shè)計 4.4.1 設(shè)計方法 CAXA 實體設(shè)計的設(shè)計環(huán)境具有強大的裝配功能，它將裝配設(shè)計與零件造型設(shè)計集成在一起，不僅提供了一般三維實體設(shè)計建模所具有的剛性約束能力，同時還提供了三維球裝配的柔性裝配方法，并保證快捷、精確地利用零件上的特征點、線和面進行裝配定位。其中，三維球定位裝配、無約束定位裝配和約束定位裝配比較常用。不同裝配方法有各自的應(yīng)用范圍，在產(chǎn)品設(shè)計中可根據(jù)不同的情況選用不同的裝配約束方式。 4.4.2 軸承座的裝配 （ 1）啟動 CAXA 實體設(shè)計系統(tǒng)，進入三維設(shè)計環(huán)境。 （ 2）選擇“裝配” ，“插入零件裝配”命令彈出“插入零件”對話框，如圖所示。 （ 3）把軸承，軸承蓋，擋圈，軸承座依次依次插入到設(shè)計環(huán)境中，如圖 4.10 所示。 （ 4）在設(shè)計環(huán)境中，拾取軸承蓋，然后激活其三維球，在三維球中，按下空格鍵，三維球變成白色，這時右擊三維球中心點，在彈出的菜單中選擇到中心點，如圖 4.11所示，選擇軸承蓋大圓出，三維球就會移到大圓中心點，然后再按空格鍵，