套管強(qiáng)度校核.ppt

第一節(jié)套管及套管柱強(qiáng)度設(shè)計,序言,套管柱的主要功能抗擠抗拉抗內(nèi)壓密封,對套管的要求圓度壁厚均勻性抗腐蝕最小的流動阻力良好的上扣性能及重復(fù)互換性能耐磨（硬度指標(biāo)）,套管柱的組成由不同強(qiáng)度的套管段組成原因：套管受到各種類型外力作用，須具有一定強(qiáng)度。外載大小、類型不同，所需的強(qiáng)度要求也不同，須有一系列不同尺寸、不同強(qiáng)度的套管。即套管系列。,序言,套管柱的類型表層套管技術(shù)套管（中間套管）生產(chǎn)套管（油層套管）尾管（技術(shù)尾管、生產(chǎn)尾管）回接套管,序言,一、套管外載分析與計算,1、靜載特點：長期作用、聯(lián)合作用在套管上。類型：,軸向拉力徑向外擠壓力徑向內(nèi)壓力彎曲附加拉力溫差應(yīng)力,2、動載特點：瞬時地、單一地作用在套管上。產(chǎn)生原因：起下鉆時速度變化產(chǎn)生的動載阻、卡套管時提拉動載摩擦動載碰壓動載密度差產(chǎn)生的附加拉力,一、套管外載分析與計算,軸向力：自重、浮力外擠壓力內(nèi)壓力,作用在套管上的主要載荷應(yīng)是：,一、套管外載分析與計算,1.外擠壓力管外鉆井液液柱壓力:（水泥不返到井口時，上部有一段套管外為鉆井液。該段套管稱為自由套管）水泥漿液柱壓力地層中流體壓力易流動巖層的側(cè)壓力等,一、套管外載分析與計算,1.外擠壓力有效外壓力：式中Poe有效外壓力；Po外壓力；Pib支撐內(nèi)壓力。,一、套管外載分析與計算,1.徑向外擠壓力有效外壓力：表層套管：井漏造成全掏空技術(shù)套管：井漏發(fā)生，但不可能造成發(fā)生全漏空的情況，因此技術(shù)套管的下部還有支撐內(nèi)壓力作用油層套管：一般在采油后期產(chǎn)層壓力降得很低的時候產(chǎn)生最大有效外壓力（開發(fā)后期可能抽油或氣舉采油），因為這時套管內(nèi)的內(nèi)壓力會降得很低。若近似認(rèn)為內(nèi)壓力為零，則其受載情況與表層套管類似，即為全掏空。,一、套管外載分析與計算,1.外擠壓力（1）外壓力在水泥面（環(huán)空內(nèi)水泥的頂面）以上應(yīng)按鉆井液液柱壓力計算對于水泥封固段，當(dāng)發(fā)生上述最大有效外壓力時，管外環(huán)空中的水泥已經(jīng)凝固，水泥環(huán)（水泥漿在環(huán)空內(nèi)凝固后的環(huán)狀水泥石稱為水泥環(huán)）應(yīng)有助于套管承受外壓力，但難于準(zhǔn)確計算，因此從安全角度考慮現(xiàn)場上一般將水泥面以下水泥環(huán)段的外壓力也按鉆井液液柱壓力計算。,一、套管外載分析與計算,1.外擠壓力（2）支撐內(nèi)壓力對于表層套管、油層套管這種可能全掏空的情況，支撐內(nèi)壓力為零。對于技術(shù)套管非全掏空的情況，在漏失面以上（即井深小于漏失面深度的套管段），支撐內(nèi)壓力為零，在漏失面以下（即井深大于漏失面深度的套管段）作用有管內(nèi)鉆井液液柱壓力。因此，要計算支撐內(nèi)壓力，首先要知道漏失面的深度。,一、套管外載分析與計算,1.徑向外擠壓力（2）支撐內(nèi)壓力漏失面深度確定：假設(shè)下一次鉆進(jìn)鉆至下一層套管的下入深度（下一井段的目的井深）時發(fā)生井漏，并假設(shè)漏失層的孔隙壓力為地層鹽水柱壓力，根據(jù)壓力平衡關(guān)系可得漏失面深度為：,一、套管外載分析與計算,鉆井液,鹽水,Hn,HL,1.外擠壓力（2）支撐內(nèi)壓力對于技術(shù)套管非全掏空的情況，支撐內(nèi)壓力的計算式為,（0HHL）（HLHHB）,一、套管外載分析與計算,1.外擠壓力（3）有效外壓力對于表層套管、油層套管這種可能全掏空的情況，需要按全掏空考慮的技術(shù)套管，有效外壓力為對于技術(shù)套管非全掏空的情況，有效外壓力為,（0HHL）（HLHHB）,一、套管外載分析與計算,（a）全掏空（b）非全掏空圖7-3有效外擠壓力對比示意圖1外壓力2支撐內(nèi)壓力3有效外壓力,全掏空與非全掏空兩種不同的情況下，套管柱所受的有效外壓力不一樣。對于全掏空情況，有效外壓力是井底最大，井口最?。榱悖?；對于非全掏空情況，有效外壓力是中間大，井口和井底小。顯然，這種不同的外載情況會使套管柱設(shè)計的結(jié)果不同。,一、套管外載分析與計算,2.內(nèi)壓力套管柱所受的內(nèi)壓力主要來自于鉆井液、地層流體（油、氣、水）壓力以及特殊作業(yè)（如壓井、酸化壓裂、擠水泥等）時所施加的壓力。與外擠壓力類似，對內(nèi)壓力也是分析計算危險工況時的有效內(nèi)壓力。有效內(nèi)壓力為PiePiPob對于表層套管和技術(shù)套管，如果在下一井段鉆進(jìn)過程中發(fā)生井涌而進(jìn)行壓井時，套管柱所受的有效內(nèi)壓力最大。而對于油層套管，油井和氣井的情況不一樣，要根據(jù)采油、采氣工藝情況考慮相關(guān)的危險工況。,一、套管外載分析與計算,徑向內(nèi)壓力：管內(nèi)流體壓力壓裂作業(yè)等增產(chǎn)措施時的壓力,一、套管外載分析與計算,2.內(nèi)壓力（1）內(nèi)壓力對于表層套管和技術(shù)套管，當(dāng)在下一井段鉆進(jìn)過程中發(fā)生井涌而進(jìn)行壓井時，套管的內(nèi)壓力為井口內(nèi)壓力與管內(nèi)流體（鉆井液與涌入流體氣、水、油或混合物）的液柱壓力之和。由于井涌情況的多樣性，所以關(guān)于套管內(nèi)壓力的計算有多種方法，常用方法是：,一、套管外載分析與計算,2.內(nèi)壓力（1）內(nèi)壓力確定井口內(nèi)壓力的三種方法是：1）井口防噴裝置（防噴器及壓井管線等）許用最高壓力。2）套管鞋處附近地層破裂壓力所決定的許用井口壓力。3）下部高壓油氣噴出時可能出現(xiàn)的井口內(nèi)壓力。,一、套管外載分析與計算,對于油層套管，分油井與氣井采用不同的計算方法。以下是關(guān)于油層套管內(nèi)壓力的計算方法之一。對于油井，認(rèn)為采油初期，產(chǎn)層壓力較高，井口有內(nèi)壓力作用于套管，套管的內(nèi)壓力為井口內(nèi)壓力與原油的液柱壓力之和（式中括號項即為井口內(nèi)壓力）對于氣井，井口也有內(nèi)壓力作用于套管。當(dāng)考慮氣體自重及其壓縮性后，套管內(nèi)任意深度處的內(nèi)壓力為（式中令井深Z為零即得井口內(nèi)壓力）,一、套管外載分析與計算,2.內(nèi)壓力（2）支撐外壓力在無水泥段，因鉆井液降解及固相沉降，其液柱壓力可能降低對水泥封固段，可能水泥環(huán)并不完整，地層壓力可能作用于管柱上，按鹽水柱計算支撐外壓力可能比實際外壓力偏小，但可使有效內(nèi)壓力偏大而使管柱趨于安全。所以，在支撐外壓力計算中一般無論是水泥面以上還是水泥面以下均按地層鹽水柱壓力計算，即：,一、套管外載分析與計算,2.內(nèi)壓力（3）有效內(nèi)壓力由上所述，可得套管柱有效內(nèi)壓力的計算方法：對于表層套管和技術(shù)套管：對于油層套管油井：氣井：,一、套管外載分析與計算,（a）（b）（c）圖7-4有效內(nèi)壓力對比示意圖（a）表層或技術(shù)套管（b）油井油層套管（c）氣井油層套管1內(nèi)壓力2支撐外壓力3有效內(nèi)壓力,注意圖中，支撐外壓和內(nèi)壓曲線的斜率變化。對于表層套管或技術(shù)套管，有效內(nèi)壓力是井口最小，井底最大；對于油層套管，有效內(nèi)壓力是井口最大，井底最小?？梢?，不同類型的井、不同類型的套管，所受外載是不一樣的?，F(xiàn)場有時還采用直接用井口壓力Ps作為整個套管柱有效內(nèi)壓力的方法（即假設(shè)從井口到井底有效內(nèi)壓力均為Ps）。從圖可見，對于油層套管，采用這種方法顯然是安全的，不過可能有點不經(jīng)濟(jì)，但可使內(nèi)壓力計算、進(jìn)而使套管柱的抗內(nèi)壓設(shè)計更簡捷,一、套管外載分析與計算,sw,n,sw,o,sw,曲線,3.軸向拉力一般情況下，套管柱在入井過程中（即下套管過程中）承受的拉力最大。這時，除了套管柱的自重外，還有上提下放時的動載、上提時彎曲井段處的阻力、或者是遇卡上提時多提的拉力等附加拉力。在計算時，一般只計算套管的自重，將動載、遇卡上提多提的拉力等附加拉力用設(shè)計安全系數(shù)考慮，或以其它方式考慮。套管柱一般是由幾段套管組成。在計算套管自重所產(chǎn)生的軸向拉力時，通常需要計算的是各段套管頂、底端的軸向拉力。顯然，某段套管頂端的拉力即是其上面一段套管底端的拉力，其底端的拉力即是其下面一端套管頂端的拉力。,一、套管外載分析與計算,軸向拉力：自重浮力,W,一、套管外載分析與計算,3.軸向拉力軸向拉力計算方法：當(dāng)不考慮鉆井液的浮力時，計算的是套管在空氣中的重量；當(dāng)考慮鉆井液的浮力時，計算的是套管在鉆井液中的重量，常簡稱為浮重。一般可用臺階法和浮力系數(shù)法計算其中,一、套管外載分析與計算,用臺階力法計算：考慮浮力是集中作用在套管界面變化的位置！浮力的大?。篢f=Ph*A軸向力為：,一、套管外載分析與計算,考慮浮力后的軸向力分布(臺階力法),H,T,一、套管外載分析與計算,很顯然，套管柱自重所產(chǎn)生的軸向拉力的分布規(guī)律是井底最小（為零），往上逐漸增大，井口拉力最大,圖7-5套管軸向拉力沿井深分布示意圖1-不考慮浮力2-考慮浮力,一、套管外載分析與計算,4.彎曲附加拉力如果井眼存在較大的井斜變化或狗腿時，由于套管彎曲效應(yīng)的影響將增大套管的拉力負(fù)荷，特別是在靠近絲扣嚙合處易形成裂縫損壞，由于API套管的連接強(qiáng)度沒有考慮彎曲應(yīng)力，所以設(shè)計時應(yīng)從套管的連接強(qiáng)度中扣除彎曲效應(yīng)的影響。,Z(+),Z(-),max,一、套管外載分析與計算,對所用套管系列的統(tǒng)一規(guī)定，叫套管規(guī)范。規(guī)定了套管生產(chǎn)的尺寸、鋼級、壁厚、連接方式等；目前一般使用的美國API套管規(guī)范。其規(guī)定的有關(guān)性能主要有：套管尺寸、套管壁厚、螺紋類型與套管鋼級,二、套管強(qiáng)度,1、套管基本參數(shù)套管的基本參數(shù)為套管尺寸、套管壁厚（或單位長度名義重量）、螺紋類型與套管鋼級。（1）套管尺寸（又叫名義外徑或公稱直徑）：本體外徑4-1/2”,5”,51/2”,65/8”,7”,7-5/8”,8-5/8”,9-5/8”,10-3/4”,11-3/4”,16”,28-5/8”,20”,30”.套管尺寸的選擇與鉆頭尺寸相配合！-井身結(jié)構(gòu)設(shè)計,二、套管強(qiáng)度,目前國內(nèi)外所生產(chǎn)的套管尺寸及鉆頭及尺寸已標(biāo)準(zhǔn)系列化。套管與其相應(yīng)井眼的尺寸配合基本確定或在較小范圍內(nèi)變化。,二、套管強(qiáng)度,1、套管基本參數(shù)（2）套管壁厚與套管單位長度名義重量套管壁厚指的是套管本體處套管壁的厚度，套管壁厚有時又稱為套管名義壁厚。套管壁厚也已標(biāo)準(zhǔn)系列化套管單位長度名義重量又稱為套管公稱重量，指的是包括接箍在內(nèi)的、套管單位長度上的平均重量套管壁厚、套管單位長度名義重量二者是直接相關(guān)的,二、套管強(qiáng)度,1、套管基本參數(shù)（3）螺紋類型套管螺紋及螺紋連接是套管質(zhì)量的關(guān)鍵所在，與套管的強(qiáng)度和密封性能密切相關(guān)。API標(biāo)準(zhǔn)的螺紋類型有4種：短圓螺紋（英文縮寫STC）長圓螺紋（英文縮寫LTC）梯形螺紋（英文縮寫B(tài)TC）直連型螺紋（英文縮寫XL，用于無接箍套管）,二、套管強(qiáng)度,二、套管強(qiáng)度,（a）（b）（c）圖7-6API螺紋連接示意圖（a）圓螺紋連接（b）梯形螺紋連接（c）直連型螺紋連接,（4）套管鋼級API鋼級有10種：H,J,K,N,C,L,P,Q,X.非標(biāo)準(zhǔn)的鋼級，也較廣泛使用，如NKK,S,SS,V等。API規(guī)定鋼級代號后面的數(shù)字乘以1000PSi(6894.8Pa)即為該鋼材的最小屈服強(qiáng)度。如:N-80-80*1000Psi但也有個別例外:S-80-55KpsiSS-95-80Kpsi套管鋼材的抗硫能力：有抗硫能力的套管鋼級H-40,J-55,K-55,X-52,C-75,L-80,C-90,二、套管強(qiáng)度,采用非API標(biāo)準(zhǔn)有兩種情況：一是套管的尺寸、鋼級與壁厚按照API規(guī)范，只是在螺紋連接上采用非API標(biāo)準(zhǔn)的特殊螺紋連接型式，這主要是為了解決螺紋連接的高密封要求問題；二是套管的尺寸、壁厚與螺紋連接型式按照API規(guī)范，但使用特殊的套管鋼級，這是為了解決套管腐蝕和高應(yīng)力問題。,二、套管強(qiáng)度,2、套管強(qiáng)度（1）套管強(qiáng)度外載可分為三種，即作用在管柱外壁上的外擠壓力、作用在管柱內(nèi)壁上的內(nèi)壓力和作用在管柱內(nèi)方向與管柱軸線平行的軸向拉力。套管所具有的抵抗外載的能力稱為套管強(qiáng)度套管所能承受的最大外擠壓力稱為套管的抗擠強(qiáng)度套管所能承受的最大內(nèi)壓力稱為套管的抗內(nèi)壓強(qiáng)度套管所能承受的最大軸向拉力稱為套管的抗拉強(qiáng)度。因為在軸向拉力的作用下，套管的破壞一般是發(fā)生在套管本體與接箍的螺紋連接處，因此套管的抗拉強(qiáng)度又常稱為連接強(qiáng)度或接頭拉伸強(qiáng)度。,二、套管強(qiáng)度,套管強(qiáng)度系列：,套管,二、套管強(qiáng)度,2、套管強(qiáng)度（2）軸向拉力作用下套管的失效形式原因：軸向載荷過大失效形式:(1)絲扣（接箍）滑脫(2)絲扣斷裂(3)管體斷裂(4)氫脆,二、套管強(qiáng)度,2、套管強(qiáng)度（2）軸向拉力作用下套管的失效形式絲扣（接箍）滑脫對圓扣套管是常見的失效形式。,二、套管強(qiáng)度,2、套管強(qiáng)度（2）軸向拉力作用下套管的失效形式絲扣斷裂條件：拉力大于絲扣連接強(qiáng)度，小于本體強(qiáng)度。位置：絲扣最后一個嚙合螺紋處（扣根）（直徑最小）,二、套管強(qiáng)度,2、套管強(qiáng)度（2）軸向拉力作用下套管的失效形式管體斷裂條件：拉力小于絲扣連接強(qiáng)度，大于本體強(qiáng)度。,二、套管強(qiáng)度,2、套管強(qiáng)度（3）套管抗拉強(qiáng)度的選用抗拉強(qiáng)度min絲扣部分抗拉強(qiáng)度，管體抗拉強(qiáng)度（1）圓螺紋套管絲扣抗拉強(qiáng)度=min抗滑脫強(qiáng)度，絲扣拉斷強(qiáng)度（2）梯形扣和直連型套管以絲扣或管體抗拉強(qiáng)度為標(biāo)準(zhǔn),二、套管強(qiáng)度,絲扣抗拉強(qiáng)度的計算目的：根據(jù)材料的強(qiáng)度計算出絲扣抗拉強(qiáng)度抗滑脫強(qiáng)度絲扣拉斷強(qiáng)度,二、套管強(qiáng)度,2、套管強(qiáng)度（4）軸向拉力作用下套管的抗擠強(qiáng)度API所公布的套管強(qiáng)度數(shù)據(jù)是套管受相應(yīng)的單一外載作用時的強(qiáng)度，如抗擠強(qiáng)度是套管僅受外擠壓力作用時套管所能承受的最大外擠壓力值；套管柱在井下一般是處于復(fù)合外載作用狀態(tài)（兩種及兩種以上外載同時作用狀態(tài)）。在復(fù)合外載作用下，套管的強(qiáng)度要發(fā)生變化，有時套管的強(qiáng)度增加，有時套管的強(qiáng)度降低。,二、套管強(qiáng)度,套管強(qiáng)度怎么變化？,在外壓力與軸向力或內(nèi)壓力與軸向力作用下，管柱內(nèi)的應(yīng)力狀態(tài)為三向應(yīng)力狀態(tài)，三個主應(yīng)力分別為軸向應(yīng)力、周向應(yīng)力和徑向應(yīng)力：,根據(jù)第四強(qiáng)度理論，可得套管在多向應(yīng)力下的強(qiáng)度條件為：cs第四強(qiáng)度理論變?yōu)椋?二、套管強(qiáng)度,由于套管為薄壁或中厚壁管，在這三個應(yīng)力中，r0拉伸內(nèi)壓z，t0壓縮內(nèi)壓z，t0Pid對比抗擠設(shè)計結(jié)果與抗內(nèi)壓設(shè)計結(jié)果，在各井段內(nèi)選擇強(qiáng)度高的套管；將套管柱抗擠強(qiáng)度設(shè)計與抗內(nèi)壓強(qiáng)度設(shè)計綜合結(jié)果列表。,三、套管柱強(qiáng)度設(shè)計,技術(shù)套管柱設(shè)計一般步驟：4）進(jìn)行套管柱抗拉強(qiáng)度根據(jù)抗擠設(shè)計和抗內(nèi)壓設(shè)計的綜合結(jié)果，計算套管柱的設(shè)計拉力，即將套管的抗拉強(qiáng)度與設(shè)計拉力進(jìn)行比較，對抗拉強(qiáng)度不滿足要求的井段的套管進(jìn)行更換，以滿足抗拉強(qiáng)度的要求，即（Tt接頭拉伸強(qiáng)度）,三、套管柱強(qiáng)度設(shè)計,技術(shù)套管柱設(shè)計一般步驟：4）進(jìn)行套管柱抗拉強(qiáng)度需要注意的是，如果因抗拉強(qiáng)度不夠而更換套管時更換了套管的壁厚，則套管柱的拉力要重新計算，再按新計算的拉力校核抗拉強(qiáng)度。如果這樣更換的套管是在套管柱的中部或下部，還要重新校核一下套管柱的抗擠強(qiáng)度，因為由于拉力的變化會導(dǎo)致軸向拉力下套管抗擠強(qiáng)度的變化。水泥面之上進(jìn)行雙軸應(yīng)力校核5）將套管柱強(qiáng)度設(shè)計結(jié)果列表。,三、套管柱設(shè)計方法,確定設(shè)計條件：安全系數(shù)、外載計算方式按內(nèi)壓篩選套管求井底外擠力，選第一段套管選第二段套管，計算其可下深度計算第一段套管長度和有關(guān)安全系數(shù)選第三段套管或選套管，按套管抗拉強(qiáng)度計算其可下深度抗內(nèi)壓安全系數(shù)校核注意：抗擠應(yīng)按雙軸應(yīng)力進(jìn)行計算,三、套管柱強(qiáng)度設(shè)計(油層套管),某井177.8mm套管，下入深度3500m,井內(nèi)鉆井液密度1.30g/cm3,水泥返至井深2800m?？箶D安全系數(shù)為1.125,抗拉安全系數(shù)為1.8(不考慮浮力影響)，井口抗內(nèi)壓安全系數(shù)為1.1.解（1）按抗擠強(qiáng)度設(shè)計第一段套管按全掏空計算井底地外擠壓力Pb=0.0098*1.3*3500=45.5(MPa)第一段套管應(yīng)具有的抗擠強(qiáng)度為Pc1=Pb*sc=45.5*1.125=51.19(MPa)由套管性能表查得N-80，壁厚11.51mm套管，其抗擠強(qiáng)度為60.46MPa實際抗擠安全系數(shù)為：Sc1=60.46/51.19=1.181,N-80，壁厚11.51mm,三、套管柱強(qiáng)度設(shè)計(油層套管),（2）第一段套管得頂截面位置取決于第二段套管得可下深度，第二段套管選用抗擠強(qiáng)度低低一級的套管，可選N-80,壁厚10.36mm套管，其抗擠強(qiáng)度為49.35MPa,抗拉強(qiáng)度Tt=2708kN,Ts=3066kN,重量為431.5N/m.第二段套管的可下深度為：實取第二段套管的深度為3300m,則第一段套管的段長為L1=3500-3300=200m,3500m,3300m,三、套管柱強(qiáng)度設(shè)計(油層套管),（3）校核第一段套管的抗拉系數(shù)（上端面）和第二段套管的抗擠系數(shù)（下端面）第一段套管的重量為476kN/m，抗拉強(qiáng)度為3048kN,浮力系數(shù)為：Bf=1-1.3/7.8=0.833第一段套管的浮重為：T1=200*0.476=95.24kN(空氣中的重量)T1=200*0.476*0.833=79.33kN(鉆井液中的重量)第一段套管的抗拉系數(shù)St1=3048/95.24=32(安全)第二段套管的抗擠系數(shù)Sc1=49.35/(0.0098*1.30*3300)=1.15(安全),3500m,3300m,三、套管柱強(qiáng)度設(shè)計(油層套管),第二段套管的頂截面取決于第三段套管的可下深度，第三段套管選N-80,壁厚9.10套管(386.9N/m,抗拉強(qiáng)度2354kN,Ts=2740kN)，抗擠強(qiáng)度為38.03MPa.,按抗擠計算第三段套管的可下深度：H3=38.03/(0.0098*1.3*1.125)=2600m由于第三段套管要承受其下第一和第二段套管的重量，其抗擠強(qiáng)度下降，因此要減小第三段套管的下入深度，（如果不減小，抗擠強(qiáng)度不夠）水泥面處套管柱的軸向力為T1+T2=79.33+500*0.4315*0.833=259kN,3500m,3300m,水泥面2800m,三、套管柱強(qiáng)度設(shè)計(油層套管),校核水泥面的抗擠強(qiáng)度,3500m,3300m,水泥面2800m,三、套管柱強(qiáng)度設(shè)計(油層套管),計算第三段套管的可下深度（采用雙軸應(yīng)力設(shè)計）找到一個井深，使第三段套管的下截面在拉力作用下，其抗擠安全系數(shù)接近1.125假設(shè)第三段套管下至2300m,則第二段套管的段長為L2=1000m第二段套管在空氣中的重量：T2=1000*0.4315=431.5kN第二段套管在鉆井液中的重量：T2=0.833*431.5=359.4kN第三段套管下端面的拉力T1+T2=79.3+359.4=438.7kN考慮雙軸應(yīng)力后第三段套管的抗擠強(qiáng)度為Pcc3=Pc3*K=34.67MPa第三段套管的抗擠安全系數(shù)為Sc3=34.67/(0.0098*1.3*2300)=1.159(安全),3500m,3300m,水泥面2800m,2300m,三、套管柱強(qiáng)度設(shè)計(油層套管),校核第二段套管頂截面的抗拉安全系數(shù)（Tt2=2708kN）St2=Tt2/(T1+T2)=2708/(95.24+431.5)=5.14(安全)校核第三段套管頂部（井口）的抗拉強(qiáng)度因為T3=2354kN,W3=386.9N/mST3=2354/(T1+T2+T3)=1.66井口抗拉系數(shù)小于1.8,抗拉強(qiáng)度不符合要求。,3500m,3300m,水泥面2800m,2300m,三、套管柱強(qiáng)度設(shè)計(油層套管),(4)按抗拉設(shè)計確定第三段套管的許用長度實際取L3=2000mT3=