離合器的設(shè)計(jì)論文.doc

目 錄1 離合器主要參數(shù)的選擇 22 離合器基本參數(shù)的優(yōu)化 22.1 設(shè)計(jì)變量 22.2 目標(biāo)函數(shù) 22.3 約束條件 23 膜片彈簧的設(shè)計(jì) 33.1 膜片彈簧的基本參數(shù)的選擇 33.2 膜片彈簧的彈性特性曲線 43.3 強(qiáng)度校核 74 扭轉(zhuǎn)減振器的設(shè)計(jì) 74.1 扭轉(zhuǎn)減振器主要參數(shù) 74.2 減振彈簧的計(jì)算 85 從動(dòng)盤總成的設(shè)計(jì) 105.1 從動(dòng)盤轂 105.2 從動(dòng)片 105.3 波形片和減振彈簧 106 壓盤設(shè)計(jì) 106.1 離合器蓋 106.2 壓盤 106.3 傳動(dòng)片 106.4 分離軸承 107 小結(jié) 11參考文獻(xiàn) 11文獻(xiàn)檢索摘要 121 離合器主要參數(shù)的選擇1.1 初選摩擦片外徑d、內(nèi)徑d、厚度b根據(jù)汽車離合器（徐石安，江發(fā)潮編著，清華大學(xué)出版社出版）式3.2.1，有d=，對于小轎車 a=47，得d=203.689mm，根據(jù)汽車離合器（徐石安，江發(fā)潮編著，清華大學(xué)出版社出版）表3.2.1可知，取d=225mm,d=150mm, b=3.5mm1.2 后備系數(shù)由于所設(shè)計(jì)的離合器為膜片彈簧離合器，在使用過程中其摩擦片的磨損工作壓力幾乎不會(huì)變小（開始時(shí)還有些增加），再加上小轎車的后備功率比較大，使用條件較好，宜取較小值，故取1.3。1.3 單位壓力根據(jù)汽車離合器（徐石安，江發(fā)潮編著，清華大學(xué)出版社出版）表3.2.1可知，對于小轎車當(dāng)d=230mm時(shí),則1.18/mpa；當(dāng)d 230mm時(shí)，則0.25mpa.所以由于d225mm,取0.25mpa.故根據(jù)汽車設(shè)計(jì)（王望予編著，機(jī)械工業(yè)出版社出版）表22可知，當(dāng)0.15mpa50mm故符合d2r0+50mm的優(yōu)化條件2.3.5 單位摩擦面積傳遞的轉(zhuǎn)矩=根據(jù)汽車設(shè)計(jì)（王望予編著，機(jī)械工業(yè)出版社出版）式（27）知，tc=1.3195=253.5(nm)故 (n/)根據(jù)根據(jù)汽車設(shè)計(jì)（王望予編著，機(jī)械工業(yè)出版社出版）表（25）知，當(dāng)摩擦片外徑d210-225mm時(shí)，=0.30 n/0.0057 n/，故符合要求2.3.6 單位壓力為降低離合器滑磨時(shí)的熱負(fù)荷，防止摩擦片損傷，選取單位壓力的最大范圍為0.15.35mpa，由于已確定單位壓力0.25mpa，在規(guī)定范圍內(nèi)，故滿足要求3 膜片彈簧的設(shè)計(jì)3.1 膜片彈簧的基本參數(shù)的選擇3.1.1 比值和h的選擇為了保證離合器壓緊力變化不大和操縱輕便，汽車離合器用膜片彈簧的一般為1.52.0，板厚h為24mm故初選h=2.6mm, =1.54則h=1.54h=4.3mm.3.1.2 比值和r、r的選擇由于摩擦片平均半徑rc=，對于推式膜片彈簧的r值，應(yīng)滿足關(guān)系rrc=93.75mm.故取r=105mm,再結(jié)合實(shí)際情況取r/r=1.257,則r=83.5mm。3.1.3 的選擇arctanh/(r-r)=arctan4.3/(105-83.5)11.46，滿足915的范圍。3.1.4 分離指數(shù)目n的選取取為n=18。3.1.5 膜片彈簧小端內(nèi)半徑 及分離軸承作用半徑的確定由離合器的結(jié)構(gòu)決定，其最小值應(yīng)大于變速器第一軸花鍵的外徑。由機(jī)械設(shè)計(jì)d=kd公式，可求得d=24.355mm,則取25mm,再取分離軸承30mm.3.1.6 切槽寬度1、2及半徑取13.2mm, 2=10mm, 滿足r-=2,則=r-2=83.5-10=73.5mm故取72mm.3.1.7 壓盤加載點(diǎn)半徑r1和支承環(huán)加載點(diǎn)半徑r1的確定根據(jù)汽車設(shè)計(jì)（王望予編著，機(jī)械工業(yè)出版社出版）知，r1和r1需滿足下列條件：故選擇r1103mm， r184mm.3.2 膜片彈簧的彈性特性曲線假設(shè)膜片彈簧在承載過程中，其子午線剛性地繞上地某中性點(diǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)。設(shè)通過支承環(huán)和壓盤加載膜片彈簧上地載荷p1(n)集中在支承點(diǎn)處，加載點(diǎn)間的相對軸向變形為x1(mm),則膜片彈簧的彈性特性如下式表示：式中，e彈性模量，鋼材料取e=2.0mpa； b泊松比，鋼材料取b=0.3； r自由狀態(tài)下碟簧部分大端半徑，mm； r自由狀態(tài)下碟簧部分小端半徑，mm； r1壓盤加載點(diǎn)半徑，mm； r1支承環(huán)加載點(diǎn)半徑，mm； h自由狀態(tài)下碟簧部分內(nèi)截錐高度，mm；h膜片彈簧鋼板厚度，mm。利用matlab軟件進(jìn)行p1x1特性曲線的繪制，程序和圖形如下：程序如下：x1=0:0.2:7;%x1為膜片彈簧在壓盤接觸點(diǎn)處的軸向變形e=2.0*105;%彈性模量（mpa）b=0.3;%泊松比r=105;%自由狀態(tài)下碟簧部分大端半徑(mm)r=83.5;%自由狀態(tài)下碟簧部分小端半徑(mm)h=4.3;%自由狀態(tài)下碟簧部分內(nèi)截錐高度（mm）h=2.6;%膜片彈簧鋼板厚度（mm）r1=103;%壓盤加載點(diǎn)半徑（mm）r1=84;%支承環(huán)加載點(diǎn)半徑（mm）p1=(pi*e*h*x1/(6*(1-b2)*log(r/r)/(r1-r1)2).*(h-x1*(r-r)/(r1-r1).*(h-(x1/2)*(r-r)/(r1-r1)+h2);%以下用于繪圖clf plot(x1,p1,-b);axis(0,7,0,8000);%設(shè)置坐標(biāo)hold onhold off,grid onxlabel(變形x1/mm)ylabel(工作壓力p1/n)title(p1-x1特性曲線)圖形如下：確定膜片彈簧的工作點(diǎn)位置:可以利用matlab 軟件尋找p1x1特性曲線中m,n的位置坐標(biāo)，具體程序如下x1=0:0.2:7;%x1為膜片彈簧在壓盤接觸點(diǎn)處的軸向變形e=2.0*105;%彈性模量（mpa）b=0.3;%泊松比r=105;%自由狀態(tài)下碟簧部分大端半徑(mm)r=83.5;%自由狀態(tài)下碟簧部分小端半徑(mm)h=4.3;%自由狀態(tài)下碟簧部分內(nèi)截錐高度（mm）h=2.6;%膜片彈簧鋼板厚度（mm）r1=103;%壓盤加載點(diǎn)半徑（mm）r1=84;%支承環(huán)加載點(diǎn)半徑（mm）p1=(pi*e*h*x1/(6*(1-b2)*log(r/r)/(r1-r1)2).*(h-x1*(r-r)/(r1-r1).*(h-(x1/2)*(r-r)/(r1-r1)+h2);%以下用于繪圖clf plot(x1,p1,-b);axis(0,7,0,8000);%設(shè)置坐標(biāo)hold onhold off,grid onxlabel(變形x1/mm)ylabel(工作壓力p1/n)title(p1-x1特性曲線)zoom outx,y=ginput(1)x = 2.6694y = 5.2515e+003x,y=ginput(1)x = 4.9767y = 4.5195e+003 則可知, 上述曲線的拐點(diǎn)h對應(yīng)著膜片彈簧的壓平位置，而且則新離合器在接合狀態(tài)時(shí)，膜片彈簧工作點(diǎn)b一般取在凸點(diǎn)m和拐點(diǎn)m之間，且靠近或在h點(diǎn)處，一般則取則此時(shí)校核后備系數(shù)滿足要求離合器徹底分離時(shí)，膜片彈簧大端的變形量為（即為壓盤的行程故壓盤剛開始分離時(shí)，壓盤的行程3.3 強(qiáng)度校核膜片彈簧大端的最大變形量，由公式得4 扭轉(zhuǎn)減振器的設(shè)計(jì)4.1 扭轉(zhuǎn)減振器主要參數(shù)4.1.1 極限轉(zhuǎn)矩tj根據(jù)汽車設(shè)計(jì)（王望予編著，機(jī)械工業(yè)出版社出版）式（231）知，極限轉(zhuǎn)矩受限于減振彈簧的許用應(yīng)力等因素，與發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩有關(guān)，一般可取，tj=(1.52.0) 對于乘用車，系數(shù)取2.0。則tj=2.02.0195390（nm）4.1.2 扭轉(zhuǎn)剛度k根據(jù)汽車設(shè)計(jì)（王望予編著，機(jī)械工業(yè)出版社出版）式（235）可知，由經(jīng)驗(yàn)公式初選k tj即ktj133905070（nm/rad）4.1.3 阻尼摩擦轉(zhuǎn)矩t根據(jù)汽車設(shè)計(jì)（王望予編著，機(jī)械工業(yè)出版社出版）式（236）可知,可按公式初選tt（0.060.17）取t=0.1 =0.1195=19.5 (nm)4.1.4 預(yù)緊轉(zhuǎn)矩tn減振彈簧在安裝時(shí)都有一定的預(yù)緊。根據(jù)汽車設(shè)計(jì)（王望予編著，機(jī)械工業(yè)出版社出版）式（237）知，tn滿足以下關(guān)系：tn（0.050.15）且tnt19.5 nm而（0.050.15）9.7529.25 nm則初選tn18 nm4.1.5 減振彈簧的位置半徑r0根據(jù)汽車設(shè)計(jì)（王望予編著，機(jī)械工業(yè)出版社出版）式（238）知，r0的尺寸應(yīng)盡可能大些，一般取r0=(0.600.75)d/2則取r0=0.65d/2=0.65150/2=48.75(mm),可取為48mm.4.1.6 減振彈簧個(gè)數(shù)zj根據(jù)汽車設(shè)計(jì)（王望予編著，機(jī)械工業(yè)出版社出版）表（26）知，當(dāng)摩擦片外徑d250mm時(shí)，zj=46故取zj=64.1.7 減振彈簧總壓力f當(dāng)減振彈簧傳遞的轉(zhuǎn)矩達(dá)到最大值tj時(shí)，減振彈簧受到的壓力f為ftj/r0 195/(48) 4.063(kn)4.2 減振彈簧的計(jì)算在初步選定減振器的主要參數(shù)以后，即可根據(jù)布置上的可能來確定和減振器設(shè)計(jì)相關(guān)的尺寸。4.2.1 減振彈簧的分布半徑r1根據(jù)根據(jù)汽車離合器（徐石安，江發(fā)潮編著，清華大學(xué)出版社出版）知，r1的尺寸應(yīng)盡可能大些，一般取r1=(0.600.75)d/2 式中，d為離合器摩擦片內(nèi)徑故r1=0.65d/2=0.65150/2=48(mm)，即為減振器基本參數(shù)中的r04.2.2 單個(gè)減振器的工作壓力pp= f/z=4063/6(n)4.2.3 減振彈簧尺寸1）彈簧中徑dc根據(jù)根據(jù)汽車離合器（徐石安，江發(fā)潮編著，清華大學(xué)出版社出版）知，其一般由布置結(jié)構(gòu)來決定，通常dc=1115mm故取dc=12mm2）彈簧鋼絲直徑dd=式中，扭轉(zhuǎn)許用應(yīng)力可取550600mpa,故取為550mpa所以d=3.35mm3）減振彈簧剛度k根據(jù)根據(jù)汽車離合器（徐石安，江發(fā)潮編著，清華大學(xué)出版社出版）式4.7.13知，應(yīng)根據(jù)已選定的減振器扭轉(zhuǎn)剛度值k及其布置尺寸r1確定，即k=則k=4）減振彈簧有效圈數(shù)根據(jù)根據(jù)汽車離合器（徐石安，江發(fā)潮編著，清華大學(xué)出版社出版）知，4.85）減振彈簧總?cè)?shù)n其一般在6圈左右，與有效圈數(shù)之間的關(guān)系為n=+(1.52)=6減振彈簧最小高度=22.11mm彈簧總變形量mm減振彈簧總變形量=22.11+1.84=23.95mm減振彈簧預(yù)變形量=減振彈簧安裝工作高度=23.95-0.17=22.78mm6）從動(dòng)片相對從動(dòng)盤轂的最大轉(zhuǎn)角最大轉(zhuǎn)角和減振彈簧的工作變形量有關(guān)，其值為=1.957）限位銷與從動(dòng)盤轂缺口側(cè)邊的間隙式中，為限位銷的安裝尺寸。值一般為2.54mm。所以可取為3mm, 為88mm.8）限位銷直徑按結(jié)構(gòu)布置選定，一般9.512mm?？扇?0mm5 從動(dòng)盤總成的設(shè)計(jì)5.1 從動(dòng)盤轂根據(jù)汽車設(shè)計(jì)（王望予編著，機(jī)械工業(yè)出版社出版），從動(dòng)盤轂軸向長度不宜過小，以免再花鍵軸上滑動(dòng)時(shí)產(chǎn)生偏斜而使分離不徹底，一般取1.01.4倍的花鍵軸直徑。故取從動(dòng)盤轂軸向長度取為1.2d=1.224=28.8mm。從動(dòng)盤轂的材料選取45鍛鋼，并經(jīng)調(diào)質(zhì)處理，表面和心部硬度一般2632hrc。根據(jù)摩擦片的外徑d的尺寸以及根據(jù)汽車設(shè)計(jì)（王望予編著，機(jī)械工業(yè)出版社出版）表27查出從動(dòng)盤轂花鍵的尺寸。由于d=225mm,則查表可得，花鍵尺寸：齒數(shù)n=10， 外徑=32mm, 內(nèi)徑26mm 齒厚t=4mm,有效齒長l=30mm, 積壓應(yīng)力=11.3mpa5.2 從動(dòng)片從動(dòng)片要求質(zhì)量輕，具有軸向彈性，硬度和平面度要求高。材料選用中碳鋼板（50號(hào)），厚度為取為2mm,表面硬度為3540hrc5.3 波形片和減振彈簧波形片一般采用65mn,厚度取為0.8mm,硬度為4046hrc，并經(jīng)過表面發(fā)藍(lán)處理。減振彈簧用60si2mna鋼絲。6 壓盤設(shè)計(jì)6.1 離合器蓋 應(yīng)具有足夠的剛度，板厚取4mm,乘用車離合器蓋一般用08、10鋼等低碳鋼板。6.2 壓盤6.2.1 壓盤傳動(dòng)方式的選擇由于傳統(tǒng)的凸臺(tái)式連接方式、鍵式連接方式、銷式連接方式存在傳力處之間有間隙的缺點(diǎn)，故選擇已被廣泛采用的傳動(dòng)片傳動(dòng)方式。另選用膜片彈簧作為壓力彈簧時(shí)，則在壓盤上鑄有一圈凸起以供支承膜片彈簧或彈性壓桿之間。6.2.2 壓盤幾何尺寸的確定傳動(dòng)片采用3組，每組3片的形式，具體尺寸為，寬b=25mm，厚b=17mm，兩孔間距為l=202mm，孔直徑為d=10mm，傳動(dòng)片彈性模量e=2m pa6.3 傳動(dòng)片由于各傳動(dòng)片沿圓周均勻分布，它們的變形不會(huì)影響到壓盤的對中性和離合器的平衡性。傳動(dòng)片可選為3組，每組3片，每片厚度為1mm，一般由彈簧鋼帶65mn制成。6.4 分離軸承由于=5800r/min,離心力造成的徑向力很大，因此采用角接觸式徑向推力球軸承。7 小結(jié)這次課程設(shè)計(jì)，我們設(shè)計(jì)的題目是轎車離合器。這個(gè)題目看起來應(yīng)該很簡單，平時(shí)我們看過各種各樣的離合器，對其結(jié)構(gòu)原理可以說了解得滾瓜爛熟，可是真正動(dòng)起手來才知道不是那么回事。先從找資料計(jì)算這個(gè)環(huán)節(jié)說起。圖書館的書在課程設(shè)計(jì)兩周前就被洗劫一空，我們這些平時(shí)做事不急不慢的同學(xué)就很難找到資料了。沒辦法，只好把整本書拿著復(fù)印。這種愚蠢的方法后來也收效甚微。以前看起來學(xué)得還不錯(cuò)的離合器，這個(gè)時(shí)候要把沒個(gè)細(xì)節(jié)都想清楚了才能動(dòng)手，前后都得聯(lián)系起來計(jì)算。就這樣我在幾本書之間來回地翻閱，總算是把需要的尺寸都算完了。結(jié)果校核的時(shí)候又出現(xiàn)錯(cuò)誤。從頭再來一遍。就這樣，計(jì)算過程就花了幾天時(shí)間。再來說說制圖環(huán)節(jié)。按照慣例，我們的制圖都是手工繪制。只要找到參考圖，對照著畫就行了。過程很簡單，可是最后答辯的時(shí)候還是錯(cuò)誤不斷。不是這里掉了什么零件沒畫，就是那里的某個(gè)零件繪制有問題。看來真正要完全弄好一張圖紙也不是那么容易的事。最后就是說明書的編寫了，這個(gè)我認(rèn)為是最難的一個(gè)環(huán)節(jié)。因?yàn)槲覀兪墙坏碾娮訖n，所以里面不可避免地要繪一些圖。而這就要用到matlab軟件。平時(shí)上課根本就沒好好聽，這個(gè)時(shí)候要我弄出一副圖來還真有點(diǎn)困難。一開始用它時(shí)我只能一點(diǎn)點(diǎn)摸索著做，由于菜單中很多工具我都不太清楚，所以弄了好多次都沒真正弄出自己想要的圖來。最后只好邊看教材邊做圖，終于做出了一副自己滿意的圖。但是我自己心里也明白這只能算是作弊的假方法，距離真正掌握這個(gè)軟件還是有很長的距離。在為課程設(shè)計(jì)寫說明書時(shí)，為了讓說明書內(nèi)容更充實(shí)，使自己的書面語言更趨向于專業(yè)化，我們組到圖書館去借了相關(guān)的書籍來翻閱。在查找資料、閱讀資料的同時(shí)，我還知道了更多以前課本上沒有學(xué)到過的知識(shí)（尤其在為“計(jì)算公式”找資料時(shí)）。我不僅把離合器的相關(guān)知識(shí)理解得更透徹，還加深了對汽車設(shè)計(jì)這門課的認(rèn)識(shí)。通過這次課程設(shè)計(jì)，我很清楚地意識(shí)到理論與實(shí)際的差距。就算理論知識(shí)學(xué)得再好，要在實(shí)際中得以運(yùn)用也不是那么輕松的事。我們必須用更多的實(shí)際運(yùn)用來鞏固自己的理論知識(shí)，在學(xué)習(xí)的過程中刻意地與實(shí)際運(yùn)用相結(jié)合，只有做到這些，我們才能真正地掌握知識(shí)。當(dāng)然，從這次課程設(shè)計(jì)中我也看到了希望。只要自己認(rèn)真做，沒有什么不可能完成的任務(wù)。它也為我們的畢業(yè)設(shè)計(jì)做了很好的準(zhǔn)備。參考文獻(xiàn)1.徐石安,江發(fā)潮.汽車離合器/汽車設(shè)計(jì)叢書,清華大學(xué)出版社,2005.82.王望予.汽車設(shè)計(jì)，機(jī)械工業(yè)出版社，2007.63.陳家瑞.汽車構(gòu)造，人民交通出版社，2002.64.錢大川.新型聯(lián)軸器、離合器選型設(shè)計(jì)與制造工藝實(shí)用手冊，北京工業(yè)大學(xué)出版社，2006.85. 駱?biāo)鼐?朱詩順.機(jī)械課程設(shè)計(jì)簡明手冊，機(jī)械工業(yè)出版社，2006.8文獻(xiàn)檢索摘要1.徐石安,江發(fā)潮等.汽車離合器/汽車設(shè)計(jì)叢書,清華大學(xué)出版社,2005.8本書從分析汽車傳動(dòng)系的發(fā)展?fàn)顩r為起端，系統(tǒng)敘述汽車離合器結(jié)構(gòu)的發(fā)展及其未來的趨向，指出離合器產(chǎn)品應(yīng)具有的功能和對產(chǎn)品設(shè)計(jì)的基本要求。本書著力于介紹為培養(yǎng)和提高離合器產(chǎn)品自主開發(fā)能力所必備的基本知識(shí)和技能，包括：離合器及其操縱系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)知識(shí)、設(shè)計(jì)理論、設(shè)計(jì)理念及方法，有關(guān)離合器試驗(yàn)和離合器的故障分析及排除等。本書對離合器及其操縱系統(tǒng)主要零部件的設(shè)計(jì)計(jì)算都做了較詳細(xì)的敘述，其中重點(diǎn)介紹有一定難度的膜片彈簧和扭轉(zhuǎn)減振器的設(shè)計(jì)計(jì)算理論、方法和思路，并附有算例，對近年來發(fā)展起來的新技術(shù)雙質(zhì)量飛輪及電控離合器也有較詳細(xì)的說明。2.楊耀峰,張曉燕.摩擦離合器的理論分析與設(shè)計(jì),陜西科技大學(xué)學(xué)報(bào),2006.4與軸承相反,在制動(dòng)器、離合器、帶傳動(dòng)和牽引傳動(dòng)中,摩擦是一種有用且必要的物理特性,在制動(dòng)器和離合器中都要通過杠桿機(jī)構(gòu)或其它操縱機(jī)構(gòu)在兩摩擦面之間施加壓力以產(chǎn)生所需的摩擦力,從而實(shí)現(xiàn)加速、恒速傳動(dòng)、打滑以便防止過載、減速、停車和固定。由于摩擦式離合器不論在何種速度時(shí)兩軸都可以隨時(shí)接合或分離,且分離迅速而徹底,結(jié)合過程則平穩(wěn),沖擊、振動(dòng)較小,同時(shí)從動(dòng)軸的加速時(shí)間和所傳動(dòng)的最大轉(zhuǎn)矩可以調(diào)節(jié),加之其又有過載保護(hù)作用等優(yōu)點(diǎn),因而在高速傳動(dòng)機(jī)械中摩擦離合器得到了較普遍的應(yīng)用。本文在對其計(jì)算理論進(jìn)行詳細(xì)分析推導(dǎo)的基礎(chǔ)上,概括地論述了它的一些設(shè)計(jì)參數(shù)的選取及設(shè)計(jì)方法。當(dāng)兩個(gè)開始以不同速度向同一方向自由旋轉(zhuǎn)的質(zhì)量體接合時(shí),高速質(zhì)量體不僅為離合器上的摩擦功供給能量,而且還使低速質(zhì)量體的速度和動(dòng)能增大。通常,摩擦力和其它阻力所做的功等于該系統(tǒng)中的凈能量。3.石亞寧,劉健,王大康.汽車離合器方案設(shè)計(jì)專家系統(tǒng)的研究,北京工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào),2002年04期提出了汽車離合器方案設(shè)計(jì)專家系統(tǒng)的設(shè)計(jì)方法。汽車離合器方案設(shè)計(jì)專家系統(tǒng)是基于知識(shí)的專家系統(tǒng),它把領(lǐng)域的相關(guān)知識(shí)結(jié)合到程序設(shè)計(jì)中,使程序具備像專家求解問題時(shí)一樣的推理、學(xué)習(xí)和解釋能力,從而自動(dòng)完成離合器結(jié)構(gòu)方案的設(shè)計(jì),提高了設(shè)計(jì)的效率和質(zhì)量。本系統(tǒng)采用了專家系統(tǒng)技術(shù)、面向?qū)ο蟪绦蛟O(shè)計(jì)方法和網(wǎng)絡(luò)數(shù)據(jù)庫技術(shù),系統(tǒng)穩(wěn)定、可靠,實(shí)用性強(qiáng)。通過本系統(tǒng)我們可以看到離合器的設(shè)計(jì)過程變得越來越簡單，甚至根本就無需人力就可完成。而且該系統(tǒng)還能大量存儲(chǔ)已有設(shè)計(jì)程序