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第3章 非均相物系分離一、選擇題1. 恒壓過濾且介質阻力忽略不計時，如粘度降低20%，則在同一時刻濾液增加（ ）。A、11.8%；B、9.54%;C、20%;D、44%2. 板框式壓濾機由板與濾框構成，板又分為過濾板和洗滌板，為了便于區(qū)別，在板與框的邊上設有小鈕標志，過濾板以一鈕為記號，洗滌板以三鈕為記號，而濾框以二鈕為記號，組裝板框壓濾機時，正確的鈕數(shù)排列是（ ）.A、12321 B、13221C、12231 D、132123. 與沉降相比，過濾操作使懸浮液的分離更加（ ）。A、迅速、徹底 B、緩慢、徹底 C、迅速、不徹底 D、緩慢、不徹底4. 多層隔板降塵室的生產能力跟下列哪個因素無關（ ）。A、高度 B、寬度 C、長度 D、沉降速度5. 降塵室的生產能力（ ）。A、與沉降面積A和沉降速度ut有關B、與沉降面積A、沉降速度ut和沉降室高度H有關C、只與沉降面積A有關D、只與沉降速度ut有關6. 現(xiàn)采用一降塵室處理含塵氣體，顆粒沉降處于滯流區(qū)，當其它條件都相同時，比較降塵室處理200與20的含塵氣體的生產能力V的大小（ ）。A、V200V20 B、V200V20 C、V200V20 D、無法判斷7. 有效的過濾操作是（ ）。A、剛開始過濾時 B、過濾介質上形成濾餅層后C、過濾介質上形成比較厚的濾渣層 D、加了助濾劑后8. 當固體粒子沉降時，在層流情況下，Re，其為（ ）。A、64/Re B、24/Re C、0.44 D、19. 含塵氣體通過降塵室的時間是t，最小固體顆粒的沉降時間是t 0，為使固體顆粒都能沉降下來，必須（ ）：A、tt010. 顆粒作自由沉降時，Ret在（ ）區(qū)時，顆粒的形狀系數(shù)對沉降速度的影響最大。A、斯托科斯定律區(qū) B、艾倫定律區(qū) C、牛頓定律區(qū) D、不確定(天大99)11. 恒壓過濾，單位面積累積濾液量q與時間的關系為（ B ）。12. 旋風分離器的分割粒徑d50是（ ）A、臨界粒徑dc的2倍 B、 臨界粒徑dc的2倍 C、粒級效率pi=0.5的顆粒直徑13. 對不可壓縮濾餅，當過濾兩側的壓強差增大時，單位厚度床層的流到阻力將（ ）。A、 增大； B、 不變； C、 減?。?D、 不確定。14. 對可壓縮濾餅，當過濾兩側的壓強差增大時，單位厚度床層的流到阻力將（ ）。A、 增大； B、 不變； C、 減小； D、 不確定。15. 恒壓過濾中，隨過濾時間的增加，濾餅厚度將（ a ），過濾阻力將（ a ），過濾速率將（ c ）。A、 增大； B、 不變； C、 減?。?D、 不確定。16. 恒壓過濾中，當過濾介質阻力可以忽略時，濾液體積與過濾時間的（ ）成正比。A、2次方 B、4次方 C、1/2次方 D、1/4次方17. 型號為BMS20/635-25共25個框的板框壓濾機，其過濾面積約為（ ）m2。A、20 B、635 C、25 D、0.418. 板框壓濾機洗滌速率與恒壓過濾終了的速率的1/4這一規(guī)律只在（ ）時才成立。 A、過濾時的壓差與洗滌時的壓差相同B、濾液的粘度與洗滌液的粘度相同C、 過濾時的壓差與洗滌時的壓差相同且濾液的粘度與洗滌液的粘度相同D、過濾時的壓差與洗滌時的壓差相同，濾液的粘度與洗滌液的粘度相同，而且過濾面積與洗滌相同19. 恒壓過濾且介質阻力忽略不計，如粘度降低 20 ，則在同一時刻濾液增加（ ）A 、11.8 B、 9.54 C、 20 D、 44 20. 過濾介質阻力忽略不計，下列恒壓過濾循環(huán)中那種生產能力最大（ ）（為時間）A、過濾=洗滌 B、 洗滌+過濾=輔 C、 過濾=洗滌+輔 D、 洗滌=過濾+輔 21. 在板框壓濾機中，如濾餅的壓縮性指數(shù)S=0.4，且過濾介質阻力可忽略不計，則當過濾的操作壓強增加到原來的 2倍后，過濾速率將為原來的（ ）倍。A 、1.3 B 、1.2 C 、1.4 D、 1.5 22. 若沉降室高度降低，則沉降時間（ c ）；生產能力（ a ）。A、 不變； B、 增加； C、 下降； D、 不確定。23. 在討論旋風分離器分離性能時，臨界直徑這一術語是指（ c ）。A、旋風分離器效率最高時的旋風分離器的直徑B、旋風分離器允許的最小直徑C、旋風分離器能夠全部分離出來的最小顆粒的直徑D、能保持滯流流型時的最大顆粒直徑24. 旋風分離器的總的分離效率是指（ ）。A、顆粒群中具有平均直徑的粒子的分離效率B、顆粒群中最小粒子的分離效率C、不同粒級（直徑范圍）粒子分離效率之和D、全部顆粒中被分離下來的部分所占的質量分率25. 在離心沉降中球形顆粒的沉降速度（ ）。A、只與d，s，ut，r有關B、只與d，s，ut，r有關C、只與d，s，ut，r，g有關D、只與d，s，ut，r，K有關（題中ut氣體的圓周速度，r旋轉半徑，K分離因數(shù)）26. 一般在產品樣本中所列的旋風分離器的壓降數(shù)據(jù)是（ ）。A、氣體密度為1.0kg/m3時的數(shù)值B、所要求的操作狀況下的數(shù)值C、1atm，30空氣的數(shù)值D、氣體密度為1.2kg/m3時的數(shù)值27. 在板框過濾機中，如濾餅不可壓縮，介質阻力不計，過濾時間增加一倍時，其過濾速率為原來的（ ）。A、2倍 B、1/2倍 C、倍 D、4倍28. 粘度增加一倍時，過濾速率為原來的（ ）。A、2倍 B、1/2倍 C、倍 D、4倍29. 在重力場中，含塵氣體中固體粒子的沉降速度隨溫度升高而（ ）。A、增大 B、減小 C、不變 30. 降塵室的生產能力與（ ）有關。A、降塵室的底面積和高度 B、 降塵室的底面積和沉降速度C、 降塵室的高度和寬度 31. 當洗滌與過濾條件相同時，板框過濾機的洗滌速率為最終過濾速率的（ ）倍。A、1/4 B、1 C、2 D、432. 當洗滌條件與過濾條件相同時,加壓葉濾機的洗滌速率為最終過濾速率的（ C ）倍，而板框過濾機的洗滌速率為最終過濾速率的（ A ）倍。A、1/4 B、1/2 C、1 D、233. 過濾常數(shù)K與操作壓強差的（ ）次方成正比。A、 1 B、 s C、s1 D、1-s34. 過濾常數(shù)K隨操作壓強差的增大而（ A ），隨過濾面積增加而（ B ）。A、 增大 B、不變 C、減小二、填空題1. 沉降操作是指在外力場的作用下，利用分散相和連續(xù)相之間的密度差，使之發(fā)生相對運動而實現(xiàn)非均相混合物分離的操作。根據(jù)沉降操作的作用力，沉降過程有重力沉降和離心沉降兩種。 2. 若氣體中顆粒的沉降處于滯流區(qū)，當氣體溫度升高時，顆粒的沉降速度將減小，顆粒的沉降速度與粒徑的關系是。3. 顆粒形狀與球形的差異程度，可用它的球形度來表征。球形度是指是顆粒的形狀與球體相似的程度，即與顆粒相同體積的球體的表面積和顆粒的表面積的比。4. 顆粒沉降速度的計算方法有：試差法，摩擦數(shù)群法兩種。5. 降塵室是指藉重力沉降從氣流中分離出塵粒的設備。其生產能力只與沉降面積和沉降速度有關，與降塵室的高度無關。為提高其生產能力，降塵室一般為扁平型。6. 用降塵室分離含塵氣體時，若顆粒在降塵室入口處的氣體中是均勻分布的，則某尺寸顆粒被分離下來的百分率等于粒級效率。7. 懸浮液的沉聚過程中，顆粒的表觀沉降速度是指_的速度。8. 離心沉降是依靠慣性離心力的作用實現(xiàn)的沉降過程。若顆粒與流體之間的相對運動屬于滯流，旋轉半徑R=0.4m，切向速度uT=20m/s時，分離因數(shù)KC等于100。9. 旋風分離器是利用慣性離心力的作用從氣流中分離出塵粒的設備。臨界粒徑是指在理論上能被完全分離下來的最小顆粒直徑。10. 旋風分離器分離的是氣固混合物，旋液分離器分離的是固液混合物，它們都屬于非均相混合物。11. 過濾操作有兩種方式餅層過濾和深床過濾。12. 恒壓過濾時，過濾速度隨時間增加而減小，洗滌速率隨時間增加而 ，操作壓差將隨時間增加而不變。( A、增加 B、減少 C、不變 )13. 板框壓濾機的洗滌速率是過濾終了速率的1/4倍，葉濾機的洗滌速率是過濾終了速率的1 倍。14. 恒壓過濾某懸浮液，過濾1小時得濾液10m3,，若不計介質阻力，再過濾2小時可共得濾液 m3。15. 離心分離因數(shù)Kc=Ut2/gR，其值大小表示分離性能。16. 恒壓過濾時，過濾面積不變，當濾液粘度增加時，在相同的過濾時間內，過濾常數(shù)K將變小，濾液體積將變小。17. 恒壓過濾操作中，如不計介質阻力，濾餅不可壓縮，過濾壓力增加 2倍，濾液粘度增加 1倍，過濾面積也增加 1倍，其它條件不變，則單位過濾面積上的濾液量為原來的6倍。18. 用板框過濾機過濾某種懸浮液。測得恒壓過濾方程為（的單位為s），則K為4*10-5m2/s，qe為0.01m3/ m2，為0.025s。19. 在重力沉降操作中，影響沉降速度的因素主要有流體的粘度、顆粒的體積分數(shù) 和器壁效應、顆粒形狀的影響。20. 沉降器是利用密度的差別，使液體中的固體微粒沉降的設備。旋風分離器是利用 慣性離心力的作用從氣流中分離出灰塵（或液滴）的設備。21. 欲去除氣體中的固體顆粒，可采用的措施有_降塵室和沉降槽。欲去除懸浮液中的固體顆粒，可采用的方法有旋液分離器、過濾和_。22. 在非均相物系中，處于分散狀態(tài)的物質稱（分散相），處于連續(xù)狀態(tài)的物質稱_連續(xù)相。23. 在非均相物系中，由于連續(xù)相和分散相具有不同的物理性質，故常用機械方法分離。24. 非均相物系分離適用于_靜止，_運動，及_、_、_情況。25. 重力沉降中，當分散相濃度較高時，往往發(fā)生（重力）沉降。26. 非球形顆粒與球形顆粒相差程度愈大，則球形度S愈小。27. 滯流沉降時，當溫度升高，重力沉降所用時間將增大。28. 降塵室的生產能力與其沉降面積和顆粒的沉降速度有關，而與高度無關。29. 對旋風分離器而言，臨界粒徑愈小，分離效率愈_差。30. 離心沉降的分離效率比重力沉降的好。31. 過濾操作中加入助濾劑的目的是為了減小可壓縮濾餅的流動阻力。32. 恒壓過濾中的推動力是介質兩側的壓差加上濾餅兩側的壓差，阻力來自于濾餅和過濾介質。33. 對不可壓縮濾餅，過濾速度與濾餅上、下游的壓強差成正比，與濾餅厚度成反比，與濾液粘度成反比。34. 當過濾介質阻力可以忽略時，過濾常數(shù)Ve為0。35. 對板框壓濾機，洗滌路徑為過濾終了路徑的2倍。36. 對板框壓濾機，洗滌面積為過濾終了路徑的1/2。37. 對加壓葉濾機，洗滌路徑為過濾終了路徑的1倍。38. 對加壓葉濾機，洗滌面積為過濾終了路徑的1。39. 按操作方式，過濾分為間歇和連續(xù)兩種，其中加壓葉濾機屬于間歇方式過濾設備，轉筒真空過濾機屬于連續(xù)方式過濾設備。40. 沉降是指在某種力的作用下，固體顆粒相對流體產生定向運動而實現(xiàn)分離的操作過程。41. 過濾常數(shù)K與流體的粘度成反比。42. 含塵氣體通過長為4m，寬為3m，高為1m的降塵室，已知顆粒的沉降速度為0.03m/s，則該降塵室的生產能力為0.36 m3/s。43. 單個球形顆粒在靜止流體中自由沉降，沉降速度落在滯留區(qū)，若顆粒直徑減小，沉降速度減小，顆粒密度增大，沉降速度增大，流體粘度提高，沉降速度減小，流體密度增大，沉降速度減小。44. 過濾介質阻力忽略不計，濾餅不可壓縮，則恒速過濾過程中濾液體積由V1增多至V2=2V1時，則操作壓差由p1增大至p22p2。45. 在恒速過濾中，如過濾介質的阻力忽略不計，且過濾面積恒定，則所得的濾液量與過濾時間的1/2次方成正比，而對一定的濾液量則需要的過濾時間與過濾面積的2次方成反比。依據(jù)恒壓過濾方程式。46. 轉筒真空過濾機，轉速越快，每轉獲得的濾液量就越大，單位時間獲得的濾液量就越大，形成的濾餅層厚度越薄，過濾阻力越小。47. 粒子沉降過程分加速階段和等速階段，沉降速度是指等速階段顆粒的速度；48. 旋風分離器的高/徑比越大，分離器的分離效率減小，壓降 。49. 降塵室的生產能力理論上與降塵室的高度無關。50. 降塵室的生產能力僅與沉降面積和沉降速度有關，而與降塵室的高度無關。51. 不可壓縮濾餅、恒壓過濾且介質阻力忽略不計，若將過濾壓強提高20%，則在同一時刻得到的濾液是原來_倍？三、判斷題1. 含塵氣體中的固體粒子在滯流區(qū)沉降時,操作溫度升高,重力沉降速度減小. ( 對 )2. 理論上降塵室的生產能力只與其沉降面積及氣體的速度有關。（ 錯 ）3. 懸浮液中的固體粒子在滯流區(qū)沉降時,操作溫度升高,重力沉降速度減小. ( 錯 )第6章 蒸餾一、 選擇題1. 當二組分液體混合物的相對揮發(fā)度為（C）時，不能用普通精餾方法分離。A、3.0 B、2.0 C、1.0 D、4.02. 某精餾塔用來分離雙組分液體混合物，進料量為100Kmol/h，進料組成為0.6 ,要求塔頂產品濃度不小于0.9，以上組成均為摩爾分率，則塔頂產品最大產量為（B）。解析：100*0.6/0.9=BA、60.5kmol/h B、66.7Kmol/h C、90.4Kmol/h D、不能確定3. 在t-x-y相圖中，液相與氣相之間量的關系可按（D）求出。A、拉烏爾定律 B、道爾頓定律 C、亨利定律 D、杠桿規(guī)則4. q線方程一定通過xy直角坐標上的點（B）。A、(xW,xW) B(xF,xF) C(xD,xD) D(0,xD/(R+1)5. 二元溶液的連續(xù)精餾計算中，進料熱狀態(tài)參數(shù)q的變化將引起（B）的變化。 A、平衡線B、操作線與q線C、平衡線與操作線D、平衡線與q線 6. 精餾操作是用于分離（B）。 A、均相氣體混合物B、均相液體混合物C、互不相溶的混合物 D、氣液混合物7. 混合液兩組分的相對揮發(fā)度愈小，則表明用蒸餾方法分離該混合液愈（B）。A、容易 B、困難 C、完全 D、不完全8. 設計精餾塔時，若F、xF、xD、xW均為定值，將進料熱狀況從q=1變?yōu)閝1，但回流比取值相同，則所需理論塔板數(shù)將（B），塔頂冷凝器熱負荷（C），塔釜再沸器熱負荷（A）。A、變大 B、變小 C、不變 D 不一定9. 連續(xù)精餾塔操作時，若減少塔釜加熱蒸汽量，而保持餾出量和進料狀況（F, xF,q）不變時，則L/V_B_ ，L/V_A_，xD_B_ ，xW_A_ 。A、變大 B、變小 C、不變 D、不一定10. 精餾塔操作時，若F、xF、q，加料板位置、和不變，而使操作壓力減小，則xD_A_，xw_B_。A、變大 B、變小 C、不變 D、不一定11. 操作中的精餾塔，保持F，xF，q，D不變，若采用的回流比R B、 = C、 D、不能確定27. 在精餾塔的圖解計算中,若進料熱狀況變化,將使( B )。A、平衡線發(fā)生變化 B、操作線與q線變化 C、平衡線和q線變化 D、平衡線和操作線變化28. 操作中的精餾塔,若選用的回流比小于最小回流比,則( D ).A、不能操作 B、均增加 C、 、均不變 D、 減小、增加29. 操作中的精餾塔，若保持、不變，減小，則（ C ）A、D增大、R減小 B、D減小、不變 C、D 減小、R增大 D、D不變、R增大30. 用某精餾塔分離兩組分溶液，規(guī)定產品組成。當進料組成為時，相應回流比為R1；進料組成為時，相應回流比為R2，若，進料熱狀況不變，則（ A ）。A、R1R2 D、無法判斷31. 用精餾塔完成分離任務所需的理論板數(shù)為8（包括再沸器），若全塔效率為50%，則塔內實際板數(shù)為（ C ）。A、16層 B、12層 C、14層 D、無法確定 解析：8-1=7 7/0.5=1432. 在常壓下苯的沸點為80.1，環(huán)己烷的沸點為80.73，欲使該兩組分混合液得到分離，則宜采用（ C ）。A、恒沸精餾 B、普通精餾 C、萃取精餾 D、水蒸氣精餾33. 精餾操作中，若將進料熱狀況由飽和液體改為冷液體進料，而其它條件不變，則精餾段操作線斜率（ C ），提餾段斜率（ B ），精餾段下降液體量（ C ），提餾段下降液體量（ A ）。A、增大 B、減小 C、不變 D、無法判斷34. 若連續(xù)精餾過程的進料熱狀況參數(shù)q=1/3，則其中氣相與液相的摩爾數(shù)之比為（ C ）。A、1/2 B、1/3 C、2 D、335. 直接水蒸氣加熱的精餾塔適用與(分離輕組分 ）的情況，直接水蒸氣加熱與間接水蒸氣加熱相比較，當x、x、R、q、回收率相同時，其所需理論板數(shù)要（ A ）A、多 B、少 C、 相等 D、無法判斷36. 某精餾塔內，進料熱狀況參數(shù)為1.65，由此可判定物料以（ D ）方式進料。A、飽和蒸汽 B、飽和液體 C、過熱蒸汽 D、冷流體37. 兩組分的相對揮發(fā)度越小，則表示物系分離的越（ B ）A、容易 B、困難 C、完全 D、不完全38. 二元溶液連續(xù)精餾計算中，進料熱狀況的變化將引起以下線的變化：( B )A、平衡線 B、操作線與q線 C、平衡線與操作線 D、平衡線與q線二、填空題1. 某連續(xù)精餾塔中，若精餾段操作線的截距為零，則餾出液流量為0。2. 當分離要求和回流比一定時，_進料的q值最小， 此時分離所需的理論塔板數(shù)_。3. 蒸餾是指分離液體混合物的化工單元操作。4. 在精餾塔實驗中，當準備工作完成之后，開始操作時的第一項工作應該是_。5. 實現(xiàn)精餾操作的必要條件是塔頂液體回流和塔底上升蒸氣流 。 6. 恒摩爾流假設成立的主要條件是各組分的摩爾汽化熱相等。 7. 某精餾塔設計時，若將塔釜由原來間接蒸汽加熱改為直接蒸汽加熱，而保持xF，DF，RxD不變，則WF將_，xw將_，提餾段操作線斜率將_，理論板數(shù)將_。8. 在只有一股進料無側線出料的連續(xù)精餾操作中，當體系的壓力、進料組成、塔頂、塔底產品組成及回流比一定時，進料狀態(tài)q值愈大，提餾段的斜率就愈大，完成相同的分離任務所需的總理論板數(shù)就愈少，故5種進料狀態(tài)種中，冷液體進料所需的理論板數(shù)最少。9. 直接蒸汽加熱與水蒸汽蒸餾雖都是向釜液直接通入蒸汽，但其目的并不相同。前者是_ ，而后者_。10. 操作中，若提餾段上升蒸汽量V增加，而回流量和進料狀態(tài)（F，xF，q）仍保持不變，則R_，xD_，xw_，L/V_。11. 操作時，若、xF、q，加料板位置、不變，而使操作的總壓力增大，則xD 變小，xW 變大 精餾塔的塔頂溫度總低于塔底溫度，其原因之一是_，原因之二是_。12. 精餾塔設計中，回流比越大所需理論板數(shù)越少，操作能耗增加。但隨著回流比的逐漸增大，操作費用設備費的總和將呈現(xiàn)先降后升變化過程。13. 恒沸精餾與萃取精餾主要針對不能用普通的精餾方法分離的物系，采取加入第三組分的辦法以改變原物系的相對揮發(fā)度。14. 精餾設計中，當進料為氣液混合物，且氣液摩爾比為2:3，則進料熱狀態(tài)參數(shù)q值等于3/5。15. 填料塔用于精餾過程中，其塔高的計算采用等板高度法，等板高度是指 ；填料層高度Z= 。16. 簡單蒸餾與精餾的主要區(qū)別是回流。17. 精餾的原理是液體混合物經(jīng)過多次部分汽化和冷凝后，等到幾乎完全分離。18. 精餾過程的恒摩爾流假設是指每層版的上升蒸氣摩爾流量都是相等的。19. 進料熱狀況參數(shù)的兩種定義式為q=W/F和q=(IV-IF)/(IV-IL)，汽液混合物進料時q值范圍0-1。20. 精餾操作中，當回流比加大時，表示所需理論板數(shù)減少，同時，蒸餾釜中所需的加熱蒸汽消耗量增大，塔頂冷凝器中，冷卻劑消耗量減小，所需塔徑增大。21. 精餾設計中，隨著回流比的逐漸增大，操作費用增大，總費用呈現(xiàn)先降后升的變化過程。22. 精餾操作中，當回流比加大時，表示所需理論板數(shù)減少，同時，蒸餾釜中所需的加熱蒸汽消耗量增大，塔頂冷凝器中，冷卻劑消耗量減小，所需塔徑增大。23. 某填料精餾塔的填料層高度為8米，完成分離任務需要16塊理論板（包括塔釜），則等板高度HETP_。24. 總壓為1atm，95 溫度下苯與甲苯的飽和蒸汽壓分別為1168mmHg與475mmHg，則平衡時苯的汽相組成_，苯的液相組成_（均以摩爾分率表示）。苯與甲苯的相對揮發(fā)度_。25. 精餾處理的物系是液體混合物，利用各組分揮發(fā)度的不同實現(xiàn)分離。吸收處理的物系是氣體混合物，利用各組分溶解度的不同實現(xiàn)分離。26. 精餾操作的依據(jù)是體系中各組分的揮發(fā)度不同。實現(xiàn)精餾操作的必要條件是塔頂液體回流和 塔底上升蒸氣流 。27. 氣液兩相呈平衡狀態(tài)時，氣液兩相溫度 ，液相組成 氣相組成。28. 用相對揮發(fā)度表達的氣液平衡方程可寫為y=ax/1+(a-1)x。根據(jù)的大小，可用來判斷某混合液是否能用蒸餾方法來分離以及分離的難易程度，若=1，則表示不能用普通精餾方法分離該混合物。29. 在精餾操作中，若降低操作壓強，則溶液的相對揮發(fā)度 ，塔頂溫度 ，塔釜溫度 ，從平衡角度分析對該分離過程 。30. 某兩組分體系，相對揮發(fā)度=3，在全回流條件下進行精餾操作，對第n、n+1兩層理論板（從塔頂往下計），若已知則 。全回流操作通常適用于精餾的開工階段或 實驗研究。31. 精餾和蒸餾的區(qū)別在于回流；平衡蒸餾和簡單蒸餾的主要區(qū)別在于蒸餾方式不同。32. 精餾塔的塔頂溫度總是低于塔底溫度，其原因是塔頂易揮發(fā)組分含量高和塔底壓力高于塔頂。33. 在總壓為101.33kPa，溫度為85下，苯和甲苯的飽和蒸氣壓分別為則相對揮發(fā)度=2.46，平衡時液相組成0.89，氣相組成為 。34. 某精餾塔的精餾段操作線方程為，則該塔的操作回流比為2.57，餾出液組成為0.98。35. 最小回流比的定義是 ，適宜回流比通常取為（1.1-2）Rmin。36. 精餾塔進料可能有5種不同的熱狀況，當進料為氣液混合物且氣液摩爾比為2：3時，則進料熱狀況q值為3/5。37. 在某精餾塔中，分離物系相對揮發(fā)度為2.5的兩組分溶液，操作回流比為3，若測得第2、3層塔板（從塔頂往下計）的液相組成為流出液組成xD為0.96（以上均為摩爾分率），則第3層塔板的氣相莫弗里效率為EMV3= 。38. 在精餾塔設計這，若保持、不變，若增加回流比，則 ， ， 。39. 在精餾塔設計中，若、及一定，進料由原來的飽和蒸氣改為飽和液體，則所需理論板數(shù) 。精餾段上升蒸氣量 、下降液體量 ；提餾段上升蒸氣量 ，下降液體量 。40. 操作中的精餾塔，增大回流比，其他操作條件不變，則精餾段液氣比 ，提餾段液氣比/ ， ， 。41. 操作中的精餾塔保持、不變，若釜液量增加，則 ， ， 。42. 在連續(xù)精餾塔中，若、相同，塔釜由直接蒸汽加熱改為間接蒸汽加熱，則所需理論板數(shù) ， 。43. 恒沸精流與萃取精餾的共同點是原理相同。兩者的主要區(qū)別是萃取精餾不與原料液形成恒沸液和 。第7章 吸收一、選擇題1. 吸收操作的依據(jù)是（B）。 A、揮發(fā)度差異 B、溶解度差異C、溫度差異D、密度差異 2. 在逆流吸收塔中，增加吸收劑用量，而混合氣體的處理量不變，則該吸收塔中操作線方程的斜率會（ A）。A、增大 B、減小 C、不變 D、不能確定3. 在吸收系數(shù)的準數(shù)關聯(lián)式中，反映物性影響的準數(shù)是（ B ）A、Sh B、Re C、Ca D、Sc4. 已知SO2水溶液在三種溫度t1、t2、t3下的亨利系數(shù)分別為E1=0.35kPa、E2=1.1kPa、E3=0.65kPa則（A）。A、t1t2 C、t3 t25. 在吸收塔中，隨著溶劑溫度升高，氣體在溶劑中的溶解度將會（C）。A、增加 B、不變 C、減小 D、不能確定6. 下述說明中正確的是( D )。A、用水吸收氨屬液膜控制B、常壓下用水吸收二氧化碳屬難溶氣體的吸收，為氣膜阻力控制C、用水吸收氧屬難溶氣體的吸收，為氣膜阻力控制D、用水吸收二氧化硫為具有中等溶解度的氣體吸收，氣膜阻力和液膜阻力都不可忽略7. 下述說法錯誤的是( B )。A、溶解度系數(shù)H很大，為易溶氣體 B、亨利系數(shù)E值很大，為易溶氣體C、亨利系數(shù)E值很大，為難溶氣體 D、相平衡系數(shù)m值很大，為難溶氣體8. 擴散系數(shù)D是物質重要的物理性質之一， 下列各因數(shù)或物理量與擴散系數(shù)無關的是 ( D )。A、擴散質和擴散介質的種類 B、體系的溫度 C、體系的壓力 D、擴散面積9. 吸收塔的操作線是直線，主要基于如下原因（ D ）。A、物理吸收 B、化學吸收 C、高濃度物理吸收 D、低濃度物理吸收10. 吸收操作的作用是分離（ A ）。A、氣體混合物 B、液體混合物 C、互不相溶的液體混合物 D、氣液混合物11. 通常所討論的吸收操作中，當吸收劑用量趨于最小用量時，則下列那種情況正確（D ）。 A、 回收率趨向最高 B、 吸收推動力趨向最大 C、 操作最為經(jīng)濟 D、 填料層高度趨向無窮大12. 根據(jù)雙膜理論，吸收質從氣相主體轉移到液相主體整個過程的阻力可歸結為（ C）。 A、 兩相界面存在的阻力 B、 氣液兩相主體中的擴散的阻力 C、 氣液兩相滯流層中分子擴散的阻力 D、氣相主體的渦流擴散阻力13. 根據(jù)雙膜理論，當被吸收組分在液體中溶解度很小時，以液相濃度表示的傳質總系數(shù)KL ( B ) A、大于液相傳質分系數(shù)k L B、近似等于液相傳質分系數(shù)k L C、 大于氣相傳質分系數(shù)k G D、 近似等于氣相傳質分系數(shù)k G14. 對某一汽液平衡物系，在總壓一定時，溫度升高，則亨利系數(shù)（B） A、變小B、增大C、不變D、不確定15. 吸收是分離（ A ）混合物的化工單元操作，其分離依據(jù)是利用混合物中各組分（ E ）的差異。A、氣體 B、液體 C、固體 D、揮發(fā)度 E、溶解度 F、溫度16. 為使吸收過程易于進行，采取的措施是 B 。A、加壓升溫 B、加壓降溫C、減壓升溫 D、減壓降溫17. 吸收速率方程式中各吸收系數(shù)之間的關系是（ A ）。A、（KG）-1 = （kG）-1 +（H kL）-1 B、（KG）-1 = （H kG）-1 +（ kL）-1 C、（KG）-1 = （kG）-1 +（m kL）-1 D、（KG）-1 = （m kG）-1 +（kL）-118. 根據(jù)雙膜理論，在氣液接觸界面處（ D ）。A、p i = c i B、 p i c iC、p i c i D、p i = c i/H19. 物質在空氣中的分子擴散系數(shù)隨壓強的增大而（ C ），隨溫度的升高而（ A ）。A、增大 B、不變 C、減小 D、無法判斷20. 根據(jù)雙膜理論，在氣液接觸界面處（ D ）。A、氣相組成小于液相組成 B、氣相組成大于液相組成C、氣相組成等于液相組成 D、氣相組成與液相組成平衡21. 為使操作向有利于吸收的方向進行，采取的措施是（ C ）。 A、加壓和升溫 B、減壓和升溫C、加壓和降溫 D、減壓和降溫22. 吸收是分離（ A ）混合物的化工單元操作，其分離依據(jù)是利用混合物中各組分（ E ）的差異。A、氣體 B、液體 C、固體 D、揮發(fā)度 E、溶解度 F、溫度23. 對難溶氣體的吸收過程，傳質阻力主要集中于（ B ）。A、氣相一側 B、液相一側 C、氣液相界面處 D、無法判斷24. 在吸收過程中，（ C）將使體系的相平衡常數(shù)m減小。 A、加壓和升溫 B、減壓和升溫C、加壓和降溫 D、減壓和降溫25. 對易溶氣體的吸收過程，傳質阻力主要集中于（ A ）。A、氣相一側 B、液相一側 C、氣液相界面處 D、無法判斷26. 實驗室用水吸收空氣中的二氧化碳，基本屬于（ B ）吸收控制，其氣膜阻力（ B ）液膜阻力。A、汽膜 B、液膜 C、共同作用 D、無法確定 A、大于 B、小于 C、等于 D、無法確定27. 在雙組分理想氣體混合物中，組分A的擴散系數(shù)是（ C ）。A、組分A的物質屬性 B、組分B的物質屬性 C、系統(tǒng)的物質屬性 D、僅取決于系統(tǒng)的狀態(tài)28. 含低濃度溶質的氣液平衡系統(tǒng)中，溶質在氣相中的摩爾組成與其在液相中的摩爾組成的差值為（ D ）。A、負值 B、正值 C、零 D、不確定 29. 某吸收過程，已知氣膜吸收系數(shù)kY為2kmol/（m2.h），液膜吸收系數(shù)kX為4 kmol/（m2.h），由此判斷該過程為（ D ）。A、氣膜控制 B、液膜控制 .C、不能確定 D、雙膜控制30. 含低濃度溶質的氣體在逆流吸收塔中進行吸收操作，若進塔氣體的流量增大，其他操作條件不變，則對于氣膜控制系統(tǒng)，起出塔氣相組成將（ A ）。A、增加 B、減小 C、不變 D、不確定31. 含低濃度溶質的氣體在逆流吸收塔中進行吸收操作，若進塔液體的流量增大，其他操作條件不變，則對于氣膜控制系統(tǒng)，起出塔氣相組成將（ B ）。A、增加 B、減小 C、不變 D、不確定32. 在吸收操作中，吸收塔某一截面上的總推動力（以氣相組成表示）為（ A ）。A，Y-Y* B、Y*-Y C、Y-Yi D、Yi-Y33. 在逆流吸收塔中，吸收過程為氣膜控制，若將進塔液相組成X2增大，其它操作條件不變，則氣相總傳質單元數(shù)NOG將（ C ），氣相出口濃度將（ A ）。A、增加 B、減小 C、不變 D、不確定34. 在逆流吸收塔中當吸收因數(shù)A1，且填料層高度為無限高時，則氣液平衡出現(xiàn)在（ C ）。A、塔頂 B塔上部 C、塔底 D、塔下部35. 在逆流吸收塔中，用純溶劑吸收混合氣中的溶質，平衡關系符合亨利定律。當將進塔氣體組成Y1增大，其他操作條件不變，起出塔氣相組成Y2將（ A ），吸收率（ ）。A、增加 B、減小 C、不變 D、不確定二、填空題1. 在吸收單元操作中， 計算傳質單元數(shù)的方法很多，其中，采用對數(shù)平均推動力法計算總傳質單元數(shù)法的前提條件是 。2. 吸收操作是吸收質從氣相轉移到液相的傳質過程。在吸收操作中壓力增大，溫度降低將有利于吸收過程的進行。3. 吸收是指混合氣體中某些組分在氣液相界面上的溶解，在氣相和液相內由濃度差推動的傳質過程的化工單元操作。4. 逆流吸收操作中，當氣體處理量及初、終濃度已被確定，若減少吸收劑用量，操作線的斜率將減小，其結果是使出塔吸收液的濃度_， 而吸收推動力相應_。5. 用亨利系數(shù)E表達的亨利定律表達式為_.在常壓下,20時, 氨在空氣中的分壓為69.6mmHg, 與之平衡的氨水濃度為10(kg NH3 (100kg) -1H2O).此時亨利系數(shù)E=_,相平衡常數(shù)m=_. 6. 對于難溶氣體，吸收時屬于液膜控制的吸收，強化吸收的手段是減小液膜阻力。 7. 吸收操作中，溫度不變，壓力增大，可使相平衡常數(shù) ，傳質推動力 。 8. 某氣體用水吸收時，在一定濃度范圍內，其氣液平衡線和操作線均為直線，其平衡線的斜率可用 常數(shù)表示，而操作線的斜率可用 表示。 9. 吸收是指用液體吸收劑吸收氣體的過程，解吸是指用液相中的吸收質向氣相擴散的過程。 10. 溶解度很大的氣體，吸收時屬于氣膜控制，強化吸收的手段是減小氣膜阻力。 11. 在氣體流量，氣相進出口組成和液相進口組成不變時，若減少吸收劑用量，則傳質推動力將 ，操作線將 平衡線。 12. 吸收因數(shù)A可以表示為_，它在YX圖上的幾何意義是_。13. 在一逆流吸收塔中，若吸收劑入塔濃度下降，其它操作條件不變，此時該塔的吸收率 ，塔頂氣體出口濃度 。14. 在低濃度難溶氣體的逆流吸收塔中，若其他條件不變而入塔液體量增加，則此塔的液相傳質單元數(shù)N(l)將_，而氣相總傳質單元數(shù)NOG將_，氣體出口濃度(a)將_。15. 對接近常壓的低濃度溶質的氣液平衡系統(tǒng)，當總壓增加時，亨利系數(shù) ，相平衡常數(shù)m ，溶解度系數(shù)H （增加、減少、不變）。 16. 在一逆流吸收塔中，吸收劑溫度降低，其它條件不變，此時塔頂氣體出口濃度 出塔溶液組成 。17. 對易溶氣體的吸收過程，阻力主要集中于氣膜。18. 若傳質總系數(shù)與分系數(shù)之間的關系表示為,則其中的表示吸收質通過氣膜的傳遞阻力（氣膜阻力），當液膜阻力項可以忽略時表示該吸收過程為氣膜控制。19. 若傳質總系數(shù)與分系數(shù)之間的關系表示為,則其中的表示液膜阻力，當氣膜阻力項可以忽略時表示該吸收過程為液膜控制。20. 傳質單元數(shù)NOG反映吸收過程的難度,分離任務所要求的氣體組成變化越大,過程的平均推動力越小,所需的傳質單元數(shù)NOG 越大。21. 在填料塔中用水吸