電力網(wǎng)規(guī)劃設(shè)計方案

1 電力網(wǎng)規(guī)劃設(shè)計方案 第一章 電力網(wǎng)規(guī)劃設(shè)計方案擬訂及初步比較 力網(wǎng)電壓的確定和電網(wǎng)接線的初步選擇 由于電網(wǎng)電壓的高低與電網(wǎng)接線的合理與否有著相互的影響，因此，在這里設(shè)計的時候是將兩者的選擇同時予以考慮。 網(wǎng)接線方式 這里所擬訂的電網(wǎng)接線方式為全為有備用接線方式，這是從電網(wǎng)供電的可靠性、靈活性與安全性來考慮的。當(dāng)網(wǎng)絡(luò)內(nèi)任何一段線路因發(fā)生故障或檢修而斷開時，不會對用戶中斷供電。這里結(jié)合所選的電網(wǎng)電壓等級，初步擬訂了五種電網(wǎng)接線方式，方案（ 1）、方案（ 3）為環(huán)網(wǎng)，方案（ 2）中既有環(huán)網(wǎng)又有雙 回線路，方案（ 4）、方案（ 5）為雙回線路 ,。它們均滿足負(fù)荷的供電的可靠性。五種方案的電網(wǎng)接線方式如圖 1 方案 1 方案 2 方案 3 方案 4 方案 5 圖 1各種電網(wǎng)接線的初步方案 2 網(wǎng)電壓等級的選擇 根據(jù)電網(wǎng)中電源和負(fù)荷的布局，按輸送容量和輸送距離，查閱有關(guān)設(shè)計手冊，選擇適當(dāng)?shù)碾娋W(wǎng)電壓。電網(wǎng)電壓等級符合國家標(biāo)準(zhǔn)電壓等級，所選電網(wǎng)電壓，這里是根據(jù)網(wǎng)內(nèi)線路輸送容量的大小和輸電距離來確定的。 表 1 電網(wǎng)接線方案（ 1）的電壓等級選擇 線路 名 輸送容量（ 輸電距離（ 電壓等級(回） 18 23 110 回） 20 21 110 1回） 15 33 110 2回） 20 33 110 3回） 15 33 110 從表 1確定該方案（ 1）的電網(wǎng)電壓等級全網(wǎng)為 110 電網(wǎng)接線方案（ 2）的電壓等級選擇全網(wǎng)為 110 電網(wǎng)接線方案（ 3）的電壓等級選擇全網(wǎng)為 110 電網(wǎng)接線 方案（ 4）的電壓等級選擇全網(wǎng)為 110 電網(wǎng)接線方案（ 5）的電壓等級選擇全網(wǎng)為 110 案初步比較的指標(biāo) 路長度（公里） 線路長度反映架設(shè)線路的直接費用，對全網(wǎng)建設(shè)投資的多少起很大作用。考慮到架線地區(qū)地形起伏等因素，單回線路長度應(yīng)在架設(shè)線路的廠、站間直線距離的基礎(chǔ)上增加（ 5%的彎曲度。這里對各種方案的架空線路的長度統(tǒng)一增加 10%的彎曲度。 方案（ 1）的全網(wǎng)總線路長度約為 157 方案（ 2）的全網(wǎng)總線路 長度約為 172 方案（ 3）的全網(wǎng)總線路長度約為 177 方案（ 4）的全網(wǎng)總線路長度約為 209 方案（ 5）的全網(wǎng)總線路長度約為 242 徑長度（公里） 它反映架設(shè)線路的間接費用，路徑長度為架設(shè)線路的廠、站間直線距離再增加（ 5%的彎曲度。這里對有雙回線路的線路統(tǒng)一再增加 10%的彎曲度。當(dāng)全網(wǎng)均為單回線路時，路徑長度與線路長度相等。 方案（ 1）的全網(wǎng)總線路長度約為 157 方案（ 2）的全網(wǎng)總線路長度約為 195 3 方案（ 3）的全網(wǎng)總線路長度約為 177 方案（ 4）的全網(wǎng)總線路長度約為 230 方案（ 5）的全網(wǎng)總線路長度約為 266 荷矩（兆瓦 *公里） 全網(wǎng)負(fù)荷矩等于各線段負(fù)荷矩之和，即它可部分反映網(wǎng)絡(luò)的電壓損耗和功率損耗。在方案（ 1）、方案（ 2）、方案（ 3）中有環(huán)型網(wǎng)絡(luò)，這里先按線段長度和負(fù)荷功率求出各線段上的功率分布（初分布），再計算其負(fù)荷矩。 初步方案并未確定導(dǎo)線截面積，因此先按均一網(wǎng)對其進(jìn)行初步功率分布的計算。均一網(wǎng)初步功率分布的計算公 式如下： S=*即： 最大負(fù)荷時： 方案 1 的負(fù)荷矩計算： 方案 1的等值網(wǎng)絡(luò) 1111( ) ( 1 8 1 2 0 9 1 2 0 1 0 8 7 5 8 7 1 5 4 41438 4 4 2 0 2 1 1 0 2 1 ) 2 8 . 7 4 1 4 . 5 2i i l j Q l j j j M V A 4 方案（ 1）的電網(wǎng)接線及功率初分布圖 1 1 1 4 1 4 2 2 2 3 2 3 4 3 4 3i i G G G P L P L P L P L P L 方案 2： 方案 2 環(huán)網(wǎng)等值電路圖1111( ) ( 1 8 9 2 9 9 2 1 0 5 9 5 5 9 1 5 2 6 8 2 6 )1152 2 . 9 2 1 1 . 5 8i i l j Q l j j V A 方案（ 2）的電網(wǎng)接線及功率初分布圖 121423432 8 . 7 4 1 4 . 5 23 5 1 81 0 . 7 4 5 . 5 21 4 . 2 6 7 . 4 80 . 7 4 0 . 5 2 j M V AS j M V AS j M V AS j M V AS j M V A 5 方案（ 2） 的電網(wǎng)接線及功率初分布圖 1 1 1 4 1 4 2 2 3 3 3 4 3 4i i G G G G G P L P L P L P L P L 方案 3： 等值電路圖 先算環(huán)網(wǎng) 111( ) (1 8 5 8 8 5 8 1 0 2 5 5 2 5 ) 1 5 . 9 7 7 . 2 781i i l j Q l j j j M V 再算環(huán)網(wǎng) 1111( ) (1 5 5 4 8 5 4 2 0 2 1 1 0 2 1 ) 1 5 . 3 7 8 . 0 280i i l j Q l j j j M V 13143422 2 . 9 2 1 1 . 5 82 0 . 0 8 . 4 24 . 9 2 2 . 5 85 . 0 8 2 . 4 22 0 1 0 j M V V AS j M V AS j M V AS j M V A 6 方案（ 3）的電網(wǎng)接線及功率初分布圖 1 1 4 1 4 1 2 2 3 3 3 2 3 2 4 4i i G G G G G G G P L P L P L P L P L P L 方案 4 的電網(wǎng)接線及功率初分布圖 144132321 5 . 9 7 j 7 . 2 71 2 . 0 3 6 . 7 32 . 0 3 1 . 7 31 5 . 3 7 j 8 . 0 21 9 . 6 3 9 . 9 80 . 3 7 0 . 0 2 M V AS j M V AS j M V M V V AS j M V A 12341 8 92 0 1 01 5 81 0 5j M V AS j M V AS j M V AS j M V A 7 1 1 2 2 3 3 4 4i i G G G G G G G P L P L P L P L 1474(方案 5 的電網(wǎng)接線及功率初分布圖 1 1 2 2 1 4 1 4 2 3 2 3i i G G G P L P L P L P L 2204(數(shù)） 由于高壓開關(guān)價格昂貴，在網(wǎng)絡(luò)投資中占較大比例，所以需應(yīng)統(tǒng)計在擬訂的各設(shè)計方案中的高壓開關(guān)臺數(shù)，以進(jìn)行比較。這里暫以網(wǎng)絡(luò)接線來統(tǒng)計高壓開關(guān)臺數(shù)，暫不考慮發(fā)電廠與變電站所需的高壓開關(guān)。考慮到一條單回線路的高壓斷路器需在兩端各設(shè)置一個，故一條單回線路的高壓斷路器需 2 個。各種接線 方案所需的高壓開關(guān)臺數(shù)（高壓斷路器）統(tǒng)計如下： 方案（ 1）所需的高壓開關(guān)臺數(shù)為 10 個； 方案（ 2）所需的高壓開關(guān)臺數(shù)為 12 個； 方案（ 3）所需的高壓開關(guān)臺數(shù)為 12 個； 方案（ 4）所需的高壓開關(guān)臺數(shù)為 16 個； 方案（ 5）所需的高壓開關(guān)臺數(shù)為 16 個； 案初步比較及選擇 這里將各初選方案的四個指標(biāo)列表 1下： 表 1 方案初步比較的指標(biāo) 方案 線路長度（公里） 路徑長度（公里） 負(fù)荷矩（兆瓦 *公里） 高壓開關(guān)（臺數(shù)） （ 1） 157 157 10 1142232 8 1 41 0 53 5 1 81 5 8j M V AS j M V AS j M V AS j M V A 8 （ 2） 172 195 12 （ 3） 177 177 12 （ 4） 209 230 1474 16 （ 5） 242 266 2204 16 根據(jù)表 1列四個指標(biāo)，注意到方案（ 1）、方案（ 2）與方案（ 3）的各項指標(biāo)較?。坏紤]到方案（ 1）為單一環(huán)網(wǎng)，當(dāng)環(huán)網(wǎng)中的某線路發(fā)生故障而斷開時，電壓降落太大很可能不滿足電壓質(zhì)量要求，而且線路可能負(fù)荷較重，所以為慎重起見，不予采納。方案（ 2）與方案（ 3）的各項指 標(biāo)均較小，電壓等級為110此這里僅對方案（ 2）與方案（ 3），再做進(jìn)一步的詳細(xì)比較。 第二章 電力網(wǎng)規(guī)劃設(shè)計方案的技術(shù)經(jīng)濟比較 空線路導(dǎo)線截面選擇 對 110以上電壓級的架空線路，其導(dǎo)線截面的選擇是從保證安全、電能質(zhì)量和經(jīng)濟性等來考慮。一般是按經(jīng)濟電流密度選擇，用電壓損失、電暈、機械強度及發(fā)熱等技術(shù)條件加以校驗。 經(jīng)濟電流密度選擇導(dǎo)線截面 按經(jīng)濟密度選擇導(dǎo)線截面用的輸送容量，應(yīng)考慮線路投入運行后 510年的發(fā)展。在計算中必須采用正常運行方式下經(jīng)常重復(fù)的最高負(fù)荷，但在系統(tǒng)發(fā) 展不明確的情況下，應(yīng)注意勿使導(dǎo)線截面定得過小。 導(dǎo)線截面的計算公式： )co 式中 S 為導(dǎo)線截面（平方毫米） P 為流過線路的有功功率（ V 為電網(wǎng)電壓等級（ J 為經(jīng)濟電流密度（安培 /平方毫米） ) 為線路的功率因素 我國 1956 年電力部頒布的經(jīng)濟電流密度如下表： 導(dǎo)線材料 最大負(fù)荷利用小時數(shù) 3000 以下 30005000 5000 以上 鋁線 線 9 根據(jù)原始資料顯示：變電站 1、 2、 3、 4 的 最大負(fù)荷利用小時數(shù)000之間，由于經(jīng)濟性，一般都選用鋼芯鋁絞線，由此可確定其經(jīng)濟電流密度均為 方案 2、 5的導(dǎo)線截面選擇： 根據(jù)地方電網(wǎng)規(guī)劃課程設(shè)計任務(wù)要求：為簡化計算，所選線路統(tǒng)一采用線。 機械強度校驗導(dǎo)線截面 為保證架空線路的安全，導(dǎo) 線截面具備一定的機械強度，對于跨越鐵路、河道、公路、居名區(qū)的架空線路，其導(dǎo)線截面不得小于 35 平方毫米。 發(fā)熱校驗導(dǎo)線截面 因 列導(dǎo)線可負(fù)載的最大允許電流比正?；蚬收蠒r通過的最大電流大得多，所以可不需校驗此項。 電暈校驗導(dǎo)線截面 電壓為 110以上的架空線路，會在導(dǎo)線周圍產(chǎn)生電暈，按電暈要求的最小導(dǎo)線 號為 導(dǎo)線截面不得小于 120 平方毫米。 終導(dǎo)線型號 方案（ 2）與方案（ 3）在經(jīng)過按機械強度校驗、按電暈校驗導(dǎo)線截面后，確定 的最終導(dǎo)線型號如下： 方案（ 2）：線路 擇導(dǎo)線為： 導(dǎo)線長度： 23路 擇導(dǎo)線為： 導(dǎo)線長度： 21路 導(dǎo)線長度： 26路 1擇導(dǎo)線為： 導(dǎo)線長度： 33路 3擇導(dǎo)線為： 導(dǎo)線長度： 33案（ 3）：線路 擇導(dǎo)線為： 導(dǎo)線長度： 23線 路 擇導(dǎo)線為： 雙回）導(dǎo)線長度： 21路 導(dǎo)線長度： 26路 導(dǎo)線長度： 25路 3 導(dǎo)線長度： 33路 4 導(dǎo)線長度： 33壓損耗計算 10 路參數(shù)計算 號經(jīng)查表得 :導(dǎo)線單位長度阻抗為 00R ），充電功率 00抗參數(shù)計算公式：00() X l（其中 l 為線路長度，單位： 1）方案（ 2）中各線路的阻抗參數(shù)計算如下： 1 1 1 ( 0 . 2 2 0 . 4 2 ) * 2 3 5 . 0 6 9 . 6 6 ( )G G j X j j 2 2 . 3 1 4 . 4 1 ( ) 3 5 . 7 2 1 0 . 9 2 ( ) 14 7 . 2 6 1 3 . 8 6 ( ) 34 7 . 2 6 1 3 . 8 6 ( ) 2）方案（ 3）中各線路的阻抗參數(shù)計算如下： 1 1 1 ( 0 . 2 2 0 . 4 2 ) * 2 3 5 . 0 6 9 . 6 6 ( )G G j X j j 2 4 . 6 2 8 . 8 2 ( ) 3 5 . 7 2 1 0 . 9 2 ( ) 4 5 . 5 1 0 . 5 ( ) 41 7 . 2 6 1 3 . 8 6 ( ) 32 7 . 2 6 1 3 . 8 6 ( ) 路功率計算 1） 方案（ 2） 由于方案（ 2）所選線路的型號都相同，均為 以該整個電網(wǎng)是一個均一網(wǎng)絡(luò)，環(huán)網(wǎng)的功率分布僅與線路長度成正比，因此其功率的分布與前面所算相同，這里不再重算。 13143422 2 . 9 2 1 1 . 5 82 0 . 0 8 . 4 24 . 9 2 2 . 5 85 . 0 8 2 . 4 22 0 1 0 j M V V AS j M V AS j M V AS j M V A 2） 方案（ 3） 由于方案（ 3）所選線路的型號都相同，均為 以該整個電網(wǎng)是一個均一網(wǎng)絡(luò)，環(huán)網(wǎng)的功率分布僅與線路長度成正比，因此其功率的分布與前面所算相同，這里不再重算。 11 144132321 5 . 9 7 j 7 . 2 71 2 . 0 3 6 . 7 32 . 0 3 1 . 7 31 5 . 3 7 0 21 9 . 6 3 9 . 9 80 . 3 7 0 . 0 2 V AS j M V AS j M V V V AS j M V A壓損耗計算 為保證用戶的電能質(zhì)量，正常情況下，網(wǎng)絡(luò)中電源到任一負(fù)荷點的最大電壓損耗，不超過額定電壓的 5%，故障時（指斷一條線路）應(yīng)不超過 10%。 1) 方案（ 2）電壓損耗計算 由于方案（ 2）括有一小環(huán)網(wǎng)，在負(fù)荷變電站 4 有功率分點 ，所以這里校驗變電站母線 4 的電壓。還校驗負(fù)荷變電站 2 母線電壓。 a) 正常情況下： 1 2 2 . 9 2 * 5 . 0 6 1 1 . 5 8 * 9 . 6 6 2 . 0 7 ( )110GV k v 1 1 1 0 2 . 0 7 1 0 7 . 9 3 ( )V k v 1% 1 . 8 8 %14 4 . 9 2 * 7 . 2 6 2 . 5 8 * 1 3 . 8 6 0 . 6 1 ( )1 0 7 . 9 3V k v 2 1 0 7 . 9 3 0 . 6 1 1 0 7 . 3 2 )V k v 14% 0 %V 從電源點經(jīng)負(fù)荷點 1 到負(fù)荷點 4 的電壓總損耗為 % 2 %V 3 2 0 . 0 8 * 5 . 7 2 1 0 . 4 2 * 1 0 . 9 2 2 . 0 8 ( )110GV k v 1 1 1 0 2 . 0 8 1 0 7 . 9 2 ( )V K V 3 1 % 34 5 . 0 8 * 7 . 2 6 2 . 4 2 * 1 3 . 8 6 0 . 4 9 ( )1 0 7 . 9 2V k v 2 1 0 7 . 9 2 0 . 4 9 1 0 7 . 4 3 ( )V k v 34% 0 %V 從電源點經(jīng)負(fù)荷點 3 到負(fù)荷點 4 的電壓總損耗為 % 2 %V 2 2 0 * 2 . 3 1 1 0 * 4 . 4 1 0 . 8 2 ( )110GV k v 2 1 1 0 0 . 8 2 1 0 9 . 1 8 ( )V k v 2% 0 . 7 5 %從電源點到負(fù)荷點 2 電壓損耗為 2% 0 . 7 5 %b) 故障情況下： 12 若線路 障而被切除，則 1 4 3 * 5 . 0 6 2 2 * 9 . 6 6 3 . 9 1 ( )110GV k v 1 1 1 0 3 . 9 1 1 0 6 . 0 9 ( )V k v 1% 3 14 2 5 * 7 . 2 6 1 3 * 1 3 . 8 6 3 . 4 1 ( )1 0 6 . 0 9V k v 2 1 0 6 . 0 9 3 . 4 1 1 0 2 . 6 8 ( )V k v 14% 3 V 43 1 5 * 7 . 2 6 8 * 1 3 . 8 6 2 . 1 4 ( )1 0 2 . 6 8V k v 3 1 0 2 . 6 8 2 . 1 4 1 0 0 . 5 4 ( )V k v 43% 1 %V 從電源點到負(fù)荷點 4 的總電壓損耗 % 8 %V 若線路 故障而被切除，則 4 4 3 * 5 . 7 2 2 3 * 1 0 . 9 2 4 . 5 2 ( )110GV k v 3 1 1 0 4 . 5 2 1 0 5 . 4 8 ( )V k v 3% 4 . 1 1 %34 2 8 * 7 . 2 6 1 4 * 1 3 . 8 6 3 . 7 0 ( )110V k v 2 1 0 5 . 4 8 3 . 7 0 1 0 1 . 7 8 ( )V k v 34% 3 %V 41 1 8 * 5 . 0 6 9 * 9 . 6 6 1 . 8 5 ( )1 0 1 . 7 8V k v 1 1 0 1 . 7 8 1 . 8 5 9 9 . 9 3 ( )V k v 41% 1 %V 從電源點到負(fù)荷點 1 總電壓損耗 % 9 %V 若雙回線路 一條因故障而被切除，則 2 2 0 * 4 . 6 2 1 0 * 8 . 8 2 1 . 6 4 ( )110GV k v 2 1 1 0 1 . 6 4 1 0 8 . 3 6 ( )V k v % 1 . 4 9 %通過計算，可看出該方案（ 2）的電壓損耗 %V ，在正常情況下最大為 在故障情況下，其最大電壓損耗為 可見該網(wǎng)絡(luò)的電壓質(zhì)量問題能得到保證。 2) 方案（ 3）電壓損耗計算 由于方案（ 3 包括有兩小環(huán)網(wǎng)，分別在負(fù)荷變電站 1、 2 處有功率分點，所以這里校驗變電站母線 1、 2 處的電壓。 13 a) 正常情況下： 1 1 1 11 1 5 . 9 7 * 5 . 0 6 7 . 2 7 * 9 . 6 61 . 3 7 ( )110G G G Q XV k 1% 1 . 2 5 %2 1 1 0 1 . 3 7 1 0 8 . 6 3 ( )V k v 2 2 2 22 1 9 . 6 3 * 4 . 6 2 9 . 9 8 * 8 . 8 21 . 6 2 ( )110G G G Q XV k 2% 1 . 4 7 %4 1 1 0 1 . 6 2 1 0 8 . 3 8 ( )V k v b) 故障情況下： 若線路 障而被切除，則 4 2 8 * 5 . 5 1 4 * 1 0 . 5 2 . 7 4 ( )110GV k v 4 1 1 0 2 . 7 4 1 0 7 . 2 6 ( )V k v 4% 2 . 4 9 %41 1 8 * 7 . 2 6 9 * 1 3 . 8 6 2 . 3 8 ( )1 0 7 . 2 6V k v 1 1 0 7 . 2 6 2 . 3 8 1 0 4 . 8 8 ( )V k v 41% 2 %V 從電源點到負(fù)荷點 1 電壓損耗 % 4 %V 若線路 而被切除，則 1 2 8 * 5 . 0 6 1 4 * 9 . 6 6 2 . 5 2 ( )110GV k v 2 1 1 0 2 . 5 2 1 0 7 . 4 8 ( )V k v 1% 2 . 2 9 %14 1 0 * 7 . 2 6 5 * 1 3 . 8 6 1 . 3 2 ( )1 0 7 . 4 8V k v 4 1 0 7 . 4 8 1 . 3 2 1 0 6 . 1 6 ( )V k v 14% 1 V 從電源點到負(fù)荷點 1 的總電壓損耗 % 3 %V 若線路 障而被切除，則 3 3 5 * 5 . 7 2 1 8 * 1 0 . 9 2 3 . 6 1 ( )110GV k v 3 1 1 0 3 . 6 1 1 0 6 . 3 9 ( )V k v 3% 3 . 2 8 %32 2 0 * 7 . 2 6 1 0 * 1 3 . 8 6 2 . 6 7 ( )1 0 6 . 3 9V k v 2 1 0 6 . 3 9 2 . 6 7 1 0 3 . 7 2 ( )V k v 32% 2 %V 14 從電源點到負(fù)荷點 3 的總電壓損耗 % 5 %V 若線路 而被切除，則 1 3 5 * 4 . 6 2 1 8 * 8 . 8 2 2 . 9 1 ( )110GV k v 2 1 1 0 2 . 9 1 1 0 7 . 0 9 ( )V k v 3% 2 . 6 5 %23 1 5 * 7 . 2 6 8 * 1 3 . 8 6 2 . 0 5 ( )1 0 7 . 0 9V k v 3 1 0 7 . 0 9 2 . 0 5 1 0 5 . 0 4 ( )V k v 23% 1 %V 從電源點到負(fù)荷點 2 總電壓損耗 % 4 %V 通過計算，可看出該方案（ 3）電壓損耗 %V ，在正常情況下最大為 在故障情況下，其最大電壓損耗為 可見該網(wǎng)絡(luò)的電壓質(zhì)量問題能得到保證。 網(wǎng)的年電能損耗 電網(wǎng)的年電能損耗 A 一般用最大損耗時間法計算，即： 度） 式中 最大負(fù)荷時的有功損耗（千瓦）； 為最大負(fù)荷損耗時間（小時）； 最大負(fù)荷損耗時間 與元件上通過功率的最大負(fù)荷利用小時關(guān)，其具體的關(guān)系可查表。 大負(fù)荷時的有功損耗計算 計算公式： )( 222 式中 S=P+線路上流過的潮流（單位： 線路的電阻值（ ） a) 方案（ 2）各線路的功率損耗經(jīng)計算如下： 22 221111 22 2 . 9 2 1 1 . 5 8( ) * ( ) * 5 . 0 6 * 1 0 0 0 2 7 5 . 7 5 ( )110 k 15 22 222222 22 0 1 0( ) * ( ) * 2 . 3 1 * 1 0 0 0 9 5 . 4 5 ( )110 k 22 223333 22 0 . 0 8 1 0 . 4 2( ) * ( ) * 5 . 7 2 * 1 0 0 0 2 4 1 . 9 3 ( )110 k 22 221 4 1 41 4 1 4 24 . 9 2 2 . 5 8( ) * ( ) * 7 . 2 6 * 1 0 0 0 1 8 . 5 2 ( )110 k 22 223 4 3 43 4 3 4 25 . 0 8 2 . 4 2( ) * ( ) * 7 . 2 6 * 1 0 0 0 1 9 ( )110 k b) 方案（ 3）各線路的功率損耗經(jīng)計算如下： 22 221111 21 5 . 9 7 7 . 2 7( ) * ( ) * 5 . 0 6 * 1 0 0 0 1 2 8 . 7 5 ( )110 k 22 222222 21 9 . 6 3 9 . 9 8( ) * ( ) * 4 . 6 2 * 1 0 0 0 1 8 5 . 1 6 ( )110 k 22 223333 21 5 . 3 7 8 . 0 2( ) * ( ) * 5 . 7 2 * 1 0 0 0 1 4 1 . 0 7 ( )110 k 22 224444 21 2 . 0 3 6 . 7 3( ) * ( ) * 5 . 5 * 1 0 0 0 8 3 . 3 7 ( )110 k 22 224 1 4 14 1 4 1 22 . 0 3 1 . 7 3( ) * ( ) * 7 . 2 6 * 1 0 0 0 4 . 2 7 ( )110 k 22 223 2 3 23 2 3 2 20 . 3 7 0 . 0 2( ) * ( ) * 7 . 2 6 * 1 0 0 0 0 . 0 8 2 ( )110 k 大負(fù)荷損耗時間的計算 1)計算 一條線路供給幾個負(fù)荷，此時按照下式計算： 1P P m a xm a a 16 上述計算公式以下圖為例加以說明 1 1 22 案（ 2）各線路的計算 根據(jù)方案（ 2）的功率初分布，負(fù)荷點 4 為功率分點，線路 給兩個負(fù)荷。 1 1 1c o 4 4 4c o 141 m a x 1 4 m a x 4m a x . 114 P P 5321（ h） . 1 1 4M G M S 28+o 表可得：線路 321Th 3950h 同理可得：線路 1000Th 3600h 線路 m 000Th 4650h 線路 損耗時間 300Th 3950h 線路 3000Th 3600h 方案（ 3）各線路的計算 17 線路 500Th 4100h 線路 m 000Th 4650h 線路 785Th 4500h 線路 321Th 3950h 線路 4500Th 4100h 線路 3m 000Th 4650h 2）方案（ 2）最大負(fù)荷損耗時間 的計算如下：這里的表 2出了各線路的 值及相關(guān)參數(shù) 表 2路 線路潮流（ h） 最大負(fù)荷損耗時間 (h) 321 950 0+000 650 300 950 1000 600 39 5000 600 3）方案（ 3）最大負(fù)荷損耗時間 的計算如下：這里的表 2出了各線路的 值及相關(guān)參數(shù) 表 2路 線路潮流（ h） 最大負(fù)荷損耗時間 (h) 500 100 000 650 785 500 321 950 4500 100 18 3000 650 網(wǎng)的年電能損耗計算 a) 方案（ 2）電網(wǎng)的年電能損耗計算如下： m a x ( 2 7 5 . 7 5 * 3 9 5 0 9 5 . 4 5 * 4 6 5 0 2 4 1 . 9 3 * 3 9 5 0 1 8 . 5 2 * 36001 9 * 3 6 0 0 ) 2 6 2 . 3 7 ( )10000 萬 方案（ 3）電網(wǎng)的年電能損耗計算如下： m a x (1 2 8 . 7 5 * 4 1 0 0 1 8 5 . 1 6 * 4 6 5 0 1 4 1 . 0 7 * 4 5 0 0 8 3 . 3 7 * 39504 . 2 7 * 4 1 0 0 0 . 0 8 2 * 4 6 5 0 ) 2 3 7 . 0 9 ( )10000 壓器的選擇 因兩種方案（ 2）與（ 3）的電壓損耗在正常時或是在故障時都能滿足電壓質(zhì)量要求，即在正常情況下 %V 方案（ 3）的全網(wǎng)年運行費用 2N 所以用下式計算回收年限 T： 1221（年） 21123 3 0 0 . 5 3 1 7 5 . 4 5 1 2 . 1 9 1 3 (2 2 0 . 4 3 4 1 2 1 0 . 1 7 5 7C 年 ） 算時0 年考慮。 因 T 標(biāo)準(zhǔn)回收年限以，在經(jīng)過詳細(xì)的技術(shù)和經(jīng)濟比較后，可以看出方案（ 2）在電壓損耗方面雖然略大于方案（ 3）；但其在經(jīng)濟方面卻是占優(yōu)，因此最終確定選擇方案（ 3）作為在技術(shù)上和經(jīng)濟上綜合最優(yōu)的電網(wǎng)接線。 第三章 潮流分布與調(diào)壓措施選擇 . 通過不同方案的技術(shù)經(jīng)濟比較，最終選擇方案 2 最為一個最優(yōu)方案，將其作為電網(wǎng)建設(shè)的依據(jù)，以下對其進(jìn)行更為詳細(xì)的潮流分布計算和調(diào)壓措施的選擇。 流分布計算 （ 1）因為電網(wǎng)是 110以這里計及線路的充電功率。 （ 2）計及線路和變壓器的功率損耗、變壓器的激磁功率損耗。 （ 3）這里分別計算最大負(fù)荷、最小負(fù)荷及最嚴(yán)重斷線故障（最大負(fù)荷）時功率分布與電壓分布 最大負(fù)荷與最小負(fù)荷時的功率分布及電壓分布計算結(jié)果的詳細(xì)數(shù)據(jù)見潮流計算結(jié)果附表 1 與附表 2。 23 圖 3案 2的地理接線圖 圖 3案 2電路網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)圖 由于 2 是一個單獨的負(fù)荷點，由電源點雙線供電，與其余幾點不直接接觸，因此方案 2環(huán)網(wǎng)部分的等值電路圖如下： 圖 3案 2環(huán)網(wǎng)等值電路圖 (a) 算參數(shù) 1) 線路參數(shù) 線路 ( 1 5 . 0 6 j 9 . 6 6 ( ) . 2 1 2 3 2 1 . 5 2 6 v a 24 線路 ( 3 5 . 7 2 j 1 0 . 9 2 ( ) . 2 1 2 6 2 1 . 6 7 0 v a 線路 (1 14 7 . 2 6 j 1 3 . 8 6 ( )Z . 2 1 3 3 2 . 1 1 8 v a 線路 (3 34 7 . 2 6 j 1 3 . 8 6 ( )Z . 2 1 3 3 2 . 1 1 8 v a 線路 2 2 . 3 1 j 4 . 4 1 ( ) ( 2 )2 3 . 2 1 2 1 2 2 2 . 6 9 6 v a 2) 變電所參數(shù) （ 1）變壓器 1#、 3#、 4#： 2 2221 0 4 1 1 0 3 . 1 4 61 0 0 0 1 0 0 0 2 0 2 2% 1 0 . 5 1 1 0 6 3 . 5 31 0 0 1 0 0 2 0 60 222 7 . 5 2 . 2 7 1 01 0 0 0 1 0 0 0 1 1 0 6022% 0 . 9 2 0 1 4 . 8 7 1 01 0 0 1 0 0 1 1 0 1211變壓 器 2#: 2 2221 2 5 1 1 0 2 . 4 2 01 0 0 0 1 0 0 0 2 5 2 2% 1 0 . 5 1 1 0 5 0 . 8 21 0 0 1 0 0 2 5 25 60 223 2 . 5 2 . 6 8 1 01 0 0 0 1 0 0 0 1 1 0 6022% 0 . 8 2 0 1 3 . 2 2 1 01 0 0 1 0 0 1 1 0 1211(2) 變電所 1、 3、 4： 1 3 4 11( ) ( 3 . 1 4 6 6 3 . 5 3 ) 1 . 5 7 3 3 1 . 7 6 ( )22T T T T Z R j X j j 2 00 1 0 3 0 4 0 0%2 2 ( ) 2 ( )1000 . 9 2 02 ( 0 . 0 2 7 5 ) 0 . 0 5 5 0 . 3 6100T T S S G j B V P j Sj j M V A 變電所 2： 2 11( ) ( 2 . 4 2 5 0 . 8 2 ) 1 . 2 1 2 5 . 4 1 ( )22T T j X j j 2 00 2 0 0 0%2 2 ( ) 2 ( )1000 . 8 2 52 ( 0 . 0 3 2 5 ) 0 . 0 6 5 0 . 4 0100 G j B V P j Sj j M V A 流計算 1) 計算節(jié)點 1、 4、 3及 2的運算負(fù)荷 221 21 8 9 ( 1 . 5 7 3 3 1 . 7 6 ) 0 . 0 5 3 2 . 6 3110TS j j M V A 1 1 1 0 1 9 0 . 0 5 3 2 . 6 3 0 . 0 5 5 0 . 3 6 0 . 7 6 3 1 . 0 5 91 8 . 1 0 8 1 0 . 2 0 1L D T B S S j Q Qj j j j V A 223 21 5 8 ( 1 . 5 7 3 3 1 . 7 6 ) 0 . 0 3 7 1 . 8 8110TS j j M V A 26 3 3 3 0 3 8 0 . 0 3 7 1 . 8 8 0 . 0 5 5 0 . 3 6 0 . 8 3 5 1 . 0 5 91 5 . 0 9 2 8 . 3 4 6L D T S S j Q Qj j j j V A 224 21 0 5 ( 1 . 5 7 3 3 1 . 7 6 ) 0 . 0 1 6 0 . 3 2 8110TS j j M V A 4 4 4 0 4 5 0 . 0 1 6 0 . 3 2 8 0 . 0 5 5 0 . 3 6 1 . 0 5 9 1 . 0 5 91 0 . 0 7 1 3 . 5 7L D T S S j Q Qj j j j V A 222 22 0 1 0 ( 1 . 5 7 3 3 1 . 7 6 ) 0 . 0 6 5 3 . 2 4 7110TS j j M V A 2 2 2 0 2 22 0 1 0 0 . 0 6 5 3 . 2 4 7 0 . 0 6 5 0 . 4 1 . 3 4 82 0 . 1 3 1 2 . 2 9 9L D S S j Qj j j V A ) 計算閉環(huán)網(wǎng)絡(luò)的功率分布 方案 2中的節(jié)點 1、 3、 4與電源點 *12*() 0G G 1111( ) ( 1 8 . 1 0 8