銅樂園模板專項方案

1、模板專項施工方案一、工程概況及編制依據1、工程概況1、建設單位：安徽省瑯琊山礦業(yè)總公司2、工程名稱：銅樂園28#30#樓3、本工程建筑總面積為13142m2，十一層，框剪結構，建筑高度34.9m。本工程建筑安全等級：二級，設計使用年限50年，耐火等級二級，抗震設計建筑分類丙類，抗震設防烈度6度。2、編制依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2002建筑結構荷載規(guī)范(GB 50009-2001)鋼結構設計規(guī)范(GB 50017-2003) 建筑施工手冊第四版建筑施工計算手冊施工技術2002（3）扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全二、

2、模板體系為確保工程質量，保證施工安全，本項目部模板選用18mm厚木膠合板， 4080方木，砼剪力墻板及高度大于400mm的梁用12對拉穿芯螺桿，支撐采用 483mm鋼管，扣件連接。所有材料的平整度、強度、剛度都應滿足本工程的高質量要求。三、模板支撐系統(tǒng)的設計(一)一般砼梁的支撐設計一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):0.40混凝土板厚度(mm):0.11；立桿縱距（沿梁跨度方向間距）La(m):0.90；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；腳手架步距(m):1.50；承重架支設:無承重立桿，木方支撐垂直梁截面；立桿橫向間距或排距L

3、b(m):0.90；采用的鋼管類型為483.00；扣件連接方式:單扣件，考慮扣件質量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.50；鋼筋自重(kN/m3):2.00；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):8.9；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):4.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.03.梁側模板參數主楞間距(mm)：500；次楞間距(mm)：300；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向間距(mm)：300；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓形，直徑480mm，

4、壁厚3.00mm；主楞合并根數：2；主楞龍骨材料：木楞,，寬度40mm，高度80mm；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取1.000h； T - 混凝土的入模溫度，取15.0； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.000m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200；

5、 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 8.924 kN/m2、24.000 kN/m2，取較小值8.924 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖1.抗彎驗算 其中， - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N.mm)； W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 50.0

6、01.81.8/6=27.00cm3； f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.508.920.90=4.82kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.40.504.000.90=2.52kN/m；q = q1+q2 = 4.819+2.520 = 7.339 kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 300.00mm；面板的最大彎距 M= 0.17.34300.002 = 6.61104N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 6.61104 / 2.7

7、0104=2.446N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13.000N/mm2；面板的受彎應力計算值 =2.446N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！ q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =8.920.30/1= 2.68 N/mm； l-計算跨度(外楞間距)：l = 500.00mm； I-面板的截面慣性矩：E = 1.71106N/mm2；內楞的最大撓度計算值: = 0.6772.68500.004/(1009000.001.71106) = 0.074 mm；內楞的最大容許撓度值: = 2.000mm；內楞的最大撓度計算值 =0.

8、074mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2.000mm，滿足要求！ 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。最大彎矩M按下式計算： 其中，作用在外楞的荷載: P = (1.28.920.90+1.44.000.90)0.500.30/2=1.10kN； 外楞計算跨度(對拉螺栓豎向間距): l = 300mm； 外楞的最大彎距：M = 0.1751100.844300.000 = 5.78104N.mm經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 5.78104/5.33105 = 0.10

9、9 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 205.000N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =0.109N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205.000N/mm2，滿足要求！外楞的最大容許撓度值: = 0.750mm；外楞的最大撓度計算值 =0.000mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =0.750mm，滿足要求！ I = 900.0018.0018.0018.00/12 = 4.37105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =

10、300.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2（24.00+2.00）0.901.000.90=25.27kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.500.900.90=0.49kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.42.000.900.90=2.27kN/m；q = q1 + q2 + q3=25.27+0.49+2.27=28.03kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 1/828.0260.3002=0.315kN.m； =0.315106/4.86104=6.488N/mm2；梁底模面板計算應力

11、 =6.488 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！經計算得到，活荷載標準值 P1= (2.500+2.000)0.3000.900=1.215 kN；2.方木的支撐力驗算均布荷載 q = 1.223.400+1.23.450=32.220 kN/m；集中荷載 P = 1.41.215=1.701 kN； 方木計算簡圖經過計算得到從左到右各方木傳遞集中力即支座力分別為：N1=5.740 kN；N2=5.740 kN；方木按照三跨連續(xù)梁計算。 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=4.0008.0008.000/6 = 42.67

12、 cm3； I=4.0008.0008.0008.000/12 = 170.67 cm4；方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 5.740/0.900=6.378 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.16.3780.9000.900= 0.517 kN.m；最大應力 = M / W = 0.517106/42666.7 = 12.108 N/mm2；抗彎強度設計值 f=13.0 N/mm2；方木的最大應力計算值 12.108 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13.0 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：最大剪力的計

13、算公式如下: 截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力: V = 0.66.3780.900 = 3.444 kN；圓木的截面面積矩 S =0.78550.0050.00 = 1962.50 N/mm2；圓木方受剪應力計算值 T =3.441962.50/(170.6750.00) = 0.79 N/mm2；方木抗剪強度設計值 T = 1.400 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.792 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.400 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 方木最大撓度計算值 = 0.6775.315900

14、.0004 /(1009000.000170.667104)=1.537mm； 方木的最大允許撓度 =0.9001000/250=3.600 mm；方木的最大撓度計算值 = 1.537 mm 小于 方木的最大允許撓度 =3.600 mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下 計算簡圖(kN) 支撐鋼管變形圖(kN.m) 支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經過連續(xù)梁的計算得到：支座反力 RA = RB=5.740 kN；最大彎矩 Mmax=0.861 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=1.599 mm；支撐鋼管的最大應力 =0.861106/4490.0=191.766 N/m

15、m2；支撐鋼管的抗壓設計強度 f=205.0 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 191.766 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設計強度 205.0 N/mm2,滿足要求!八、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。九、扣件抗滑移的計算:按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；

16、計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=5.74 kN；R 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 十、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =5.740 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1293.800=0.589 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.90/2+(0.60-0.30)/2)0.900.50=0.324 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2(0.90/2+(0.60-0.30)/2)0.900.120(2.00+24.00)=2.0

17、22 kN； N =5.740+0.589+0.324+2.022=8.675 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.00 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ；

18、u - 計算長度系數，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，u =1.700；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.250 / 15.900 = 185.000 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數= 0.209 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=8674.656/(0.209424.000) = 97.890 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 97.890 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205.00 N/mm2，滿足要求！其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN

19、/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取1.000h； T - 混凝土的入模溫度，取15.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.000m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 8.924 kN/m2、24.000 kN/m2，取較小值8.924 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度

20、驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖1.抗彎驗算 其中， - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N.mm)； W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 50.001.81.8/6=27.00cm3； f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.508.920.90=4.82kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.40.504.000.90=2.52kN/m；q =

21、q1+q2 = 4.819+2.520 = 7.339 kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 300.00mm；面板的最大彎距 M= 0.17.34300.002 = 6.61104N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 6.61104 / 2.70104=2.446N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13.000N/mm2；面板的受彎應力計算值 =2.446N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(N.mm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩；

22、 f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.28.9240.90+1.44.0000.90)0.300/1=4.40kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 500mm； 內楞的最大彎距: M=0.14.40500.002= 1.10105N.mm；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 1.10105/4.27104 = 2.580 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 11.000N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 2.580 N/mm2 內楞的抗彎強度設計值 小于 f=11.000N/mm2，滿足要求！

23、（2）.內楞的撓度驗算 其中 E - 面板材質的彈性模量： 9000.00N/mm2； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =8.920.30/1= 2.68 N/mm； l-計算跨度(外楞間距)：l = 500.00mm； I-面板的截面慣性矩：E = 1.71106N/mm2；內楞的最大撓度計算值: = 0.6772.68500.004/(1009000.001.71106) = 0.074 mm；內楞的最大容許撓度值: = 2.000mm；內楞的最大撓度計算值 =0.074mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2.000mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，

24、按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓形，直徑480mm，壁厚3.00mm；外鋼楞截面抵抗矩 W = 532.50cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 12780.04cm4； 外楞計算簡圖（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。最大彎矩M按下式計算： 其中，作用在外楞的荷載: P = (1.28.920.90+1.44.000.90)0.500.30/2=1.10kN； 外楞計算跨度(對拉螺栓

25、豎向間距): l = 300mm； 外楞的最大彎距：M = 0.1751100.844300.000 = 5.78104N.mm經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 5.78104/5.33105 = 0.109 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 205.000N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =0.109N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205.000N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算 其中 E - 外楞的彈性模量，其值為 .00N/mm2； p-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： p =8.920.500.30/1= 0.67 KN； l-計算跨度(拉螺栓

26、間距)：l = 300.00mm； I-面板的截面慣性矩：I = 1.28108mm4；外楞的最大撓度計算值: = 1.1466.69102300.003/(100.001.28108) = 0.000mm；外楞的最大容許撓度值: = 0.750mm；外楞的最大撓度計算值 =0.000mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =0.750mm，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的簡支梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、

27、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 900.0018.0018.00/6 = 4.86104mm3； I = 900.0018.0018.0018.00/12 = 4.37105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =300.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2（24.00+2.00）0.901.000.90=25.27kN

28、/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.500.900.90=0.49kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.42.000.900.90=2.27kN/m；q = q1 + q2 + q3=25.27+0.49+2.27=28.03kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 1/828.0260.3002=0.315kN.m； =0.315106/4.86104=6.488N/mm2；梁底模面板計算應力 =6.488 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。

29、最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+2.00)1.000+0.50）0.90= 23.85N/mm； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =300.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大撓度計算值: = 523.850300.04/(3849500.04.37105)=0.605mm；面板的最大撓度計算值: =0.605mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 300.0 / 250 = 1.200mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐

30、采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24.000+2.000)1.0000.900=23.400 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.5000.900(21.000+0.300)/ 0.300=3.450 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1= (2.500+2.000)0.3000.900=1.215 kN；2.方

31、木的支撐力驗算均布荷載 q = 1.223.400+1.23.450=32.220 kN/m；集中荷載 P = 1.41.215=1.701 kN； 方木計算簡圖經過計算得到從左到右各方木傳遞集中力即支座力分別為：N1=5.740 kN；N2=5.740 kN；方木按照三跨連續(xù)梁計算。 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=4.0008.0008.000/6 = 42.67 cm3； I=4.0008.0008.0008.000/12 = 170.67 cm4；方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 5.740/0

32、.900=6.378 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.16.3780.9000.900= 0.517 kN.m；最大應力 = M / W = 0.517106/42666.7 = 12.108 N/mm2；抗彎強度設計值 f=13.0 N/mm2；方木的最大應力計算值 12.108 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13.0 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: 截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力: V = 0.66.3780.900 = 3.444 kN；圓木的截面面積矩 S =0.78550.0050.00 = 1962.50 N/mm2；圓木方

33、受剪應力計算值 T =3.441962.50/(170.6750.00) = 0.79 N/mm2；方木抗剪強度設計值 T = 1.400 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.792 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.400 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 方木最大撓度計算值 = 0.6775.315900.0004 /(1009000.000170.667104)=1.537mm； 方木的最大允許撓度 =0.9001000/250=3.600 mm；方木的最大撓度計算值 = 1.537 mm 小于 方木的最

34、大允許撓度 =3.600 mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下 計算簡圖(kN) 支撐鋼管變形圖(kN.m) 支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經過連續(xù)梁的計算得到：支座反力 RA = RB=5.740 kN；最大彎矩 Mmax=0.861 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=1.599 mm；支撐鋼管的最大應力 =0.861106/4490.0=191.766 N/mm2；支撐鋼管的抗壓設計強度 f=205.0 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 191.766 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設計強度 205.0 N/mm2,滿足要求!八、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只

35、起構造作用，通過扣件連接到立桿。九、扣件抗滑移的計算:按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=5.74 kN；R 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 十、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值

36、，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =5.740 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.12911.400=1.766 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.90/2+(0.60-0.30)/2)0.900.50=0.324 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2(0.90/2+(0.60-0.30)/2)0.900.120(2.00+24.00)=2.022 kN； N =5.740+1.766+0.324+2.022=9.852 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.5

37、9； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.00 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，u =1.700；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.25

38、0 / 15.900 = 185.000 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數= 0.209 ；鋼管立桿受壓應力計算值：=9852.048/(0.209424.000) = 111.177 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 111.177 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205.00 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.700 按照表2取值1.026 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo

39、= k1k2(h+2a) = 1.1671.026(1.500+0.1002) = 2.035 m； Lo/i = 2035.481 / 15.900 = 128.000 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數= 0.406 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=9852.048/(0.406424.000) = 57.231 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 57.231 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205.00 N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安

40、全足夠的設計剛度；2.立桿步距的設計：a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構造層的設計：a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的

41、空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。5.頂部支撐點的設計：a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的

42、水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發(fā)生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放 1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25.5000.2500.180 = 1.148 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0.5000.25

43、0 = 0.125 kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：p1 = (1.000+2.000)0.9000.250 = 0.675 kN；2.方木抗彎強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2(1.148 + 0.125) = 1.527 kN/m；集中荷載 p = 1.40.675=0.945 kN；最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.9450.900 /4 + 1.5270.9002/8 = 0.367 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.945/2

44、+ 1.5270.900/2 = 1.160 kN ；方木的最大應力值 = M / w = 0.367106/42.667103 = 8.607 N/mm2；方木抗彎強度設計值 f=13.0 N/mm2；方木的最大應力計算值為 8.607 N/mm2 小于 方木的抗彎強度設計值 13.0 N/mm2，滿足要求!3.方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 0.9001.527/2+0.945/2 = 1.160 kN；方木受剪應力計算值 T = 3 1159.650/(2 40.000 80.00

45、0) = 0.544 N/mm2；方木抗剪強度設計值 T = 1.400 N/mm2；方木受剪應力計算值為 0.544 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.400 N/mm2，滿足要求!4.方木撓度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 1.148+0.125=1.273 kN/m；集中荷載 p = 0.675 kN；方木最大撓度計算值 V= 51.273900.0004 /(3849500.000.67) +675.000900.0003 /( 489500.000.67) = 1.303 mm；方木最大允許

46、撓度值 V= 900.000/250=3.600 mm；方木的最大撓度計算值 1.303 mm 小于 方木的最大允許撓度值 3.600 mm,滿足要求!三、木方支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 1.5270.900 + 0.945 = 2.31 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.760 kN.m ；最大變形 Vmax = 1.876 mm ；最大支座力 Qmax = 9.203 kN ；鋼管最大應力 = 0.760106/4490.000=169.191 N/mm2 ；鋼管抗壓強度設計值 f=205.000

47、N/mm2 ；支撐鋼管的計算最大應力計算值 169.191 N/mm2 小于 鋼管的抗壓強度設計值 205.000 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于900.000/150與10 mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN ?？v向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 9.203 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的

48、荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.1294.800 = 0.620 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規(guī)范附錄A。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.5000.9000.900 = 0.405 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.5000.1800.9000.900 = 3.718 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.743 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000 ) 0.90

49、00.900 = 2.430 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.093 kN；六、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 9.093 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； L0-