臨時(shí)加固方案

1、余政儲(chǔ)出（余政儲(chǔ)出（20132013）5353 號(hào)地塊辦公號(hào)地塊辦公 T1T1 樓、樓、 T2T2 樓、樓、T3T3 樓、樓、T4T4 樓、商業(yè)樓、商業(yè) 1#1#樓、地下室樓、地下室 工程工程 臨臨 時(shí)時(shí) 加加 固固 專專 項(xiàng)項(xiàng) 方方 案案 舜杰建設(shè)（集團(tuán)）有限公司舜杰建設(shè)（集團(tuán)）有限公司 二二 0 0 一七年九月一七年九月 目目 錄錄 一、 工程概況及設(shè)計(jì)現(xiàn)狀 .2 1.1 工程概況.2 1.2.周圍環(huán)境條件.2 1.3 基坑圍護(hù)設(shè)計(jì)方案及坑頂放坡做法 .2 1.4 地下室頂板設(shè)計(jì)情況：.3 二、基坑頂部狹窄部位及現(xiàn)有配電房部位的擋土墻加固措施.3 2.1 基坑四周現(xiàn)場情況.3 2.2 壓頂

2、梁上設(shè)置擋土墻加固措施.4 三、地下室頂板臨時(shí)加固措施.5 3.1 重型運(yùn)輸車輛集中荷載設(shè)定.5 3.2 車輛集中荷載等效轉(zhuǎn)化為均布荷載 .5 3.3 利用設(shè)計(jì)消防通道做施工臨時(shí)運(yùn)輸?shù)缆?.10 3.4 消防通道因設(shè)置后澆帶的影響，需采取畢要的加固措施。.11 四、附件.14 附件 1、地庫頂板圖.14 附件 2、后澆帶移位示意圖.14 附件 3、臨時(shí)構(gòu)造柱加固示意圖.14 附圖 4、后澆帶移位平面圖.14 一、一、 工程概況工程概況及設(shè)計(jì)現(xiàn)狀及設(shè)計(jì)現(xiàn)狀 1.11.1 工程概況工程概況 本工程總建筑面積約 111652 ，其中地上建筑面積約 68262 ，地下建 筑面積約 43390。由二層整

3、體地下室及地上五棟單體組成：T1 十一層框架、 T2 十一層框架、T3 十一層框架、T4 十三層框架、商業(yè) 1#四層框架。 基坑設(shè)計(jì)深度 11.9m 1.2.1.2.周圍環(huán)境條件周圍環(huán)境條件 位置環(huán)境距坑邊距離 東側(cè) 上祥路，道路路面典型標(biāo)高約- 0.700。 道路人行道邊距離圍護(hù)軸線約 3.5m， 。 人行道范圍內(nèi)有弱電管線及雨水管線。 南側(cè) 運(yùn)河廣告產(chǎn)業(yè)大廈，兩幢主樓 分別為 7 層和 12 層，2 層地下 室。 地下室外墻距圍護(hù)軸線為 12m30m。 西側(cè) 杭行路，道路路面典型標(biāo)高為- 0.800。 道路人行道邊距離圍護(hù)軸線約 12m， 。 人行道范圍內(nèi)有弱電管線及雨水管線。 北側(cè) 祥園

4、北路，道路路面典型標(biāo)高 為-0.500。 道路人行道邊距離圍護(hù)軸線為 6.2m， 局部 2.8m。人行道范圍內(nèi)有弱電管線 及雨水管線。 1.31.3 基坑圍護(hù)設(shè)計(jì)方案基坑圍護(hù)設(shè)計(jì)方案及坑頂放坡做法及坑頂放坡做法 （1）基坑地下室下部采用三軸水泥攪拌樁搭接施工形成止水帷幕，加上鉆 孔灌注圍護(hù)排樁墻，結(jié)合兩道水平鋼筋混凝土內(nèi)支撐結(jié)構(gòu)的圍護(hù)方案。 （2）三軸水泥攪拌樁采用 850600 的形式，采用三軸攪拌樁機(jī)按套一孔 法搭接施工形成止水帷幕，鉆孔灌注樁根據(jù)工況和地質(zhì)情況分別采用 8001200 和 9001300 兩種形式的圍護(hù)樁墻。 （3）根據(jù)周邊紅線情況和場地標(biāo)高，四周上部采用小放坡結(jié)合噴網(wǎng)支

5、護(hù)， 放坡面采用 6.5200 雙向鋼筋網(wǎng)噴射混凝土進(jìn)行支護(hù)，噴射混凝土分兩層施 工，第一層厚度 3040mm。沿基坑壓頂梁處設(shè)截水溝防止地表水進(jìn)入基坑。 典型剖面如下圖： 基坑設(shè)計(jì)深度11.5m, 基坑安全等級(jí)為一級(jí)。 -1 -2 -3 20 1.51.5 1.51017.05 27.05 0.9 1.3 1.41.4 地下室頂板設(shè)計(jì)情況：地下室頂板設(shè)計(jì)情況： 1、本工程結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)總說明中明確了設(shè)計(jì)活荷載標(biāo)準(zhǔn)值如下： 消防車道、消防登高場地（板跨不小于 33m 的雙向板樓蓋）35kN/m2 消防車道、消防登高場地（板跨不小于 66m 的雙向板樓蓋）20kN/m2 頂板施工活荷載（無覆土）：5

6、kN/m2 2、消防車道及地下室后澆帶平面布置見附圖 二、基坑頂部狹窄部位及現(xiàn)有配電房部位的擋土墻加固措施二、基坑頂部狹窄部位及現(xiàn)有配電房部位的擋土墻加固措施 2.12.1 基坑四周現(xiàn)場情況基坑四周現(xiàn)場情況 1、根據(jù)第一章有關(guān)基坑周邊環(huán)境內(nèi)容，及現(xiàn)場施工實(shí)際情況，目前在基坑 西北角圍護(hù)平面凸出位置，基坑西南角運(yùn)河廣告大廈圍墻轉(zhuǎn)角位置，壓頂梁離 現(xiàn)有圍墻間距太?。ㄔ斠姼綀D） ，無法按圍護(hù)設(shè)計(jì) 1：1 的要求放坡，或放坡后 坑頂無法設(shè)置施工道路。 2、根據(jù)圍護(hù)設(shè)計(jì)對現(xiàn)有配電房位置進(jìn)行了坡頂插松木樁、沿坡面打入 4 米 長間距 1.5 米的 4.82.5 的錨管土釘，坡面 6.5200 噴射 80c

7、m 砼護(hù)坡的加 固方法。從施工角度有幾個(gè)難點(diǎn)： A、坑頂土為雜填土，有較多大塊混凝土塊、石塊、斷樁等建筑垃圾，松 木樁及錨管難以插入。 B、地下管線不清，可能會(huì)受到破壞 C、量少不能連繼施工，施工工藝程序多，進(jìn)出場及工藝準(zhǔn)備費(fèi)用占比大， 不經(jīng)濟(jì)。 D、施工場地有限，無施工機(jī)械停放空間。 2.22.2 壓頂梁上設(shè)置擋土墻加固措施壓頂梁上設(shè)置擋土墻加固措施 綜合上述兩點(diǎn)，上述部位擬采取現(xiàn)澆垂直鋼筋砼擋土墻的加固方式： 1、 在需加固部位壓頂梁上部預(yù)埋 12200 雙排鋼筋 2、 壓頂梁施工完成后，在壓頂梁止設(shè)置 200 厚 12200，分布筋 8400 鋼筋砼擋土墻，頂標(biāo)高至施工道路底，留出 20

8、0mm 鋼筋接頭，澆入道路 板內(nèi) 3、 土方回填平整 4、 再施工道路硬化。 詳見示意圖。 圍護(hù)結(jié)構(gòu)灌注樁 止水圍幕樁 壓頂梁 200厚鋼筋砼擋土墻 施工道路及翻邊 圍墻 原狀土 磚模取消，擴(kuò)大壓頂砼范 圍直接至水泥土界面 原狀土 交界面水泥土人工清理干凈 墊層 約1450 1500 容一輛勞動(dòng)車通行空間 三、地下室頂板臨時(shí)加固措施三、地下室頂板臨時(shí)加固措施 由于地下車庫的落地面積很大，并且辦公 T1T4 及商業(yè) 1#樓又處于大面積 地下車庫的中部，因此造成在施工的過程中，局部區(qū)域的地下車庫頂板上必須 設(shè)置好主要的運(yùn)輸通道，以供混凝土泵車、以及混凝土運(yùn)輸車輛等大中型重型 車輛的運(yùn)輸與通行，為此

9、，需要根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB500092012 中 附錄 C 的荷載設(shè)計(jì)要求，擬對地下車庫的結(jié)構(gòu)頂板進(jìn)行大型運(yùn)輸車輛的受力結(jié) 構(gòu)驗(yàn)算，必要時(shí)還必須對局部的薄弱環(huán)節(jié)區(qū)域進(jìn)行適當(dāng)?shù)募庸?，從而確保地下 車庫頂板結(jié)構(gòu)的安全使用。 3.13.1 重型運(yùn)輸車輛集中荷載設(shè)定重型運(yùn)輸車輛集中荷載設(shè)定 大型載重車輛的計(jì)算荷載按大型載重車輛的計(jì)算荷載按16m16m3 3容量的砼橄欖運(yùn)輸車約容量的砼橄欖運(yùn)輸車約 680KN680KN 考慮考慮 目前的商品混凝土橄欖運(yùn)輸車已普遍開始大型化，所以地下車庫頂板上需 要考慮到要通行 16m3容量的砼橄欖運(yùn)輸車，此時(shí)，砼橄欖運(yùn)輸車在新車時(shí)的自 身重量約為 200KN，但另加

10、工作狀態(tài)時(shí)所必須儲(chǔ)備的一定用量的攪拌與清洗用 水、汽車燃油、以及攪拌筒內(nèi)殘剩且早已凝固膠結(jié)的少量水泥漿液等各種重量 后，砼橄欖運(yùn)輸空車的實(shí)際總重量已增大為約 240KN 左右（注：約 240KN 重量 的數(shù)值已在本公司內(nèi)有地磅稱重的項(xiàng)目工程中已經(jīng)多次稱重獲得） ，加上 16m3 容量的商品砼重量約 440KN（25KN/m316m31.1 超載系數(shù)=440KN） ，故砼橄欖 車在滿負(fù)荷運(yùn)輸時(shí)的最大重量約在 680KN 左右，由于此數(shù)值對于地下車庫頂板 而言是一個(gè)很大的臨時(shí)施工荷載，所以在施工中必須嚴(yán)格加以控制，并提前要 求商品砼廠在通行地下車庫頂板運(yùn)輸?shù)氖┕すこ讨斜仨殗?yán)格采用16m3容量的砼

11、橄欖運(yùn)輸車，或者更適宜于采用 12m3容量的相對更小的砼橄欖運(yùn)輸車，從而確 保地下車庫頂板結(jié)構(gòu)的安全使用。 3.23.2 車輛集中荷載等效轉(zhuǎn)化為均布荷載車輛集中荷載等效轉(zhuǎn)化為均布荷載 680KN680KN 重型車輛集中荷載轉(zhuǎn)化成等效均布荷載的換算數(shù)值在重型車輛集中荷載轉(zhuǎn)化成等效均布荷載的換算數(shù)值在 40.60KN/m40.60KN/m2 2左左 右，具體的換算如下：右，具體的換算如下： （注：換算中的假定條件是較常規(guī)的（注：換算中的假定條件是較常規(guī)的 8.4m8.4m 柱網(wǎng)框架結(jié)構(gòu)加中心十字梁，板柱網(wǎng)框架結(jié)構(gòu)加中心十字梁，板 厚為厚為 200mm200mm） 按建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-

12、2012 附錄 C 中的第 C.0.2 條：連續(xù)梁、 板的等效均布活荷載,可按單跨簡支計(jì)算。但計(jì)算內(nèi)力時(shí)仍應(yīng)連續(xù)考慮. 按建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2001 附錄 C 中的 C.0.4 條： 單向板上局部荷載（包括集中荷載）的等效均布活荷載可按下列規(guī)定計(jì)算： qe=8Mmax/bL2 式中 L板的跨度； b板上荷載的有效分布寬度，按本附錄 C.0.5 確定； Mmax簡支單向板的絕對最大彎矩，按設(shè)備的最不利布置確定。 ( (注：在計(jì)算注：在計(jì)算 M Mmax max時(shí)，設(shè)備荷載乘以動(dòng)力系數(shù) 時(shí)，設(shè)備荷載乘以動(dòng)力系數(shù) 1.31.3，并扣去設(shè)備在，并扣去設(shè)備在 該板跨內(nèi)所占面積上由操作荷載引

13、起的彎矩。該板跨內(nèi)所占面積上由操作荷載引起的彎矩。) ) 本工程以施工時(shí)采用 16m3的大型混凝土運(yùn)輸車（即砼橄欖車）作用在板的 跨中時(shí)將產(chǎn)生最大的彎矩為來進(jìn)行分析與考慮（如下圖中的 16m3混凝土運(yùn)輸汽 車的實(shí)際尺寸附圖一）： 汽車實(shí)際尺寸平面圖汽車實(shí)際尺寸平面圖附圖一附圖一 此時(shí)的計(jì)算假設(shè)條件如下：此時(shí)的計(jì)算假設(shè)條件如下： 1） 、由于汽車的后輪在滿載的情況下，車輪與地面的直接接觸約為 200 （長度）200（寬度） ，同時(shí)又由于 8 個(gè)后輪中的每左右 2 個(gè)車輪所組成的 一對車輪之間的間隔凈距僅為 120左右，此時(shí)車輪對鋼筋混凝土頂板 45 剛 性角的應(yīng)力擴(kuò)散中，其中心部位的剛性擴(kuò)散角已

14、極大部分相互重疊，導(dǎo)致了彼 此之間受到了相互的干擾、影響與削弱（詳見附圖二所示） ，因此每左右 2 個(gè)車 輪必須合并成一組局部荷載，按削弱后的外側(cè)總剪切破裂面進(jìn)行考慮和計(jì)算， 此時(shí) 8 個(gè)后輪可分別作為 4 個(gè)（組）局部荷載進(jìn)行計(jì)算。 局部荷載作用下的剛性擴(kuò)散圖局部荷載作用下的剛性擴(kuò)散圖附圖二附圖二 2） 、由于 8 個(gè)車輪左、右每一側(cè)上各為二個(gè)組合的局部荷載，在等效均布 荷載的計(jì)算中，左右各一側(cè)上的二個(gè)組合的局部荷載均是作用在同一個(gè)共同擴(kuò) 散的換算長度 b 的作用平面內(nèi)，所以其換算長度 b 也只能考慮一側(cè)的二個(gè)局部 組合荷載的擴(kuò)散長度，而不得將另一側(cè)二個(gè)組合局部荷載的同一個(gè)共同擴(kuò)散的 作用面

15、重疊后重復(fù)加以計(jì)算，因此也只可以按下面附圖三的計(jì)算圖形進(jìn)行一次 擴(kuò)散長度 b 的換算。 根據(jù) C.0.5 中的第 4 條款，當(dāng)兩個(gè)局部荷載相鄰且 eb 時(shí)，荷載的有效分 布寬度應(yīng)予折減，可按下式計(jì)算： b=b/2e/2 (C.0.5-6) 式中：e相鄰兩個(gè)局部荷載的中心間距。 b板上荷載的有效分布寬度，按本附錄 C.0.5 的相關(guān)條款確定； 后輪單側(cè)兩個(gè)局部荷載的有效分布寬度附圖三 3） 、本方案以混凝土運(yùn)輸 16m3的重型車輛后車輪一側(cè)的二個(gè)組合荷載作為 代表對板進(jìn)行等效均布荷載的換算，后車輪所承壓的重量可按車輛滿載后的 80%的 相對較為保守和較為安全的比例數(shù)值進(jìn)行計(jì)算，因此后車輪一側(cè)的作

16、用荷載取 680680KN1.3(1.3(車輛動(dòng)載安全系數(shù)車輛動(dòng)載安全系數(shù)) )80%2 側(cè)=353.6KN/每一側(cè)考慮。 汽車后輪集中承壓力簡化圖附圖四 根據(jù)換算中的假定條件，由于是采用常規(guī)的 8.4m 柱網(wǎng)框架結(jié)構(gòu)加中心十字 梁，板厚為 250mm 的地下室頂板結(jié)構(gòu)，所以施工道路的板跨計(jì)算長度為 4.2m4.2m，所以本方案對板的均布荷載等效換算數(shù)值如下： 按板跨度為板跨度為 4.24.2 米米的計(jì)算式如下： 最大彎矩按簡支單向板進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算式為：Mmax=Pa 因此，MMmax max=353.6KN1.2m=424.32KNm =353.6KN1.2m=424.32KNm 根據(jù)對滿載

17、車輛的實(shí)際測量，汽車后輪的承壓尺寸為： b btx tx=0.52m=0.52m； b bty ty=0.2m=0.2m。 根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2012 附錄 C 中的 C.0.5，因荷載作用 面的長邊平行于板跨，所以 b 按 C.0.5 中的第 1 款進(jìn)行計(jì)算： （1）當(dāng) bcxbc，bcy0.6L，bcxL 時(shí)： b= bcy0.7L (C.0.5-1) （2）當(dāng) bcxbc，0.6LbcL，bcL 時(shí)： b= 0.6bcy 0.94L (C.0.5-2) 式中 bcx荷載作用平行于板跨的計(jì)算寬度； bcy荷載作用垂直于板跨的計(jì)算寬度； 而 bcx= btx2sh， bcy

18、= bty2sh 式中 btx荷載作用面平行于板跨的寬度； bty荷載作用面垂直于板跨的寬度； s覆土厚度，0m； 【注：因在地下室頂板上設(shè)置施工道路時(shí)，頂板上還尚未進(jìn)行覆 土，所以在計(jì)算時(shí)覆土厚度不應(yīng)進(jìn)行疊加。 】 h板的厚度，厚度為 200。 bcx、bcy取值為： bcx =0.52m0.2m=0.72m bcy =0.2m0.2m=0.4m bcxbcy，bcy0.6L，bcxL b= bcy0.7L =0.4m0.74.2m=3.34m3.34m (C.0.5-1) 根據(jù)實(shí)際的測量結(jié)果，兩個(gè)局部相鄰的荷載間距（即：后前輪與后后輪的 間距）e=1.35mb,因此按建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 （G

19、B 500092012）附錄 C 中 C.0.5 的第 4 款，荷載的有效分布寬度進(jìn)行折減，計(jì)算式為： b b =b/2e/2=3.39/21.35/2=2.37m (C.0.5-6) 此時(shí)的理論荷載有效分布總寬度應(yīng)為 b=b=2b b =22.37m=4.69m =4.69m qe=8Mmax/bL2=(8424.32)/(4.694.22)=41.03KN/m41.03KN/m2 2 在大型的混凝土攪拌運(yùn)輸車輛（即16m3的混凝土橄欖運(yùn)輸車）或者是混凝 土汽車泵等重型車輛停放的情況下，該受力計(jì)算區(qū)域范圍內(nèi)的地下車庫頂板上 的空間面積實(shí)際上已經(jīng)被體積較龐大的車輛基本全部被占用，僅只能限于極少

20、 量的幾個(gè)人員能夠進(jìn)入作業(yè)，所以可不考慮。 施工臨時(shí)運(yùn)輸?shù)缆返木己奢d總值取 41.03KN/m41.03KN/m2 2 3.33.3 利用設(shè)計(jì)消防通道做施工臨時(shí)運(yùn)輸?shù)缆防迷O(shè)計(jì)消防通道做施工臨時(shí)運(yùn)輸?shù)缆?地下車庫的消防通道、消防登高場地、以及消防車回轉(zhuǎn)場地等地下車 庫的頂板上，由于設(shè)計(jì)中已經(jīng)考慮了消防車輛 35KN/m2的換算等效均布荷載的 重量，同時(shí)又加上一般為 1.5m 左右厚度的綠化種植土重量約 27KN/m2。 二者的合計(jì)重量根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2012 附錄 B 中的相關(guān) 要求，其消防車活荷載考慮覆土厚度影響后的折減系數(shù)可按約 K=0.8 左右的較 保守?cái)?shù)值來加以確

21、定，此時(shí)二者合計(jì)重量約為 0.835KN/m2+27KN/m25555KN/mKN/m2 2。 5555KN/mKN/m2 2qqe e=43.83KN=43.83KN /m/m2 2。 充分滿足設(shè)計(jì)要求！充分滿足設(shè)計(jì)要求！ 因此消防通道、消防登高場地、以及消防車回轉(zhuǎn)場地等區(qū)域范圍內(nèi)的 地下車庫頂板，由于其設(shè)計(jì)中的使用荷載數(shù)值遠(yuǎn)大于在未覆土情況下通行和停 放 16m3的砼橄欖運(yùn)輸車或大中型的汽車活動(dòng)泵車，同時(shí)從本工程消防車道平面 布置來看，能到達(dá)所有單體，滿足施工運(yùn)輸主干道的功能要求，所以直接利用 消防通道、消防登高場地、以及消防車回轉(zhuǎn)場地作為施工現(xiàn)場的地下車庫頂板 上的運(yùn)輸主通道。 3.43

22、.4 消防通道因設(shè)置后澆帶的影響，需采取畢要的加固措施。消防通道因設(shè)置后澆帶的影響，需采取畢要的加固措施。 從設(shè)計(jì)后澆帶平面布局來看，本工程的消防通道范圍有一部分布置有后澆 帶，混凝土沉降后澆帶一般均需要在高層建筑的結(jié)構(gòu)封頂以后才能加以二次澆 筑封閉，所以其施工周期相對較長，同時(shí)混凝土的沉降后澆帶一般通常均布置 在柱網(wǎng)框架梁和板跨的中間三分之一（或三分之二）附近的受力相對較小區(qū)域， 因此在高層建筑尚未完成結(jié)構(gòu)封頂，混凝土后澆帶還不能進(jìn)行二次澆筑封閉以 前，混凝土后澆帶的二側(cè)頂板和框架梁（包括中間的一根十字梁）均是處于很 不良的懸臂狀態(tài)中，其中不足三分之一跨度的一側(cè)梁和板，其懸挑長度較短， 僅以

23、混凝土自重為主的作用力之下是不會(huì)存在結(jié)構(gòu)受力上的安全問題，但是若但是若 此懸挑較短一側(cè)正好處于施工車輛通行道范圍內(nèi)的話，在大型車輛重壓之下是此懸挑較短一側(cè)正好處于施工車輛通行道范圍內(nèi)的話，在大型車輛重壓之下是 會(huì)存在很大的結(jié)構(gòu)安全問題的。會(huì)存在很大的結(jié)構(gòu)安全問題的。另一端處于三分之二左右懸挑長度的一側(cè)更是 如此。 因此利用消防通道、消防登高場地、以及消防車回轉(zhuǎn)場地作為施工現(xiàn)場的 地下車庫頂板上的運(yùn)輸主通道，尚需采取以下兩步措施： （1） 將后澆帶平移出消防通道范圍，至少平移至同跨的另一側(cè)的 1/3 跨 度處，使消防通道下的板處于由主梁和次梁合圍而成的雙向板受力 狀態(tài)，而不是三面固結(jié)受力的懸臂板狀態(tài)。示意圖如下： 框架柱 框架柱 后澆帶位置 次梁 主梁 消防車道位置 后澆帶移位前 2400800 框架柱框架柱 后澆帶位置 次梁 主梁 消防車道位置 后澆帶移位后 2