公路工程基樁檢測技術規(guī)程JTGT 3512-2020

2.1術語 2.2符號 3.1檢測方法 3.2儀器設備 3.3檢測工作程序與要求 3.4檢測時間 3.5樁身完整性類別 3.6檢測報告 4成孔質量檢測 4.1一般規(guī)定 4.2檢測儀器設備 4.3現(xiàn)場檢測技術 4.4檢測數(shù)據(jù)分析 5單樁豎向抗壓靜載試驗 5.1一般規(guī)定 5.2檢測儀器設備 5.3現(xiàn)場檢測技術 5.4檢測數(shù)據(jù)分析與評判 6單樁豎向抗拔靜載試驗 6.1一般規(guī)定 6.2檢測儀器設備 6.3現(xiàn)場檢測技術 6.4檢測數(shù)據(jù)分析與評判 7單樁水平靜載試驗 7.1一般規(guī)定 7.2檢測儀器設備 7.3現(xiàn)場檢測技術 7.4檢測數(shù)據(jù)分析與評判 8低應變反射波法 8.1一般規(guī)定 8.2檢測儀器設備 8.3現(xiàn)場檢測技術 8.4檢測數(shù)據(jù)分析與評判 9.1一般規(guī)定 9.2檢測儀器設備 9.3現(xiàn)場檢測技術 9.4檢測數(shù)據(jù)分析與評判 10.2檢測儀器與設備 10.3現(xiàn)場檢測技術 10.4檢測數(shù)據(jù)分析與評判 11.2檢測儀器設備 11.3現(xiàn)場檢測技術 11.4芯樣截取與抗壓試驗 11.5檢測數(shù)據(jù)分析與評判 附錄A樁身內力測試 附錄B混凝土樁的樁頭加固處理 附錄D鉆孔取芯法檢測記錄表 本規(guī)程用詞用語說明 上拔位移或水平位移，以確定相應的單樁豎向抗壓承載力在樁頂施加低能量沖擊荷載，實測被檢樁加速度（或在樁頂施加高能量沖擊荷載，實測被檢樁力和速度信樁的軸向抗壓承載力和樁身完整性的檢測方法；同時也可 在樁身混凝土內發(fā)射并接收超聲波，實測超聲波在混用鉆機鉆取芯樣，對被檢樁的樁長、樁身缺DmnΔf——幅頻曲線上樁端相鄰諧振峰間的頻差；Δf——幅頻曲線上對應于缺陷的相鄰諧振峰間的頻差；xf——混凝土芯樣試件抗壓強度；0cK——樁孔傾斜度；l——兩根聲測管外壁間的距離；s0ispt表3.1.1檢測方法一覽表檢測灌注樁中聲測管之間混凝土的均勻性和樁身缺陷及檢測灌注樁鉆芯孔周圍混凝土的均勻性和樁身缺陷及位置檢測灌注樁樁長、樁身混凝土強度、樁底沉淀厚度、樁身缺型、材質、沉樁工藝及工程地質條件應與工程樁相同表3.4.3沉樁承載力試驗的休止時間表3.5.1樁身完整性類別Ⅳ樁身有嚴重3被檢樁的樁位圖、樁型、混凝土強度等級、截4檢測目的，檢測依據(jù)，檢測數(shù)量，成（沉）樁日期，檢測日期，檢采用超聲波法檢測成孔質量時，由于超聲波探頭的封裝方式造成對于孔徑的檢測，接觸式孔徑儀檢測結果是各個測臂的1頂角測量范圍0o~10o。超聲波法孔徑測量采用正交二方向檢測方式，便于獲取兩垂直方向弦長。對于 樁孔傾斜度測試時，可在觸底后根據(jù)吊索的張緊程度，稍稍提起一點探頭，以避（4.4.1）式中：d——孔徑（mΔV——信號電位差（V式中：c——超聲波在泥漿介質中傳播的速度（m/s0（4.4.2-2）（4.4.2-3）（4.4.3-1）（4.4.3-2）式中：K——樁孔傾斜度（%Δe——樁孔偏心距（mL——實測樁孔深度（mh——第i段測點距（miθ——第i測點實測頂角(o)。i（4.4.4-1）（4.4.4-3）10兩個相互垂直方向的弦長的準確獲取，是后續(xù)按幾何方式計算出的偏心距乃ΔL=L,-L（4.4.5）式中：ΔL——沉淀厚度（mL——實際鉆進深度（m2附圖附表：包括孔位平面布置圖、每樁孔的測試記錄圖和現(xiàn)場對我國公路工程中慣用的維持荷載法進行了技術規(guī)定。若設計載試驗。如設計有特殊要求，則按設計要求的加載試驗，如循能判定單樁極限承載力為止。對于以樁身強度控制承載2千斤頂?shù)暮狭χ行呐c反力裝置的中心、被檢樁的橫截面的形心3應對錨樁抗拔力以及抗力（含地基土、抗拔鋼4在壓重平臺反力裝置中，應確保消除壓重平臺對試驗的影響，壓重錨樁抗拔力由錨樁樁周巖土的性質和樁身材料強度決定，驗算時分別計算拔承載力和樁身材料的抗拔承載力，結果取小值。當工程樁 的壓力表或壓力傳感器測定油壓，根據(jù)千斤頂與配采用荷重傳感器測力，不需考慮千斤頂活塞摩擦對出力的影響；后者需通過時可高達5%。采用傳感器測量荷重或油壓，容易實現(xiàn)加卸荷與穩(wěn)壓自作壓力較高時，有時出現(xiàn)油管爆裂、接頭漏油、油泵加壓不足造成千斤頂出這是為減少溫度變化引起的基準梁撓曲變形。基準梁應采取有表5.2.6被檢樁、錨樁（錨桿、壓重平臺支墩邊）和基準樁之間的中心距離壓重平臺支墩邊）和到基準樁各自間的距離應分（最小中心距為3D往往受設備能力制約，采用錨樁法檢測時，三者間的距離有時足“大小或等于4D”的要求，加長基準梁又很難避免受氣候環(huán)境影響?？紤]的困難，且加載過程中，錨樁上拔對基準樁、被檢樁的影響小于壓重平臺對它們的軟土場地堆載重量較大時，需增加支墩邊與基條件與設計條件相同，試坑地面宜與承臺底平較低時，允許采用水泥砂漿將樁頂抹平的簡單樁頭的處理方法。水上試樁由于條件惡劣，況時有發(fā)生，為此要求在試樁前對灌注樁及有3加、卸載時應使荷載傳遞均勻、連續(xù)、無沖擊4工程樁驗收時，荷載已達到承載力容許值的2.0間或荷載增加，變形梯度逐漸變緩；當樁身強度不足樁被壓斷時，也會出現(xiàn)陡降，但相反，隨著沉降增加，荷載不能維持甚至大幅降低。所以，出現(xiàn)陡降后不能立即卸荷 除Q-s、s-lgt曲線外，還有s-lgQ曲線。同一工程的一批被檢曲線應按相同的沉降縱2根據(jù)沉降隨時間變化的特征確定：取s-lgt曲線尾部出現(xiàn)明顯向下彎曲的前一級荷5對于緩變型Q-s曲線可根據(jù)沉降量確定，宜取s=對緩變型Q-s曲線，按s=0.05D確直徑樁的取值標準銜接。應該注意，世界各國按樁頂總沉降大，這和各國安全系數(shù)的取值大小，特別是土體結構對基樁1參加統(tǒng)計的試樁結果，當滿足其極差不超過平均值的30%時，取其平均值為單樁抗6進行分層摩阻力測試時，傳感器類型、安裝7被檢樁為灌注樁時，宜提供被檢樁成孔檢測結果出現(xiàn)不同程度的沉降，荷載越大，這種變形越明顯，因此兩邊支墩處的地基強度需相為保證反力梁的穩(wěn)定性，要注意反力樁頂面直徑（或邊長）不小于反力架的梁寬。為樁頂上拔量測量平面需在樁身位置，不能在混凝土樁的受拉鋼筋上設置位移觀測免因鋼筋變形導致上拔量觀測數(shù)據(jù)失實。上拔量的測試要求法檢測受檢樁的樁身完整性。為設計提供依據(jù)的抗拔灌樁身中、下部位出現(xiàn)明顯擴徑的樁，不宜作為抗拔試驗2對抗拔試驗的鉆孔灌注樁在澆筑混凝土前進行成孔質量檢測，目顯擴徑現(xiàn)象或出現(xiàn)擴大頭，因這類樁的抗拔承載力缺乏部有明顯擴徑的樁，其抗拔極限承載力遠遠高于長度和還要考慮主筋墩頭的折減系數(shù)以及管節(jié)端板偏心受拉時的強度及穩(wěn)定4對管樁抗拔試驗，存在預應力鋼棒連接的問題，可通過在樁管中放置5若使用基準樁作為反力裝置，為盡量減少在預制或現(xiàn)澆混凝土基準樁的頂部設置剛性支撐墊，并在樁頭和支撐墊2按樁頂上拔量控制時，累計樁頂上頂上拔量大于前一級荷載下的5倍時，需綜合分析原因，再決定是否繼續(xù)加載。若是為設計提供依據(jù)的試驗樁，必要時可繼續(xù)加載；因混凝土樁當樁身出現(xiàn)多條環(huán)向裂縫后，其樁頂數(shù)(δ-lgt）關系曲線，必要時可繪制其他輔助分析曲線。判別時，也可以輔以δ-lgU曲線或lgU-lgδ曲線，以確定拐點位置。按本條前三款確定的單樁豎向抗拔承載力檢測值即為單樁豎向5進行分層摩阻力測試時，傳感器類型、安中該方法最簡單。除樁頂自由的單樁水平承載力試驗外，還有考慮承臺底面阻力和承的水平靜載試驗，對此類樁進行水平靜載試驗時可根據(jù)設計要求參考本試驗方法進行樁的幾何尺寸、樁頂約束情況及樁土相對剛度等眾多因素相關，不論從理論上，還是實踐上，需使試驗條件盡可能同工程樁實際工作情況相同或接近，但實際上，由于水試驗條件的限制，有時很難做到。此時通過試驗獲得樁側地基土水平抗力系數(shù)就顯得要，這是因為樁側地基土水平抗力系數(shù)是樁土交界面下不同深度處樁側土水平抗力與移的比值，一般認為是土體的固有特性，有了樁側地基土水平抗力系數(shù)，就可以根據(jù)頂所施加的水平荷載通過樁身軸線，千斤頂和被檢樁接被檢樁受水平荷載作用時，可能會產生傾斜、扭轉或傾斜與扭轉兼2每根被檢樁在水平力作用平面和該平面以上500mm處應各對稱安鍵是測得同一水平截面上受拉最大處和受壓最大處的應力或應變。對樁身橫截最大處和受壓最大處是離中性軸最遠的兩處，對樁身縱剖面而言，這些不同橫大處和受壓最大處的連線可能與試驗水平力作用方向不垂直，為了保證試驗精度，對承受水平荷載的樁而言，樁身的結構破壞是由樁身所受實測均表明由水平荷載引起的樁身彎矩主要集中在承臺與地基土接觸面以下的淺層，層土的性質至關重要，為了找出最大彎矩和第一彎矩零點及其作用位置，通常在基樁卸載要求時，宜根據(jù)工程樁實際受力特性選擇合適的加、卸載方法，可選用單向多循環(huán)加、1單向多循環(huán)加、卸載法：應繪制水平力-時間-力作用點位移H-t-Y曲線、水平力-力作用點位移梯度H-ΔY/ΔH移位平水0123456789水Hcr0EQ\*jc3\*hps21\o\al(\s\up6(Δ),Δ)EQ\*jc3\*hps21\o\al(\s\up6(Y),H)0L平力L平力EQ\*jc3\*hps16\o\al(\s\up2147483647(0),H)2慢速維持荷載法：應繪制水平力-力作用點位移H度H-ΔY/ΔH曲線、力作用點位移-時間對數(shù)Y-lgt曲線和水平力-力作用點位移雙對數(shù)3當埋設有樁身應力（應變）傳感器時，應繪制各 1單向多循環(huán)加、卸載法：根據(jù)H-t-Y曲線產生明顯陡降的前一級水平荷載值和2慢速維持荷載法：根據(jù)H-Y曲線產生明顯陡降的起始點對應的水Y-lgt曲線尾部出現(xiàn)明顯彎曲的前一級水平荷載值、H-ΔY/ΔH曲線和lgH-lgY曲線相當于樁側淺部土體破壞；二是樁身折斷或樁身鋼筋水平臨界荷載為混凝土樁樁身出現(xiàn)裂縫前所對應隨著水平荷載的增加，樁側土體的塑性區(qū)自逐漸增大的同時，最大彎矩所處的斷面位置4單樁水平臨界荷載統(tǒng)計值和本條第3款水平荷載統(tǒng)計值的確定方法取水平臨界荷載統(tǒng)計值的0.75倍和單樁水平極限承載力容許值主要有兩方面的理由：第一方面是混凝土樁在承受水平荷載作用時的破大多表現(xiàn)為受彎破壞，為了避免混凝土樁樁身出現(xiàn)裂縫，規(guī)定用水平臨界荷載統(tǒng)計值樁水平承載力容許值；另一方面是由此得到的單樁水平承載力容許值還需滿足設計規(guī)設計要求的水平位移允許值對應的水平荷載統(tǒng)計值與樁頂自由的樁相比，在承受同樣水平荷載作用時，樁頂嵌入承臺樁的樁頂水平位移要小，但樁頂彎矩要大。對樁頂完全固接且配筋率較低的灌注樁情況，由于樁頂彎矩增大使公路工程對水平位移要求較高，尤其是橋梁（含高架橋）工程要求更高，有時低應變反射波法是目前國內外使用最廣泛的一種基樁無損檢測根據(jù)一維彈性桿件波動理論，對由樁頂錘擊產生的下行入射波來說，當發(fā)生變化時將產生上行反射波：廣義波阻抗在該截面上由大變小時，反相同，反之相位相反。如混凝土夾泥、離析、縮頸甚至斷裂均使樁身截擴徑和嵌巖良好時則波阻抗增大，僅僅通過反射波的相位特征來判定樁有一定的困難。因此，本方法在應用中尚需結合巖土工程地質和現(xiàn)場施低應變反射波法是在樁頂受到低能量錘擊的作用下，低應變彈性波在樁中傳播至樁并反射回樁頂被傳感器所接收。人們既可利用時域信號中的樁端反射時間來計算波激振能量、樁身材料阻尼和樁身截面阻抗變化等因素的影響，應力波從樁頂傳至樁底反射回樁頂?shù)膫鞑サ哪芰繉㈦S著傳播距離的增大而衰減，要想測得清晰易辨的深陷和樁端反射波信號，除了要考慮激振材質、激振能量和傳感器與樁頂?shù)呐汉蠗l件與傳感器的各式指示及品質因素也極為重要，檢測人員必須考慮到檢測時的各種因采集到真實而較滿意且包含樁底信息的標準曲線，才能對樁身完整性作出正確的判于工程中的某些長大樁的確存在著難以取得有效地樁底信號的可能性，從而造成判剛度比的制約。對于最大有效檢測深度小于實際樁長的超長樁檢測，盡管測不到樁號，但若有效檢測長度范圍內存在缺陷，則實測信號中必有缺陷反射信號。因此，法仍可用于查明有效檢測長度范圍內是否存在的缺陷。在實際工程樁檢測中，有效徑比L/d）是通過現(xiàn)場試驗來確定，一般情況長徑比通常在30～50之間，檢測的效果比較理想。有些檢測機構在當?shù)赜心芰蛟洔y過長達50多米甚至更長的的大直徑樁，且也較明顯，可能會有下列幾種情況：其一，確實有的地信號，這說明樁身均質完整、樁強度較高，且均勻性較好，樁周土阻力很小，如有泥質粘土地層，使用應力波對地層的損耗較??；其二，經指數(shù)放大后將被檢樁樁底號得以突出；其三，也有可能是由于原帶有尾部微小波動噪聲經數(shù)十倍指數(shù)放大后恰在樁底附近，而誤判為樁底反射信號或者是樁身的淺部缺陷多次反射恰在樁底反而誤判為樁底反射波。因此，50m以上的樁用低應變一般較難檢測到樁底信號，而取得有效地樁底信號的某些長大樁應采用如埋管超聲波法和一定比例的鉆孔取芯法對于嵌巖樁，由于樁端嵌入基巖之中，往往存在有樁材料況，使得在時域曲線上樁端反射不明顯或基本無法識級標準要求，具有連續(xù)采集、快速自動存貯、顯示實測4動態(tài)范圍宜大于60dB，可調、線性度良好，其頻響范圍應滿足1樁身材料有一定阻尼以及樁周土存在側摩阻力，應力波沿樁身傳播過程將產生衰率成分。錘頭質量較重或剛度較小時，沖擊入射波脈沖較寬，低頻相同時，其能量較大，應力波衰減較慢，適合于獲得長樁樁底信號較輕或剛度較大時，沖擊入射波脈沖較窄，含高頻成分較多；沖擊取樁底或樁身下部缺陷反射信號或者取得窄脈沖獲取樁身上部缺陷反射信號墊材料，錘墊一般用l~2mm厚薄層加筋或不加筋橡膠帶，試驗時根據(jù)脈沖寬度增便。另外，調整脈沖寬度也可通過更換軟硬不同的錘頭來實現(xiàn)。試驗中可根傳感器是安裝在被檢樁頂面用以接收樁身和樁端反射波信號的選擇時可選用量程范圍寬，諧振頻率較高，且阻尼特傳感器。目前基樁檢測所使用的傳感器主要是壓電式加速度傳感器寬，線性范圍大，能夠較為準確地判定出樁身的缺陷位置，無論從有較大的優(yōu)點，更適合于低應變反射波法測樁。而磁電式速度傳感原因，其高頻響應受到限制，檢測時傳感器的安裝剛度會導致強烈要求被檢樁頂面的混凝土質量、截面尺寸與樁身設頂存在一些低強度的浮漿，將直接影響到傳感器的對于混凝土預制樁沉樁時，會對周圍產生不同程度的產生從時域波形中找到樁底反射位置，僅僅是確定了樁底反射的時間，根據(jù)ΔT=2L/c，只有已知樁長L才能計算波速c，或已知波速c計算樁長L。因此，設置樁長參數(shù)以實際記錄的施工樁長為依據(jù)，按測點至樁底的距離設定。測試前樁身波速可根據(jù)本地區(qū)同值初步設定，實際分析時按樁長計算的波速重新設定或按本規(guī)范第8.4.2條確定m對于時域信號，采樣頻率越高，則采集的數(shù)字信號越接近的準確判斷。一般需在保證測得完整信號（時段2L/c+5ms，1024個被檢樁安裝耦合得越好，接觸剛度越大，所測得的振動信號越接近于被信號，因此，傳感器的正確安裝及粘合劑的合理選擇在現(xiàn)場檢測工作中距離樁的主筋不小于50mm；當樁徑小于1000mm時，不宜少于2個2對混凝土預制樁，當邊長或樁徑小于600mm時，不宜少于2個測點3對預應力混凝土管樁，激振點、檢測點和樁中心連線形成的夾角宜為90o,且不應少5當檢測環(huán)境存在干擾時，宜采用信號疊加域信號一致性較差時，應分析原因，排除人為和檢測往因其初始接收樁頂表面波而導致樁端反射時間偏短。規(guī)定測點數(shù)隨變化往往表現(xiàn)出明顯的方向性，增加樁頂測點的數(shù)量，可以使檢測結果更全面對于混凝土預應力管樁，根據(jù)實踐經驗，傳感器安裝點和角不小于45o,以減少樁頂局部高頻振動對樁身缺陷和樁端反射信號的影響程度。對于混凝土預應力管樁，當法蘭盤與樁身混凝土之間結合有損裂現(xiàn)象，則需用電鋸或電砂輪將其截除磨平，將對傾斜樁進行測試時，要求在樁頭布設以樁中心為準的等角度條時域曲線中與入射波反向最明顯的即是樁傾斜的方向，同時可以采用樁底反射系的先決條件是其含有樁身以及樁端質量信息的響應，這樣才能正確地分析樁身的缺陷而不恰當?shù)臑V波往往會導致漏判和波形畸變。當時域（8.4.2-2）c=2L×Δf（8.4.2-3）i式中：c——樁身波速平均值（m/smi——第i根樁的樁身波速計算值（m/sL——測點以下樁長（mΔT——時域信號第一峰與樁端反射波峰間的時間差Δf——幅頻曲線上樁端相鄰諧振峰間的頻差（Hz不宜取第一峰與第二峰進行計2對某些長大樁無法取得明確的樁底反射時，波速平均值可根據(jù)（8.4.3-1）式中：x——測點至樁身缺陷之間的距離（mxΔf——幅頻曲線上對應于缺陷的相鄰諧振峰間的頻差（Hzxm同一工地的樁身波速平均值c。雖然樁身波速與m在樁的時域曲線上出現(xiàn)于樁底反射前并與入射波同向的反射信號時位反映，有時樁側土的軟硬土層變化的界面上，也會產生類擬的同相反完整性用實測信號的頻譜曲線輔助分析時，當樁側土與樁身材料的彈性大時，會使樁端第一與第二諧振峰的頻率差明顯地比后續(xù)的偏小，從而x表8.4.4樁身完整性類別評判表ⅠⅡⅢⅣ可見規(guī)律的等間距樁底諧振峰，其相鄰頻差Δf≈c/2L樁底諧振峰基本等間距，其相鄰頻差Δf≈c/2L，局部輕x微缺陷產生的諧振峰與樁底諧振峰之間的頻差Δf>c/2Lxxx信號則復雜些，有的信號的確是因施工質量缺陷產生的，但也有是因設計構造或成樁身局限導致的，例如預制打入樁的接縫，灌注樁的逐漸擴徑再縮回原樁徑的變截面，夾層影響等。因此，在分析測試信號時，仔細分清哪些是缺陷波或缺陷諧振峰，哪些身構造、成樁工藝、不同地層影響造成的類似缺陷信號特征。另外，根據(jù)測試信號幅相同程度的缺陷因樁周土性不同或缺陷埋深不同，在測試信號中其幅值大小各異。因何正確判定缺陷程度，特別是缺陷十分明顯時，如何區(qū)分是Ⅲ類樁還是Ⅳ類樁，要仔反射波法是利用樁身阻抗變化產生波的反射原理來判斷樁身質量。但實際情況除阻抗變化會影響信號曲線的因素以外，對基樁測試曲線進行分析時，要充分考慮到樁對所采集波形曲線的影響。樁周土阻力對波形曲線的影響表現(xiàn)為：①導致應力波迅速檢測時有效測試深度減少；②影響缺陷反射波的幅值，使缺陷分析時的誤差加大：③從而造成誤判，同時需重視地層的軟厚地層界面而引起在該夾層深度曲線的與入射波2因地層和施工工藝原因引起的樁身截面漸變或多變，且變化幅對樁身時域反射信號進行分析時，位于淺部、中部樁身截析和縮頸等缺陷是容易識別的。而實際工程中，往往由于工程地質如軟硬地層的交界層處和施工工藝的原因，樁身某段截面沿深度會逐漸緩慢地增大或縮小，在某一深度突變的方式恢復到設計尺寸。實測信號對緩變型截面變化反應不甚敏感，而對突變型對于公路工程中大量使用的嵌巖灌注樁，從理論上講可以出樁端的嵌巖質量，即在樁端波形呈反相反射，則認為嵌巖狀況良低劣混凝土或沉渣的可能性較大，但實際情況往往是要結合基巖的或者在樁端處存在軟弱夾層或巖溶孔洞的可能等因素綜合考慮嵌巖利用它可以分析樁入巖的部位，而對于樁端的相位分析，要了解基巖的強度、樁端基對預制樁的完整性檢測，在分析時程曲線時需重視接樁部及環(huán)氧樹脂膠等，在檢測中那怕是正常接頭也會有不同程度會在時域曲線上有所反映的是由于樁側土層的影響，在對曲線進行分析時要重視結合打樁與接樁工藝、場地及地質條件及環(huán)境和樁底持力層屬性來正確評判，以免出現(xiàn)誤判，對某些接樁處出現(xiàn)明用于監(jiān)測混凝土預制樁和鋼樁沉樁過程中樁身應力和錘擊能量采用實測曲線擬合法分析樁側土阻力的分布和樁端土阻力時，需結在缺陷，以及同一根樁存在兩個以上的明顯缺陷，但因為高應變錘擊波升時間一般都在2ms以上，所以其對傳感器安裝以下較淺部位的缺陷難以高應變錘擊能量大，會使得樁身微小裂縫在錘擊作用下產生“封閉”抗壓極限承載力時存在三方面的問題：第一是該法的假設僅適是凱斯阻尼系數(shù)取值的不確定性；第三是計算過程與貫入度和土層彈限。由于凱斯法以上三方面的問題使得凱斯法推算被檢常可能出現(xiàn)較大誤差，同時考慮到公路工程的特點，本次修編向抗壓極限承載力方法，規(guī)定利用高應變法檢測單樁豎向抗壓求：一是錘擊設備所產生的沖擊力能使樁產生一定的貫入度，并使樁側、樁端土阻力揮；二是樁身截面阻抗變化不大。此外，某些工法已改變了樁側或樁端土的巖土組成種改變不論在理論上，還是在工程實際上目前的研究和工程經驗還不成熟，勢必造成使用由鋼板制成的分片組裝錘。錘體應材質均勻、形在變形而難以做到密貼，使得實測波形不規(guī)則，對計算分析結果產生嚴重影響徑比及建議采用穩(wěn)固的導向裝置是為了提高錘擊時的穩(wěn)定性，減小錘擊偏心，不能太大，但是，高應變法檢測單樁豎向抗壓極限承載力時應使被檢樁產生而，錘重過小難以滿足要求，本條提出的最小錘重是在參考國內外已有實際為使樁周土進入塑性狀態(tài)和樁端土阻力充分發(fā)揮，根據(jù)大量試驗結果，高應2信號采集器的采樣頻率應大于10kHz，信號采樣點數(shù)不應少于1024點足計算、分析要求，記錄、處理和數(shù)據(jù)顯示裝置，應3加速度傳感器的安裝應滿足諧振定；檢測混凝土灌注樁的完整性時，在樁身混凝土強度滿足2對不能承受錘擊的樁頭應進行加固處理，混凝土樁的樁2倍樁徑或樁邊長；對于大直徑樁，傳感器與樁頂距離可適當減小，但不距離不宜大于100mm；固定傳感器的螺栓孔應與樁軸線垂直表表9.3.6樁身材料質量密度p（kg/m3） 式中：E——樁身材料彈性模量（kPa段是否重合均以測點處為參考，所以測點處的參數(shù)（如樁身彈性模量、材料播速度）需能代表測點以下樁身情況。測點以下樁長為傳感器安裝位置至樁距過大會造成兩個方面的不利影響：其一是增加了偏心錘擊的擊拉應力，從而使得樁頭和樁身容易被損壞；其二會使得實測合所得的貫入度必須與實測貫入度接近；其二是實測每擊下有效貫入度是判斷高應變單樁豎向抗壓極限承載力時現(xiàn)場試驗成功與否的重要在總結國內外工程實踐基礎上提出的，一般對樁徑小的摩擦樁取低值，其他如大直徑樁、端承或端承摩擦樁等取高值。限定錘擊次數(shù)主要是因為多次連續(xù)錘擊會使樁的承低，但如果是利用高應變法檢測樁身質量，尤其是深部樁身質量，多次錘擊在降低土移、貫入度以及樁身最大拉（壓）應力、樁身缺陷程現(xiàn)場檢測所采集到的實測信號質量是高應變試保檢測系統(tǒng)處于正常工作狀態(tài)及現(xiàn)場檢測環(huán)境滿足檢測要求的前提下，對每次實測動位移、貫入度和樁頂所受最大錘擊力及土阻力大致發(fā)揮情況進行初步分析和判斷壓應力和樁身缺陷程度及其發(fā)展情況進行判斷，以決定是否進行下一次錘擊，為使號具有可比性，規(guī)定每根被檢樁的有效信號數(shù)不應少于2組；沉樁監(jiān)測按每次采集一理論上高應變檢測在沒有土阻力影響的部分，錘擊力F應與ZV重合，當力和速度信號擊是否規(guī)范以及現(xiàn)場環(huán)境是否符合要求等眾多因素都可 規(guī)定時間效應應通過同一根樁的初、復打值對比確定，且復沉樁的休EQ\*jc3\*hps36\o\al(\s\up9(1),2)EQ\*jc3\*hps36\o\al(\s\up9(1),2)EQ\*jc3\*hps36\o\al(\s\up9(1),2)EQ\*jc3\*hps36\o\al(\s\up9(2L),c)EQ\*jc3\*hps36\o\al(\s\up9(2L),c)式中：R——凱斯法計算獲得的單樁豎向抗壓承載力（kNscZ——樁身截面力學阻抗（kN·s/mt——速度信號第一峰對應的時刻(s)；1F——樁身實測錘擊力（kN法需要在室內根據(jù)實測波形進行計算擬合，滿足不了試沉樁時有時需要初步確定單壓承載力的要求，故列出本條，并強調只有在試沉樁時可采用凱斯法對單樁豎向抗時刻t=t+2L/c已充分發(fā)揮的假定條件下獲得的，因而，它僅適用于樁身材質基本均勻、是否合理直接影響推算被檢樁豎向抗壓承載力的可靠性，因而式中：σ——樁身最大錘擊拉應力（kPatA——樁身截面面積（m2（9.3.12-2）式中：σ——樁身最大錘擊壓應力（kPapF——實測最大錘擊力（kNmax1力曲線和速度曲線在起始階段應重合，兩者峰值一般情況下出現(xiàn)在1值基本相等；在t至t+2L/c時間內，力曲線和速度曲線應逐漸分離。 圖9.4.2所示；也可由樁長和力與速度信號上的樁端反射2當測點處原設定的平均波速與實測波速相比需要調整時，應短樁且錘擊力波上升緩慢情況，當有同一場地高、低應變波速對比資料時，通常采用合理可靠的實測信號是分析、判斷及模擬計算的首要條件。一般來說，歸零。嚴重偏心相當于兩側力信號之一與兩側力信號均值之差的絕對值超高應變法的最終分析結果取決于現(xiàn)場實測信號的可靠性、分析軟件和檢測人員的素質，其中最關鍵的是檢測人員的素質。目前，高應變分析軟件已基證的前提下，即使不采用較為復雜的分析計算，也能定性對樁做到這一點的前提是檢測人員除了掌握必要的基礎理論和專業(yè)1在t+2L/c時刻后的延續(xù)時間不應少于30ms。1起來，將樁劃分為若干個單元，假定各樁單元的計算模型和土的計算模型，具體擬合時假定各個單元體的計算參數(shù)，用實測速度（或力、上行波、下行波）波曲線為邊界條件波動方程，反算樁頂力（或速度、下行波、上行波）曲線，使計算波形曲線與實測波形吻合程度良好，若二者吻合程度不滿足要求，則重新調整原假定參數(shù)，反復迭代計算，二者吻合程度達到要求為止，由此得出的樁的承載力和阻尼系數(shù)等被認為是正確的。雖 原理上講，這種方法是客觀唯一的，但由于參發(fā)揮，增加延續(xù)時間的原則是使曲線擬合段能包含土阻力響應規(guī)定擬合結束時的曲線要求，是為了避免在根據(jù)實測曲線（9.4.6-1）（9.4.6-2）式中：t——缺陷反射速度波峰值對應的時刻（msxΔR——缺陷以上部位土阻力的估計值（kN其值等于缺陷反射起始點處的實測力與表9.4.6樁身完整性判定ⅠⅡ0.95<β≤1.00ⅢⅣ0.60≤β<0.80β<0.60力波與速度波相比較的方法，該法不僅直觀，而且可在試驗現(xiàn)別；分離上、下行波的方法由于要對實測曲線進行處理之后才樁身材質、土層情況、施工工藝及施工記錄、接頭形式和位置等綜合考慮。表9.4.6中數(shù)的影響，如灌注樁截面不均勻、預制樁接樁位置、實測波形中的部缺陷程度，難以給出缺陷的具體位置；當力曲線在上（9.4.8）信號就可以計算了，實際操作時，如果傳感器安裝在樁側，當樁側土在淺部產生較強反射波或樁長較短使得樁端反射與錘擊力信號產生疊加效應，則由該式計算樁所獲得錘擊能量將存在偏差。為了減少由此造成計算樁錘錘擊效率的偏差，在條件許可時，用在樁錘上直接安裝加速度傳感器實測錘擊時樁錘的最大速度值，通過該最大速度值2被檢樁的施工概況：對于灌注樁應提供成樁方法、充盈系數(shù)，宜6試沉樁和沉樁監(jiān)控所采用的樁錘型號、墊層類在樁身預埋一定數(shù)量的聲測管，通過水的耦合，超聲波從一根聲測聲測管中接收，或單孔中發(fā)射并接收，可以測出被測混凝土中遇到缺陷時會產生繞射、反射和折射，因而生改變。超聲波法就是利用這些聲波特征參數(shù)來判別樁身的完整性，評定樁身缺陷的位置、范圍和程度，但由于受混凝土的配比、原材料因素的對于跨孔聲波透射法，當樁徑較小時，聲測管間距也較小預埋聲測管也易引起附加的灌注樁施工質量問題。因此，本規(guī)程規(guī)定跨孔聲波由于其對單樁的檢查范圍不如透射法大，一般作為鉆芯檢測后了解檢測儀器系統(tǒng)的組成是根據(jù)其檢測的功能要求而定的，對采集、處理和存儲的要 聲波發(fā)射電壓在一定范圍內的大小決定了聲波發(fā)過大會造成首波削波、過小會造成信號弱，3采集器模-數(shù)轉換不低于8bit，采樣頻率不小于10MHz4收、發(fā)換能器的導線均應有長度標注，其標注允許偏差不6單孔檢測采用“一發(fā)雙收”一體型換能器，其換能器的諧振頻率越高，對缺陷的分辨率越高變小。選配換能器時,在保證有一定的接收靈敏度的前提下能器。但因聲波發(fā)射頻率的提高，將使聲波穿透能力下降。所以仍推薦目前普遍采用的5~換能器導線的長度標注的準確性會影響對于缺3聲測管應牢固焊接或綁扎在鋼筋籠的內側，均勻的混凝土質量密切相關。當灌注樁的直徑增大時，每組聲測管間超聲波的混凝土檢測樁截面積比例減小，不能反映樁身截面混凝土的整體質量狀況，因此，聲測管的數(shù)量直徑大于2500mm時，建議埋設的聲測管數(shù)量使于混凝土的水化熱作用及鋼筋籠安放和混凝土澆注圖10.3.1聲測管布置示意圖的間距來計算。應將聲測管埋設得相互平行，同時保證在下鋼筋籠的過程中，固不脫開，否則會給分析判斷帶來誤差；在安裝三根管或四根聲測管時，若混許可，在埋設每段聲測管時測量管距，并焊接等長水平撐桿加以固定；在焊接避免產生混凝土漏漿和因焊渣造成管內堵塞問題，檢測管一般不采用對焊方法連接4取芯孔作為超聲波法的檢測通道時，其5聲測管的編號宜以路線前進方向的頂點換能器從發(fā)射至接收系統(tǒng)產生的系統(tǒng)延遲時間為t，其測試方法如下：將發(fā)、收換能器0平行置于清水中的同一高度，其中心間距從400mm左右03檢測過程中應讀取并存儲各測點的聲參量，同行局部細測，確定樁身混凝土缺陷的位置、大小和在聲波透射法檢測中，隨時校準收、發(fā)換能器所在的深度是否相同相對高差而產生較大的測試誤差。為防止漏檢樁身混聲時和波幅是聲波透射法檢測混凝土灌注樁質量 對可疑缺陷的細測有水平加密、等差同步和扇形掃測三種本方法，而目前因自動深度記錄及聲參量采集的設備大量應用，水平同步測試的測點般較小，對于水平測試時測點間距不大于100mm的情況，無加密測試的必要；而雙向斜測或扇形掃測主要用于確定缺陷在徑向的位置和大小，對于樁身完整性分類的判定十分重平測后對平測數(shù)據(jù)異常的區(qū)域進行初步分析，如初步判斷該樁有可能判為Ⅲ類、Ⅳ類析軟件，雖然不作強制推行，但提倡有條件的檢測單位將其作為樁身缺陷定量分析的D—dd—d’式中：t’——聲時修正值(μsD——聲測管外徑（mmt對鋼質聲測管，聲速一般取6000m/s；20oC時水i0i=1式中：t——聲波在混凝土中的傳播時間（簡稱聲時，μst——超聲波第i測點聲時值(μsit——聲波檢測系統(tǒng)延遲時間(μs0il——兩根聲測管外壁間的距離（mmmΔt=t-t(10.4.3-1)21式中：v——第i測點的聲速值（km/siΔt——兩個接收換能器間的聲時差(μst——近道接收換能器聲時(μs1t——遠道接收換能器聲時(μs24波幅為最下端接收換能器的接收信號幅度，波幅的數(shù)據(jù)處理及評判應按第1 式中：PSD——聲時-深度曲線上相鄰兩點連線的斜率與聲時差的乘積(μs2/mt——第i個測點聲時值(μsit——第i—1個測點聲時值(μsi—1z——第i個測點深度（miz——第i—1個測點深度（m）。i—1時，可對管距進行合理修正后對數(shù)據(jù)進行統(tǒng)計分析。當i12ki—1ii+1n—kn—1ni3應對逐一去掉vi中k個最小數(shù)值和k個最大數(shù)值后的其余數(shù)據(jù)進行統(tǒng)計計算：01m02mvsvm式中：v——剖面的聲速異常小值判斷值（km/s0102mvλλλλλλλλλλ據(jù)v與異常判斷值v進行比較，當v≤v時，則去掉最小數(shù)據(jù)；將最大數(shù)據(jù)v與v進n—k01n—k01行比較，當v≥v時去掉最大數(shù)據(jù)，每次剔除一個數(shù)據(jù)，對剩余數(shù)據(jù)構成的數(shù)列重復式n—k01當C＜0.015時v當0.015≤C≤0.045時v當C＞0.045時v式中：v——0如果不對聲測管傾斜進行合理的修正，將嚴重影響聲速的臨界值條規(guī)定聲測管傾斜時可作測距修正。但是，對于各測點聲速值的偏離沿深度方向律的，不得隨意修正。因堵管導致數(shù)據(jù)不全，只能對有效檢測范圍內的樁身進行得進行整根樁的完整性評判，此時一般采用鉆孔取芯法、低應變反射波法等其他在正常情況下其剖面各測點的聲速測試值近似服從正態(tài)分布規(guī)律凝土粗細骨料不均勻、樁身缺陷、聲測管耦合狀況方向偏離正態(tài)分布。另一方面，混凝土離析造成的變化、測距的變異、首波判讀的誤差、以及部分測素也可能導致某些測點聲速測值向大值方向偏離正態(tài)分布臨界值的計算時也需要剔除，否則兩邊的數(shù)據(jù)不對m雙剔法是按照下列順序逐一剔除1）異常小2）異常大3）異常小，……,每01樁身混凝土均勻性采用離差系數(shù)C=s/v評判。01v試驗，結合本地區(qū)經驗，分別確定樁身混凝土聲速的低限值vL和平均值vp。2當vL＜v0＜vp時，vc=v0c0L0pc概率法考察的只是各測點聲速與相應檢測剖面內所有測點聲速平均值的偏離程聲測管傾斜或樁身存在多個缺陷時，同一檢測剖面速值實際上已嚴重偏離了正態(tài)分布規(guī)律，此時,不能將概率法臨界值v作為該檢測剖面各聲0c icA=A-6(10.4.9-1)Dmi=1式中：A——波幅臨界值（dBDA——波幅平均值（dBmA——第i個測點波幅值（dBi小又與缺陷程度密切相關，兩者之積對缺陷的反映斷的不利影響。但由于對其變化與缺陷的對應關系表10.4.11樁身完整性判定表ⅠⅡⅢⅣ形的變化，對樁身完整性類別進行判定，體現(xiàn)了超聲波法的間分布范圍大小的判定是一個相對的概念，是缺陷的幾何尺比較的結果。聲參量偏離程度也是和該樁所用原材料、配合的要求，同時對歸類于Ⅲ類樁、Ⅳ類樁，充分考慮其現(xiàn)狀是否能滿足設計的要求，避免過鉆孔取芯法是檢測混凝土灌注樁成樁質量的一種有效但若被檢樁長徑比較大時，成樁垂直度和鉆孔取芯的垂直度都很難控制，鉆芯4水泵的排水量應選用50~160L/min，泵壓應為1.0~2鉆芯設備應具有產品合格證。鉆機應采用巖芯鉆探用外徑不宜小于100mm，當被檢樁混凝土骨料最大粒徑小于最大粒徑的2倍，否則芯樣試件的抗壓強度離散性會1600mm的樁不宜少于3孔；僅為確定樁身混凝土強2當鉆孔取芯為1孔時，宜在距樁中心100~150mm的位置開孔；當鉆孔3對樁端持力層評判的鉆探深度應滿足設計要求。對于驗證樁身混凝土強度、樁長、樁端持力層、樁底沉鉆芯孔位置要考慮混凝土樁在澆筑時澆搗不均勻、不同深度澆搗質量可能不同、水下澆筑的混凝土在導管附近的混凝土情況，需合理布置孔位，才能客觀反映樁身混凝土的實際情孔在有疑問的部位。單孔鉆芯檢測發(fā)現(xiàn)樁身混凝土質量問題與孔口中心應在同一鉛垂線上，鉆機在鉆芯過程中不得鉆機設備安裝后，進行試運行，在確認鉆進正常后方能鉆至樁身缺陷位置時，為檢測樁身缺陷位置及程度，突降，立即停鉆，及時測量機上余尺，準確記錄孔深及有關情況；鉆至樁底時，底沉淀厚度或樁端持力層為強風化巖層或土層時，一般采用干鉆等適宜的鉆芯方鉆取沉淀并測量厚度，對樁端持力層為中、微風化巖石時，將樁底0.5m左右的混凝土芯樣與0.5m左右的持力層以及沉淀納入同一個回次。對對中、微風化巖層的樁端持力層，直接鉆取芯樣鑒別；晰標明回次數(shù)、塊號、本回次總塊數(shù)，并應按本異常情況，應對芯樣質量做初步描述。鉆芯過程中對樁身混凝土芯樣、樁底沉淀及樁端持力層需做詳細的對持力層的描述包括持力層的鉆進深度，巖土名稱、巖程度、堅硬及風化程度，以及取樣編號及取樣位置，或動力觸探、標準貫入試驗即在鉆孔取芯法被檢樁的芯樣中截取一批芯樣試件進行抗壓強度試驗，采評判單根被檢樁的混凝土強度比評判整個基樁工程的混凝土強度更合理，作為受力構件考慮，薄弱部位的強度（結構承載力）能否滿足使用要求，安全。綜合多種因素考慮，規(guī)定按上中下截取芯樣試件的原則，同時對缺2用水泥砂漿（水泥凈漿）或硫磺膠泥等材料在專用補平裝置上補度和垂直度有時不能滿足抗壓試驗的要求，需采用專2芯樣高度：用游標卡尺進行測量3垂直度：用游標量角器測量兩個端4平整度：用鋼板尺或角尺緊靠在芯樣端面上，轉動鋼板尺，同時用塞4芯樣端面與軸線垂直度的可允許偏差壓強度試驗之前，對芯樣幾何尺寸進行測量，符合相應精度和偏差范圍的方能進公路工程基樁所處環(huán)境