全國一級結(jié)構(gòu)工程師《專業(yè)考試》考前鞏固題庫200題（帶詳解）

全國一級結(jié)構(gòu)工程師《專業(yè)考試》考前鞏固題庫200題(帶詳

解)

一、單選題

1.抗震等級為二級的配筋砌塊砌體剪力墻房屋，首層某矩形截面剪力墻墻體厚度

為190mm,墻體長度為5100mm,剪力墻截面的有效高度h0=4800mm,為單排孔混

凝土砌塊對孔砌筑，砌體施工質(zhì)量控制等級為B級。若此段砌體剪力墻計算截面

的剪力設(shè)計值V=210kN,軸力設(shè)計值N=1250kN,彎矩設(shè)計值M=1050kN?m,灌孔

砌體的抗壓強度設(shè)計值fx=7.5N/mi2。試問，底部加強部位剪力墻的水平分布鋼

筋配置，下列哪種說法合理？。提示：按《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50003-2

011)作答。

A、按計算配筋

B、按構(gòu)造，最小配筋率取0.10%

C、按構(gòu)造，最小配筋率取0.11%

D、按構(gòu)造，最小配筋率取0.13%

答案：D

解析:

訃艮據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50003-2011)式(3.2.2)計算，得：

J=0.2Ass=0.2X7.5OS5=0.606N/mm2；

根據(jù)第10.5.4條式(10.5.4-2)計算，得：

入庭-益蛤取0】⑸對于矩形藏而｛N

根據(jù)第10.L5條表10.1.5可得：85；

7RE=0.

根據(jù)第10.5.4條式(10.5.4-1)規(guī)定，

0.2fabh=0.2X7.5X190X5100=1453.5kN>N；

取N=1250kN；

5、儡(。?48人如+。.河今)

■忐X13ux(0.4SX0.606X190X4800+0.10X1250X1000)

=X(265283+125000)=459.2kN>Vw=1.4V=1.4X2)0=294kN

故木需要按計算酉造水平鋼筋，只需按照構(gòu)造要求酉嘛。

根據(jù)第10.4.11條規(guī)定，抗震等級為二級的配筋砌塊砌體剪力墻，底部加強部位水平分布詛筋的最小酉己筋率為0.13%。

2.多層砌體剛性方案房屋，在水平風荷載作用下對縱墻進行內(nèi)力分析時，下列論

述不可能出現(xiàn)的是0。

A、可按豎向連續(xù)梁分析內(nèi)力

B、縱墻上.下端的彎矩可按兩端固定梁計算

C、滿足規(guī)范的規(guī)定，則可不進行風力計算

D、在一般剛性方案房屋中，必須考慮墻內(nèi)由風荷載引起的彎曲應(yīng)力以及在縱墻

內(nèi)產(chǎn)生的附加壓力

答案：D

解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(6850003—2001)第4.2.5~4.2.6條，對多層

房屋，其靜力計算可按下列規(guī)定進行：①在豎向荷載作用下，墻、柱在每層高度

范圍內(nèi)，可近似地視作兩端錢支的豎向構(gòu)件；②在水平荷載作用下，墻、柱可視

作豎向連續(xù)梁。而當剛性方案多層房屋的外墻符合規(guī)范要求時，靜力計算可不考

慮風荷載的影響。

3.一承受1=7.8m大梁作用的磚砌體柱，截面尺寸：x方向b=490mm,y方向h=6

20mm,設(shè)兩方向偏心距分別為eb=50mm,eh=70mm,如圖所示；計算高度H0=4.9

m；采用MU15燒結(jié)多孔磚（孔洞率為35%）,M10水泥砂漿砌筑。則該柱受壓承

載力設(shè)計值最接近于（）kN。

A、311.56

B、346.17

C、384.64

D、427.40

答案：C

3.假定，作用于每道橫向破抗震墻ZQ上的地震剪力設(shè)計值Vw=400kN。試問，由

磚抗震墻引起的與其相連的框架柱附加軸力設(shè)計值（kN）,與下列何項數(shù)值最為

接近？（）

A、200

B、260

C、400

D、560

答案：B

解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010）第7.2.9條規(guī)定，地震抗

震剪力設(shè)計值和框架附加軸力設(shè)計值有關(guān)，由破抗震墻引起的底層框架柱的附加

軸力設(shè)計值Nf為：Nf=VwHf/1=400X3.6/5.4=267kN<?由此可知,B項數(shù)值最

為接近。

5.某多層住宅，采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土剪力墻結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)平面立面均規(guī)則，抗震等

級為三級，以地下室頂板作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固部位。底層某雙肢墻有A、B兩個

墻肢。已知A墻肢截面組合的剪力計算值Vw=180kN,同時B墻肢出現(xiàn)了大偏心

受拉。試問，A墻肢截面組合的剪力設(shè)計值V（kN）,應(yīng)與下列何項數(shù)值最為接

近？（）[2011年真題]

A、215

B、235

C、250

D、270

答案：D

解析：底層屬于底部加強部位，彎矩設(shè)計值應(yīng)乘以彎矩增大系數(shù)。根據(jù)《建筑抗

震設(shè)計規(guī)范》（6850011—2010）第6.2.7條第3款規(guī)定，當任一墻肢出現(xiàn)偏心

受拉時，另一墻肢的剪力和彎矩設(shè)計值應(yīng)乘以增大系數(shù)1.25。另根據(jù)第6.2.8

條規(guī)定，三級剪力墻底部加強部位，應(yīng)乘以剪力增大系數(shù)1.2。因此，代入公式

可得：剪力設(shè)計值V=1.25X1.2X180=270kN。由此可知，D項數(shù)值最為接近。

6.某鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，首層層高4.2m,其余層層高3.9m,地面到基礎(chǔ)頂面

1.1m,框架抗震等級為二級，受力縱筋采用HRB400級，箍筋采用HRB335級，混

凝土強度等級柱為C30,梁為C25。as=as'=40rrmo若首層柱上端某節(jié)點處各

構(gòu)件彎矩值如下:節(jié)點上柱下端Mcu=-708kNtn；節(jié)點下柱上端Mcd=708kNin；

節(jié)點左梁右端Mbl=+882kN?m（左需時）；Mbl=-442kN-m（右需時）；節(jié)

點右梁左端Mbr=+388kN-m（左需時）；Mbr=-360kN-m（右需時）則此節(jié)

點下柱上端截面的彎距設(shè)計值Me（kN-m）最接近于下列（）項數(shù)值。提示：“+”

表示逆時針方向，“一”表示順時針方向。

A、849.6

B、778.8

C、952.5

D、708.0

答案：C

解析:

根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計妮范》(GB50010-2010)第11.41條第2款規(guī)定，已知底層柱上端節(jié)點處的彎矩作用情況，加題(3)解

5Mf=708+708=1416kN-m,442+360V388+882；14￡.[八=]5x(388+882)=19054'切；也=1416廿冽<190

Z”=1905fcV由來調(diào)整下柱上湍彎矩設(shè)計值，即作用于下柱上端截面的彎矩設(shè)計值為：M;1905708

=952.5城m0

-08+'08

-708kN*m

題(3)解圖

圖6-38豎向荷載作用下的框架彎矩圖

圖6-39風荷載作用下的框架彎矩圖在

7.一商店的單層平面框架，如圖所示。

(1)的單層平面框架中，除由豎向均布荷載gk及qk產(chǎn)生的D點彎矩標準值MD

gk=50kN-m及MDqk=30kN-m外，現(xiàn)尚需計及如圖6-33所示由風荷載產(chǎn)生的D

點彎距標準值MDwk=25kN-m,由此算得D點在上述三種工況組合后的彎矩設(shè)計

值MD二()kN-mo提示：計算時對效應(yīng)的組合不采用《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(G

B50009—2012)第3.2.4條的簡化規(guī)則。

A、117.9

B、123.0

C、124.4

D、140.0

答案：C

解析：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第3.2.3條及第3.2.4條

規(guī)定，分別計算荷載效應(yīng)組合設(shè)計值如下：①當按屋頂均布活荷載效應(yīng)控制的組

合時（風荷載的組合值系數(shù)Wc=0.6）：MD=1.2X50+1.4X30+1.4X0.6X25=12

3kN-m；②當按風荷載效應(yīng)控制的組合時（屋頂均布活荷載的組合值系數(shù)Wc=0.

7）：MD=1.2X50+1.4X25+1.4X0.7X30=124.4kN-m；③當按永久荷載效應(yīng)控

制的組合時：MD=1.35X50+1.4X0.7X30+1.4X0.6X25=117.9kN-m；124.4kN-m

>123kN9kN-m,故應(yīng)按風荷載效應(yīng)控制的組合確定D點彎矩設(shè)計值M

D,即MD=124.4kN?m。

8.配置加勁肋能提高梁腹板局部穩(wěn)定承載力。當月4>170批35小時,（）。

A、可能發(fā)生剪切失穩(wěn)，應(yīng)配置橫向加勁肋

B、只可能發(fā)生彎曲失穩(wěn)，應(yīng)配置縱向加勁肋

C、應(yīng)同時配置縱向和橫向加勁肋

D、增加腹板厚度才是最合理的措施

答案：C

解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）第4.3.2條第2款規(guī)定，當

耳/。>80/35〃時,應(yīng)配置橫向加勁肋；其中，當％4>170年叼;（受壓

翼緣扭轉(zhuǎn)受到約束，例如連有剛性鋪板、制動板或焊有鋼軌時）或

人/L>150035%(受壓翼緣扭轉(zhuǎn)未受到約束時)，或按計算需要時，應(yīng)在彎

曲應(yīng)力較大的區(qū)格的受壓區(qū)設(shè)置縱向加勁肋；局部壓應(yīng)力很大的梁，必要時尚應(yīng)

在受壓區(qū)設(shè)置短加勁肋。

9.某8層辦公樓，采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，如圖所示。抗震設(shè)防烈度為8

度，設(shè)計地震加速度0.20g,設(shè)計地震分組為第一組，該房屋屬丙類建筑，建于

II類場地，設(shè)有兩層地下室，地下室頂板可作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固部位，室內(nèi)外高

差450mm。梁柱的混凝土強度等級均為C35(fc=16.7N/mm2,ft=1.57N/mm2),

鋼筋采用HRB335鋼(fy=300N/mm2),質(zhì)量和剛度沿豎向分布均勻。[2011年真

已知首層框架角柱EF截面尺寸為500mmX600mm,與其相連的首層頂邊跨梁截面

為250mmX650mi,假定該框架抗震等級為一級，該柱順時針方向的組合彎矩設(shè)

計值為：柱

上端彎矩M；=480kN?m,柱下端彎矩呢也370卜11?m,若采用對稱配筋，該柱上下端實配鋼

筋的正截面抗震受彎承載力所對應(yīng)的彎矩值為"[="3=70041。試問，對柱截

面進行抗震設(shè)計時，柱EF端部截面組合的剪力設(shè)計值(kN)應(yīng)與下列何哽數(shù)值最為接

近？()

提示：1.按《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》(GB50011-2010)作答.；2.A/',符合《建

筑抗震設(shè)計規(guī)范》(GB50011—2010)6.2.2條強柱弱梁的要求。

A、380

B、405

C、415

D、445

答案：D

解析：Hn=4.8-0.65=4.15m,根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》(GB50011—2010)式

(6.2.5-2)計算，柱端截面組合的剪力設(shè)計值為：

p_1'>"Z+J&_i2>：2"°°_4048,JtV

：‘耳，’415,.一根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》(GB500

11—2010)第6.2.6條規(guī)定，一、二、三、四級框架的角拄，經(jīng)本規(guī)范調(diào)整后的

組合彎矩設(shè)計值、剪力設(shè)計值尚應(yīng)乘以不小于1.10的增大系數(shù)，則剪力設(shè)計值

為：?=404.82xU=445.%V由此可知,D項數(shù)值最為接近。

10.已知支承吊車梁的柱牛腿，如圖所示，寬度b=500mm,豎向力作用點至下柱

邊緣的水平距離a=50mm(已考慮安全偏差20mm),牛腿底面傾斜角a=45°,

作用在牛腿頂部的按荷載效應(yīng)標準組合計算的豎向力Fvk=715kN,豎向力的設(shè)

計值Fv=915kN,吊車梁的肋寬為250mm?；炷翉姸鹊燃夁x用C30,縱向受拉

鋼筋選用HRB335鋼筋，水平箍筋為HPB235鋼筋，外邊緣高度h1=h/2(h為牛

腿高度)。0kz根據(jù)牛腿的裂縫控制要求，牛腿

的有效高度最接近于。mm。

Av485

B、569

C、634

D、682

答案：C

解析：

；根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010-2010)第9.3.10條式(9.3.10)規(guī)定，支承吊車梁牛腿的裂縫控制系數(shù)B取。.65；板

截面有效高度為：師再尸百麗訪。由此可知，C項數(shù)值最為接

_0.5x715000+歡5X7I5000).?4x50x500x0.65x71S000xZ0ir

2x0.65xS00x2.OI

=634mm

11.某車間內(nèi)設(shè)有一臺電動葫蘆如圖，其軌道梁吊掛于鋼梁AB下。鋼梁兩端連接

于廠房框架柱上，計算跨度L=7000mm,計算簡圖如圖所示。鋼材采用Q235—B

鋼，鋼梁選用熱軋H型鋼HN400X200X8X13,其截面特性：A=83.37X102mm2,

Iz=23500X10?mm?,Wx=1170X103nlm3,iy=45.6mm0[2012年真題]

尸

--------------遜-------------!鋼奧

35003500「~

11x------------------X

pJl_C|_:_________

軌J首梁

—1.為便于對鋼

梁AB進行計算，將電動葫蘆軌道梁、相關(guān)連接件和鋼梁等自重折合為一集中荷

載標準值Gk=6kN,作用于C點處鋼梁下翼緣，電動葫蘆自重和吊重合計的荷載

標準值Qk=66kN(按動力荷載考慮)，不考慮電動葫蘆的水平荷載。已知C點處

鋼梁對X軸的凈截面模量Wyx二1050X103mm3。試問，鋼梁C點處的最大應(yīng)力計

算數(shù)值(N/mm2)應(yīng)與下列何項數(shù)值最為接近？()

A、200

B、165

C、150

D、130

答案：B

解析：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009—2012)第3.2.4條第1、2款規(guī)定，

永久荷載效應(yīng)對結(jié)構(gòu)不利時，對由可變荷載效應(yīng)控制的組合應(yīng)取L2,對由永久

荷載效應(yīng)控制的組合應(yīng)取1.35。該結(jié)構(gòu)為可變荷載效應(yīng)控制，故永久荷載分項

系數(shù)取1.2O可變荷載分項系數(shù)對標準值大于4kN/m2的工業(yè)房屋樓面結(jié)構(gòu)的活

荷載，應(yīng)取1.3,其他情況，應(yīng)取1.4。故可變荷載分項系數(shù)取1.4。根據(jù)附錄D

表D.0.17可知，動力系數(shù)取1.05。故在鋼梁C點處的最大集中荷載設(shè)計值：

￡=126*11?1466=10北、最大彎矩設(shè)計值：

=i?l=lxl04x7=lS2kX'm

44根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017—2003)

第4.1.1條規(guī)定，對工字型截面，yx=1.05,故最大應(yīng)力計算值為：

182X101

O0=——------------*165Amm2*

優(yōu)105x1050x10由此可知，B項數(shù)值最為接近。

12.關(guān)于屋面活荷載的規(guī)定，下列敘述不正確的是()。

A、屋面均布活荷載，不應(yīng)與雪荷載同時組合

B、不上人的屋面，當施工或維修荷載較大時，應(yīng)按實際情況采用；不同結(jié)構(gòu)應(yīng)

按有關(guān)規(guī)范規(guī)定，將標準值0.5kN/m2作0.2kN/m2的增減

C、上人的屋面，當兼作其他用途時，應(yīng)按相應(yīng)樓面活荷載采用

D、對于因屋面排水不暢.堵塞等引起的積水荷載，應(yīng)采取加固措施加以防止

答案：D

解析：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)(2006年版)第4.3.1條及表4.

3.1注釋，對于因屋面排水不暢、堵塞等引起的積水荷載，應(yīng)采取構(gòu)造措施加以

防止；必要時，應(yīng)按積水的可能深度確定屋面活荷載。

13.如圖所示，在B類粗糙度場地上建一座高為125m的鋼筋混凝土煙囪。100年

一遇的風載標準值w0=0.65kN/m2。煙囪自重的標準值GK=18738.8kN,筒身的

*~f

重心C距基礎(chǔ)頂面H0=37.7mo圖6-3662.50m處該煙囪

的風振系數(shù)Bz最接近于。。

A、1.79

B、1.68

C、1.60

D、1.42

答案：D

解析：

版據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第8）3條規(guī)定,

風振系數(shù)的計算公式為：A=l+ZghoB,“百。式中，這睚值因子，可取2.5；工10為10m高度名義湍流強度，對于B類衽

子；R為脈動風荷載的共振分量因子。

根據(jù)式（8.4.3）推導(dǎo)可知，脈動風荷載的背景分量因子為：B,=AH力A。,蟲之。式中，k、式為系數(shù)，根據(jù)表8.4.5?1可知,

度，取125m；Qz為豎直方向相關(guān)系數(shù)，根據(jù)式（8.4.6-1）計算，10加1"-601W125+60產(chǎn)8-60；。

0.-------------------------------------------------------------------0.6S1

H125

1.0；做工）為結(jié)構(gòu)第1階振型系數(shù)，根據(jù)附錄裱G.0.2可知，z/h=62.5/125=0.5,故取或z）=0.34；4為風壓高度變化系數(shù)，根力

=171?625~60x（1.79-1,71）=1.73°故脈動風荷載的背景分里因子為：人=電飛°.膽=0.9卜125°:“中0.63卜吆=0二

70-60JLI.1.73

根據(jù)式（84.4-1）可知，脈動風荷載的共振分量因子為：R=。式中，xi為系數(shù)，根據(jù)式（8.4.4-2）可知，*

/=2_=」_=0343'%為地面粗糙度修正系數(shù)，取10，故工=30工_201”點；金為結(jié)構(gòu)阻尼比，對于i確混凝

17；2.914,天￡^0x065-

[T~-3.1412.762~。

一：6々（1+T）D=、6x00S，（1+12.76;產(chǎn)二

故62.50m處該煙囪的風振系數(shù)為：^=1^2gJ-3.^1+=1-2x2,5x0.14x0.349=1,4160由此可知，D項數(shù)值最為接

14.通過標準貫入試驗，得到砂土的錘擊數(shù)N=28,則可判定砂土的密實度為（）。

A、松散

B、稍密

C、中密

D、密實

答案：C

解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）第4.1.8條表4.1.8

可知，砂土的密實度可按標準貫入試驗錘擊數(shù)分為松散、稍密、中密、密實，具

標準貢人試驗遂擊數(shù).V密實度

NW1O松散

1OC.VW15稍密

15<NW3O中密

N>30密實

體如表所示。--------：--------------------

15.某單層鋼結(jié)構(gòu)廠房，鋼材均為Q2358。邊列單階柱截面及內(nèi)力見圖37,上段

柱為焊接工字形截面實腹柱，下段柱為不對稱組合截面格構(gòu)柱，所有板件均為火

焰切割。柱上端與鋼屋架形成剛接。無截面削弱。

"面1一】

N=610kN

A/1=-8l0kN?m

8r-150kN

相應(yīng)的截面2—2

%=-200kN-m

鍛面3—3

N=1880kN

M=-730kN-m

（吊車股受壓）

截面4—4

N=2110kN

Af=1070kN.m

r=l80kN

（屋蓋股受壓）

面積A慣性矩回轉(zhuǎn)半慣性矩

回轉(zhuǎn)半徑iy彈性截面模量W

244x

(cm)lx(cm)徑ixIy(cm)

(cm)3

(cm)

(CM)

上柱167.427900040.876466.45580

下屋蓋142.640165.34608818.0

柱肢

吊車93.818674007720.7

肢

下柱組合236.4120208371.3屋蓋肢吊車肢側(cè)

柱截面?zhèn)?929513707

、假定，上柱長細比九=4L7,試問，上柱強度設(shè)計值(N/mm2)與下列何項數(shù)值最為接近？()

提示：①考慮是否需要采用有效截面；

②取應(yīng)力梯度°。_二占=1.59,4=1.0。%二=，=1.59,Zl=1.0,

Av175

B、191

C、195

D、209

答案：D

解析：

限據(jù)M岡結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2003)第54.2條式(5.4.2-2)計算，

16^-0.57.-25=161.59-0.5-41.7+25=71.3<^=121,5,因此'采用有效截面計算強度。

根據(jù)第5.4.6條胡定，腹板截面兩惻考慮20tw=20X8=160mm,故有效截面積為：

1=2X320X14+2X160X8=11520mm2；有效截面抵抗矩為：

279000X104-1/12x8x(1000-2x14-2x160?、：。

N=------------------------------------i-=52]0TbmmJ

*1000/2

考慮到腹板屈曲，取Vx=L。，故上柱強度設(shè)計值為：

十%旦JI。'%+眄力”5=2080/20由此可知，口項數(shù)值最為接近。

A/SWX115.2x10-10x5210x1?

16.某建筑物按抗震要求為乙類建筑，條形基礎(chǔ)及地基土的剖面見圖?；A(chǔ)底面

以下各土層的厚度、土性指標、標準貫入試驗錘擊數(shù)臨界值及液化指數(shù)示于表。

按地震作用效應(yīng)組合計算時，作用于基礎(chǔ)頂面的豎向荷載F=500kNo

____itr

g

可

,20m：-

E

o黏性上

co

E

o粉上

e*>

E

o粉砂

oi

E

o細砂

土層名稱土層厚度/my/(kN/m3)e4乙/kPa臨界值N。液化指變

貂性土51a00.820.702000

給土317.00.90150638

粉砂217.50.908.25

細砂318.00.909.53

?±1a50.750

3.按抗震要求驗算，基礎(chǔ)的寬度不應(yīng)小于。mo

A、2.06

B、2.00

C、1.94

Dv1.81

答案：D

解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007—2011)第5.2.1及5.2.2條

規(guī)定，地基承載力需滿足：基底處平均壓力不應(yīng)超過修正后地基承載力特征值。

將上題計算得的地基抗震承裁力的值代入以下公式即可求得基礎(chǔ)寬度為：

b=7~_=丁,4[~t=1-81m<2m

ZE-^C316.16-2x20說明滿足抗震設(shè)計要求的基礎(chǔ)寬

度不應(yīng)小于1.81m。

17.某城市橋梁，位于7度地震區(qū)，為5孔16m簡支預(yù)應(yīng)力混凝土空心板梁結(jié)構(gòu)，

全寬19m,橋梁計算跨徑15.5m；中墩為兩跨雙懸臂鋼筋混凝土矩形蓋梁，三根

①1.1m的圓柱；伸縮縫寬度均為80mm；每片板梁兩端各置兩塊氯丁橡膠板式支

座，支座平面尺寸為200mm（順橋向）X250mm（橫橋向），支點中心距墩中心

的距離為250M（含伸縮縫寬度）。試問，根據(jù)現(xiàn)行橋規(guī)的構(gòu)造要求，該橋中墩

蓋梁的最小設(shè)計寬度（M）與下列何項數(shù)值最為接近？（）

Av1640

B、1390

C、1000

D、1200

答案：A

解析：根據(jù)《公路橋梁抗震設(shè)計細則》（JTG/TB02-01—2008）第析.2.1條規(guī)定,

簡支梁梁端至蓋梁邊緣的最小值a（單位cm）應(yīng)滿足下式要求：a,70+0.5L（L

為梁的計算跨徑，以米計）；即蓋梁寬度Ba=2a+b0（伸縮縫寬度）=[2X（70+0.

5X15.5）+8]X10=1635^1640mmo由此可知，該橋蓋梁要滿足規(guī)范要求，其寬

度應(yīng)為1640mmo

18.某毛石砌體擋土墻，其剖面尺寸如圖所示。已知其墻背直立，排水良好，墻

后填土與墻齊高，其表面傾角為0,填土表面的均布荷載為q。擋土墻土壓力E

作用點在土壓力合力形心處：①若q=0,c=0,則為1/3墻高處；②q=#0或c

手0,則是合力作用點。圖5-24假定墻后

填土采用粗砂，q=0。已知土對擋土墻基底的摩擦系數(shù)U=0.38,6=14。，擋

土墻的主動土壓力Ea=70kN/m,擋土墻每延米自重209.22kN。則計算可得擋土

墻抗滑移穩(wěn)定性安全度ks（即抵抗滑移與引起滑移的比值）最接近于（）。

A、1.27

B、1.29

C、1.45

D、1.56

答案：A

!根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007-2011)第6.7.5條第1款式(6.7.5-1)推斷,

抗渭移穩(wěn)定性應(yīng)按下式計算：,(＜、十月”)〃5

=-r-----r-

由圖5-22可知，a0=0。,a=90。?3=14。，

貝肥5=EaCos(a-a0-6)=70Xcos(90。-00-14。)=16.93kH/m；

Eal=Easin(a-aQ-8)=7QXsin(90d-0°-140)=67.92kN/m；

=J

Gn=Geosao=209.22kN/m,Gt=Gsina00

解析:圖5-25

19.根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》(GB50011—2010)及《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)

規(guī)程》(JGJ3—2010),下列關(guān)于高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)抗震變形驗算(彈性工作

狀態(tài))的觀點，哪一種相對準確？。

A、結(jié)構(gòu)樓層位移和層間位移控制值驗算時，采用CQC的效應(yīng)組合，位移計算時

不考慮偶然偏心影響；扭轉(zhuǎn)位移比計算時，不采用各振型位移的CQC組合計算,

位移計算時考慮偶然偏心的影響

B、結(jié)構(gòu)樓層位移和層間位移控制值驗算以及扭轉(zhuǎn)位移比計算時，均采用CQC的

效應(yīng)組合，位移計算時，均考慮偶然偏心影響

C、結(jié)構(gòu)樓層位移和層間位移控制值驗算以及扭轉(zhuǎn)位移比計算時，均采用CQC的

效應(yīng)組合，位移計算時，均不考慮偶然偏心影響

D、結(jié)構(gòu)樓層位移和層間位移控制值驗算時，采用CQC的效應(yīng)組合，位移計算時

考慮偶然偏心影響；扭轉(zhuǎn)位移比計算時，不采用CQC組合計算，位移計算時不考

慮偶然偏心的影響

答案：A

解析：AD兩項，根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》(GB50011-2010)第3.4.4條及其

條文說明規(guī)定，對于扭轉(zhuǎn)不規(guī)則計算、扭轉(zhuǎn)位移比計算時，樓層的位移不采用各

振型位移的CQC組合計算，取“給定水平力”計算，并該水平力考慮偶然偏心的

影響；結(jié)構(gòu)樓層位移和層間位移控制值驗算時，仍采用CQC效應(yīng)組合。BC兩項，

按《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ3—2010)第4.6.3條規(guī)定的樓層位移

計算不考慮偶然偏心影響。

20.某16層辦公樓采用鋼筋混凝土框架-剪力墻結(jié)構(gòu)體系，層高均為4米，平面

對稱，結(jié)構(gòu)布置均勻規(guī)則，質(zhì)量和側(cè)向剛度沿高度分布均勻，抗震設(shè)防烈度為8

度，設(shè)計基本地震加速度為0.2g,設(shè)計地震分組為第二組，建筑場地類別為III

類?？紤]折減后的結(jié)構(gòu)自振周期為廠：=1△各樓層的重力荷載代表&=14000kx

結(jié)構(gòu)的第一振型如圖所示。采用振型分解反應(yīng)譜法計算地震作用。［2012年真題］

9g=5.495比羯=7.94,=361.2

提示:

G15o

oGI4

G13-

oG12

E

t

9

=

9

1

X

T

近力向我分布

3.假定，橫向水平地震作用計算

時，該結(jié)構(gòu)前三個振型基底剪力標準值分別為

l\.=13100kN,口=1536kN,%=436kN,相鄰振型的周期比小于08

5o試問，橫向?qū)?yīng)于水平地震作用標準值的結(jié)構(gòu)底層總剪力'd(kX，最接近下

列何項數(shù)值？。提示:結(jié)構(gòu)不進行扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)計算且僅考慮前三個振型地震作用。

A、13200

Bv14200

C、14800

D、15100

答案：A

解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》(GB50011—2010)第5.2.2條第2款規(guī)定，

三個振型組合產(chǎn)生的基底剪力標準值VEx為：

L7m=43100：+1536：-436：=⑶96.951由此可知，人項數(shù)值最

為接近。

21.某抗震設(shè)防烈度為8度的多層砌體結(jié)構(gòu)住宅，底層某道承重橫墻的尺寸和構(gòu)

造柱設(shè)置如圖所示。墻體采用MU10級燒結(jié)多孔磚、M10級混合砂漿砌筑。構(gòu)造

柱截面尺寸為240mmX240mm,采用C25混凝土，縱向鋼筋為HRB335級4；＞14,

箍筋采用HPB300級①6200。砌體施工質(zhì)量控制等級為B級。在該墻頂作用的豎

向恒荷載標準值為210kN/m,按等效均布荷載計算的傳至該墻頂?shù)幕詈奢d標準值

為70kN/叫不考慮本層墻體自重。［2012年真題］提示：按《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》

體不設(shè)置構(gòu)造柱，假定，砌體抗震抗剪強度的正應(yīng)力影響系數(shù)二1.6。試問，該墻

體的截面抗震受剪承載力設(shè)計值(kN),與下列何項數(shù)值最為接近？。

A、850

B、820

C、730

D、700

答案：C

解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50003—2011)表可知，MU10多孔破，M1

?；旌仙皾{，＜二0?1僧/加〉根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》(GB50011—2010)表可

知，該墻體的承載力抗震調(diào)整系數(shù)取為釬I人根據(jù)式(7.2.6)計算，該砌體結(jié)構(gòu)

沿階梯形截面破壞的抗震抗剪強度設(shè)計值為：

&二金?工=1?6”。?17力?27211/加謁根據(jù)第72.7條第1款式(7.2.77)計算，

?工廠。。272x269-600=力？：科

多孔磚墻體的截面抗震受剪承載力為：10其

中A為墻體橫截面面積，多孔磚取毛截面面積：

A=24OX(3900+3200+3900+240)=2697600加加2由此可知，C項數(shù)值最為接近。

22.某單跨倉庫，如圖所示?？缍?5叫開間6m,共6個開間，屬剛彈性方案。

窗高3.6m,窗間墻寬2.4m,壁柱和墻厚見題圖。檐口標高+6.0m。磚砌體用MU1

0破，M5混合砂漿。左柱的柱底承受的N=340kN。承受的彎矩：左風時，M左二2

6kN-m；右風時，M右二35kN-mo

1.墻杵的計算長度與

下列。項數(shù)值最為接近。

Av7.98m

B、7.50m

Cv7.00m

Dv6.65m

答案：A

解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50003—2011)第5.1.3條第1款規(guī)定，

排架柱的高度取下端支點位置取到基礎(chǔ)頂面，則H=6.65m；根據(jù)第5.1.3條表5.

1.3可知，單跨剛彈性方案的單層房,計算高度H0=1.2H=1.2X6.65=7.98ni。由

此可知，A項數(shù)值最為接近。

23.某城市一座人行天橋，跨越街道車行道，根據(jù)《城市人行天橋與人行地道技

術(shù)規(guī)范》(CJJ69-1995),對人行天橋上部結(jié)構(gòu)豎向自振頻率(Hz)嚴格控制。

試問，這個控制值的最小值應(yīng)為下列何項數(shù)值？0

A、2.0

B、2.5

C、3.0

D、3.5

答案：C

解析：根據(jù)《城市人行天橋與人行地道技術(shù)規(guī)范》(CJJ69-1995)第2.5.4條

規(guī)定，為避免共振，減少行人不安全感，人行天橋上部結(jié)構(gòu)豎向自振頻率不應(yīng)小

于3Hzo

24.對無筋砌體結(jié)構(gòu)受壓構(gòu)件的承載力設(shè)計表達式，其中影響系數(shù)0主要考慮的

因素是()。

A、構(gòu)件高厚比B的影響

B、綜合考慮構(gòu)件高厚比B和軸向力偏心距e的影響

C、施工偏差的影響

D、綜合考慮了所有對砌體受壓承載力的影響因素

答案：B

解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50003-2011)附錄D第D.0.1條，當0

:X野二---------

W3時,無筋砌體矩形截面偏心受壓構(gòu)件承載力的影響系數(shù)為：當

P>3時，無筋砌體矩形截面單向偏心受壓構(gòu)承載力的影響系數(shù)為：

華=-------j=——「'其中'

1+】2肝+7'=一儲T)」------------->八m.伯云如

-------------------------由公式可知，影響系數(shù)

與高厚比B以及軸向力偏心距e有關(guān)。

25.某二級公路，設(shè)計車速60km/h,雙向兩車道，全寬(B)為8.5m,汽車荷載

等級為公路-II級。其下一座現(xiàn)澆普通鋼筋混凝土簡支實體蓋板涵洞，涵洞長度

與公路寬度相同，涵洞頂部填土厚度(含路面結(jié)構(gòu)厚)2.6m,若蓋板計算跨徑I

計二3.0m。試問，汽車荷載在該蓋板跨中截面每延米產(chǎn)生的活裁彎矩標準值(kNin)

與下列何項數(shù)值最為接近？0[2013年真題]提示：兩車道車輪橫橋向擴散寬

度取為8.5m。

Av16

B、21

C、25

D、27

答案：A

解析：根據(jù)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》(JTGD60—2004)第4.3.1條規(guī)定，涵洞

計算應(yīng)采用車輛荷載，且公路-II級與公路-1級汽車荷載的車輛荷載標準值相同,

其主要技術(shù)指標及立面、平面尺寸分別見《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》中表4.3.1

-2及圖4.3.1-2可知，車輪縱橋向著地長度為0.2m,橫橋向著地寬度為0.6%

車輛作用于洞頂路面上的兩個后軸各重140kN,軸距1.4m,輪距1.8m,如題40

解圖所示。

片l40kNP=140kN

,14m

圖7-3

根據(jù)第43.4條第2款規(guī)定，計算謝洞頂上車輛荷載弓|起的豎向土壓力時，車掄按其著地面積的邊緣向下作30°分布，當幾個車品

為準。計算如下：

①縱橋向單軸擴散長度a『2.6t皿30。X2+0.2=1.5X2+0.2=3.2m>l.4m,兩軸壓力擴散線重疊，所以應(yīng)取兩軸壓力擴散長度，合工

②雙車道車輛，兩后軸重引起的壓力._2x2x140-],32kNm'°

*46x8.5

可得雙車道車輛，兩后軸重在蓋板跨巾截面每延米產(chǎn)生的活載彎矩標準值為：v=LLo.LxM3”32xlO=1611kN?】6kV

*488'-

26.關(guān)于木結(jié)構(gòu)，下列哪一種說法是不正確的？（）

A、現(xiàn)場制作的原木、方木承重構(gòu)件，木材的含水率不應(yīng)大于25%

B、普通木結(jié)構(gòu)受彎或壓彎構(gòu)件當采用原木時，對髓心不做限制指標

C、木材順紋抗壓強度最高，斜紋承壓強度最低，橫紋承壓強度介于兩者之間

D、標注原木直徑時，應(yīng)以小頭為準；驗算原木構(gòu)件撓度和穩(wěn)定時，可取中央截

面

答案：C

解析：A項，根據(jù)《木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50005—2003）（2005年版）第3.1.

13條第1款規(guī)定，現(xiàn)場制作的原木或方木結(jié)構(gòu)不應(yīng)大于25%,正確；B項，根據(jù)

第3.1.2條及表A.1.3規(guī)定，受彎或壓彎普通木結(jié)構(gòu)構(gòu)件的材質(zhì)等級應(yīng)選用II

a級，當采用材質(zhì)等級選用IIa級時，對髓心不做限制，正確；C項，根據(jù)圖4.

2.6可知，木材順紋抗壓強度最高，橫紋抗壓強度最低，斜紋抗壓強度介于兩者

之間，不正確；D項，根據(jù)第4.2.10條規(guī)定，原木構(gòu)件沿其長度的直徑變化率,

可按每米9mm(或當?shù)亟?jīng)驗數(shù)值)采用。驗算撓度和穩(wěn)定時，可取構(gòu)件的中央截

面，驗算抗彎強度時，可取最大彎矩處的截面，正確。

27.某單層獨立地下車庫，采用承臺下樁基加構(gòu)造防水底板的做法，柱A截面尺

寸500mm義500mm,樁型采用長螺旋鉆孔灌注樁，樁徑d=400mm,樁身混凝土重度

23kN/m3,強度等級為C30,承臺厚度1000mm,有效高度h0二取950mm,承臺和

柱的混凝土強度等級分別為C30(ft=1.43N/mm2)和045(ft=1.80N/mm2)o

使用期間的最高水位和最低水位標高分別為-0.300m和-7.000m,柱A下基礎(chǔ)剖

面及地質(zhì)情況見圖。［2014年真題］提示：根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-

2008)作答。

±0.000-0.300（內(nèi)澇時鍛高水位）

-2.000

①老填土，正常固結(jié)

柱A

②粉質(zhì)黏土/1k=150kPa

￡=7.2MPaA?0.75T

$-6.000”

-7.000（使用期最低水位）

-7.000

-------------------------M

400“0

③淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土^-26kPa4H.751200

§$k

4kWOkPa￡$=3.9MPa

i④粉質(zhì)黏土ga=60kPaA=0.70

4k=150kPaEs=6.9MPa

⑤黏土g^GOkPaA-0.75

^plj^ZbOOkPa

4二190g￡s=8.3MPa

?全風化泥巖（未揭穿）

%k=80kPa^pjj^SOOOkPa

4k=190kPaEs=9.2MPa

3.試問，承臺受柱A的沖切承載力設(shè)計值（kN）,與下列何項數(shù)值最為接近？（）

提示：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）作答。

A、6600

B、6000

C、5400

D、4800

答案：A

解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007—2011)第8.5.19條規(guī)定，計

算過程如下：aox二aoy=800—250—200X0.886=372.8mm>0.25h0=0.25X950=237.

5mm,因為本題樁為圓樁，需要乘以系數(shù)0.886等效為方樁，見8.5.17第4條,

且aox=aoy0,故沖跨比為：入ox=\oy=aox/h0=372.8/950=0.392。沖切系數(shù)

0.84-

=%=----------=1.42

為：-4一0,2線性內(nèi)插求得受沖切重載力截面高度影響系數(shù)：

y?=1.0-1000(1-0,9)=0,哭3

2000—8002[aox(bc+aoy)+aoy(hc+aox)]Phpft

hO=4X1.42X(500+372.8)X0.983X1.43X950=6620278N=6620kN由此可知，

A項數(shù)值最為接近。

28.假定，題6中普通螺栓連接改為采用10.9級高強度螺栓摩擦型連接，螺栓個

數(shù)及位置不變，摩擦面抗滑移系數(shù)UR.45。支托板僅在安裝時起作用，其他條

件同題6。試問，選用下列何種規(guī)格的高強度螺栓最為合適？。[2013年真題]

提示：①剪力平均分配；②按《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB500017—2003)作答。

A、M16

B、M22

C、M27

D、M30

答案：B

N=31kN

解析：每個螺栓的抗剪力v10最外排螺栓拉力

^.5x10；＞180

露口—xl0'3=86.1kN

根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB5001

.心41

7-2003）第7.2.2條式（7.2.2-2）可知，在剪拉構(gòu)件中螺栓應(yīng)滿足：

=0.9nfP=0.9X1X0.45Xp=0.405P,#=0.8P,則31_86.1,

0.405一一而一解

得P2(76.5+107.6)=184.1kNo根據(jù)第7.2.2條表7.2.2-2可知,高強度螺栓

取M22。

29.一商廈建筑的抗震設(shè)防烈度為8度（0.30g）o該建筑的入口處采用懸挑長度

為17.5m的鋼桁架（見圖），桁架高度為2.5m。鋼桁架節(jié)點上的重力荷載代表

值Pgk=90kN。由此，可算得該桁架端部斜腹桿a僅由豎向地震作用產(chǎn)生的軸向

A、50

B、76.4

C、80

D、100

答案:B

解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010）第5.3.3條規(guī)定，8度（0.

30g）抗震時，桁架節(jié)點上的豎向地震作用PEvk為節(jié)點上重力荷載代表值Pgk

的15%