現(xiàn)代混凝土試驗與檢測 課件 6.3現(xiàn)代混凝土的配合比設(shè)計-正交設(shè)計在配合比設(shè)計的應(yīng)用12.19

陜西鐵路工程職業(yè)技術(shù)學(xué)院現(xiàn)代混凝土的配合比設(shè)計項目六

任務(wù)3正交設(shè)計在配合比設(shè)計的應(yīng)用主講人：王永維

時間：2021年11月30日020304【正交試驗設(shè)計與分析（水平相等）】【正交試驗設(shè)計與分析（水平不等）】目錄CONTENTS【多指標正交設(shè)計與分析】01【概述】05【正交設(shè)計案例解析】概述012014概述正交試驗設(shè)計是一種安排多因素試驗的數(shù)學(xué)方法，此方法既科學(xué)又簡便。解決了影響因素多、試驗周期長、量測數(shù)據(jù)離散、試驗工作繁重等常規(guī)試驗方法存在的問題，能夠分析混凝土性能的變化規(guī)律，確定試驗方案下的最優(yōu)工藝條件等。

采用正交設(shè)計來安排試驗，只要做少量試驗就可以得到正確的結(jié)論和較好的效果，事半功倍。這種利用數(shù)學(xué)上的正交特性，具體地說，就是使用數(shù)學(xué)上的正交表來安排多因素試驗和分析試驗結(jié)果的一整套方法，稱為正交試驗設(shè)計法。正交試驗設(shè)計與分析（水平相等）022014正交試驗設(shè)計正交試驗設(shè)計方法包括兩部分內(nèi)容：一是如何設(shè)計試驗方案；二是如何分析試驗結(jié)果。下面通過實例介紹其基本方法和原理。為研究鋼纖維的纖維參數(shù)對混凝土抗折強度的影響，鋼纖維長度取20mm、30mm、40mm；鋼纖維體積摻量取1.5%、2.0%、3.0%。試通過試驗確定影響抗折強度的主次因素和最佳組合條件。（一）試驗方案的設(shè)計正交試驗中，影響試驗結(jié)果的諸方面稱為因素。本例中鋼纖維的長度和摻量即為兩個因素。又把因素的變化狀態(tài)稱為水平，它的次數(shù)叫水平數(shù)。本例中鋼纖維的三個長度和三個摻量即為各因素的三個水平。這樣本例就是一個兩因素三水平的正交試驗設(shè)計問題。在正交試驗設(shè)計中，衡量試驗結(jié)果好壞必須用定量指標。本例中混凝土的抗折強度就是試驗指標。當遇到試驗指標只能定性地用肉眼觀察時，則應(yīng)把觀察結(jié)果定出等級，從而可以進行定量分析。正交試驗設(shè)計1．確定因素水平先將需要考察的因素、水平列成因素水平表，見表3-13、表3-14。2．選用正交表根據(jù)需考察的因素水平選用合適的正交表。本例可選用正交表，見表3-15。

因素水平鋼纖維長度（mm）A鋼纖維摻量（%）B12320（A1）30（A2）40（A3）1.5（B1）2.0（B2）3.0（B3）表3-13因素水平表

列號

試驗號1234111112122231333421235223162312731328321393331表3-15正交表表3-14表頭設(shè)計列號1234因素鋼纖維長度（A）鋼纖維摻量（B）（C）（D）正交試驗設(shè)計4．編制試驗方案表3-16實驗方案表列號1234

因素

試驗號鋼纖維長度（A）（mm）鋼纖維摻量（B）（%）（C）（D）120（A1）1.5（B1）（C1）（D1）220（A1）2.0（B2）（C2）（D2）320（A1）3.0（B3）（C3）（D3）430（A2）1.5（B1）（C2）（D3）530（A2）2.0（B2）（C3）（D1）630（A2）3.0（B3）（C1）（D2）740（A3）1.5（B1）（C3）（D2）840（A3）2.0（B2）（C1）（D3）940（A3）3.0（B3）（C2）（D1）

（第j列）=第j列中同水平所對應(yīng)的試驗指標值之和；例如:=-2.72-2.78+1.27=-4.23

（第j列）=

例如：極差

（第j列）=第j列各個

中，最大值與最小值之差。為簡化計算，可先將試驗指標值減去一個常數(shù)，再按上述規(guī)則計算，所得極差是相同的。同一列的之和，等于全部試驗指標的總和，可以作為計算校核用。本例中，

36.46；而

36.46，可見計算無誤。正交試驗結(jié)果的分析1．極差分析法正交試驗結(jié)果分析4．編制試驗方案列號1234抗折強度（MPa）因素試驗號鋼纖維長度（A）鋼纖維摻量（B）（C）（D）XiYi=Xi-10120（A1）1.5（B1）（C1）（D1）7.28-2.72220（A1）2.0（B2）（C2）（D2）7.22-2.78320（A1）3.0（B3）（C3）（D3）11.271.27430（A2）1.5（B1）（C2）（D3）11.321.32530（A2）2.0（B2）（C3）（D1）16.176.17630（A2）3.0（B3）（C1）（D2）18.978.97740（A3）1.5（B1）（C3）（D2）16.116.11840（A3）2.0（B2）（C1）（D3）17.727.72940（A3）3.0（B3）（C2）（D1）20.4010.40

-4.2316.4624.234.7111.1120.6413.978.9413.5513.8512.3010.31

-1.415.498.081.573.706.884.662.984.524.624.103.449.495.311.681.18表3-17極差分析表正交試驗結(jié)果分析空列的極差代表試驗誤差，當空列占有兩列或兩列以上時，對于等水平且無交互作用的正交試驗，可以將所有空列的極差合并，并求其平均值，作為試驗誤差更精確的估計。對于本例，平均極差

＝（1.68＋1.18）/2＝1.43。為了提高試驗誤差估計的精度，還可將極差小于空列的其它因素也視作空列，即認為微小極差的存在不是由于該因素不同水平所引起，仍屬試驗誤差范疇。本例中，按極差大小排列的因素主次為：鋼纖維長度→鋼纖維摻量。最佳組合為

，即正交試驗表中的試驗號9，鋼纖維長度40mm，摻量3.0%時，可以獲得最高的抗折強度。正交試驗結(jié)果分析2．方差分析法數(shù)據(jù)整理的基本規(guī)則為：用

表示變動平方和（或稱離差平方和、偏差平方和），其腳注分別表示總的、各因素的、誤差項或空列的變動平方和，它們的計算公式為:正交試驗結(jié)果分析2．方差分析法正交試驗結(jié)果分析2．方差分析法由此可見，誤差項的自由度可用空列來計算，也可從總自由度中減去諸因素的自由度的辦法來求得，兩者的結(jié)果也是相同的，可用于校核計算。用

表示各因素的平均變動，或稱方差（是由樣本值計算而得的總體方差的估計值）。對統(tǒng)計量，用分布作顯著性檢驗。對于本例，可列出方差分析表，見下表3-18。來源變動平方和自由度方差顯著性臨界值144.2742.842272.1421.4239.6411.77***6.9418.0誤差7.9241.82

當＞時，認為該因素對試驗指標有顯著影響，用*表示；當＞時，認為該因素對試驗指標有高度顯著影響，用**表示。本例方差分析結(jié)果與極差分析結(jié)果一致。表3-18方差分析表正交試驗結(jié)果分析正交試驗原理和特點1．均衡分散性以一個三因素三水平的試驗為例，如要求各因素的所有水平之間都在試驗中相遇，就有33=27個試驗條件，這種試驗方法稱為全面試驗。全面試驗雖然可以反映試驗范圍的全面情況，但試驗次數(shù)太多。正交試驗設(shè)計是按正交表選點，只要做9個試驗就可以比較全面地反映整個情況。所選的9個點是均衡分散的，具有很強的代表性。圖中三個坐標軸代表三個因素，坐標軸上的結(jié)點代表因素的水平，立方體內(nèi)的27個“·”點代表按全面試驗的27個試驗，9個“○”點代表按正交表安排的9個試驗條件。由圖2.12可以看到，在立方體的每個面上都恰好有3個點，每條線上都恰好有1個點。9個點均衡地分散于整個立方體內(nèi)。正交試驗原理和特點2．整齊可比性

2、整齊可比性

由

正交表可見，A因素的三個水平在試驗中都重復(fù)了三次，且在A的某一水平下，B和C的三個水平都變到了。對于B因素和C因素也是如此。

這樣試驗條件處于完全相似的狀態(tài)，具備了可比性。

以上兩個特點是由正交表的特性所決定的，這一特性在數(shù)學(xué)上稱為“正交性”。

有時進行一次正交試驗，出現(xiàn)好的條件不止一個；有時由試驗成果分析出來的最優(yōu)組合，在試驗方案中并未出現(xiàn)。所以，往往要有目的地再安排第二次、第三次正交試驗，以期達到更好的效果，或?qū)υ薪Y(jié)論進行驗證。03正交設(shè)計與分析（水平不等）水平不等正交試驗設(shè)計1、混合型正交表法

由于受條件限制某些因素不能多選水平，或為了側(cè)重考察某因素而需多取水平，常會遇到各因素水平不等的問題。下面以實例說明水平不等的正交試驗設(shè)計方法。

研究不同水灰比條件下，墊條尺寸對混凝土劈拉強度的影響。水灰比取0.4、0.5、0.6、0.8四個水平，墊條尺寸取φ4mm、5×5mm兩個水平。列號12345劈拉強度因素試驗號水灰比（A）墊條尺寸（B）（C）（D）（E）（MPa）123456780.4(A1)0.4(A1)0.5(A2)0.5(A2)0.6(A3)0.6(A3)0.8(A4)0.8(A4)φ4（B1）5×5（B2）φ4（B1）5×5（B2）φ4（B1）5×5（B2）φ4（B1）5×5（B2）（C1）（C2）（C1）（C2）（C1）（C2）（C1）（C2）（D1）（D2）（D1）（D2）（D1）（D2）（D1）（D2）（E1）（E2）（E1）（E2）（E1）（E2）（E1）（E2）2.312.902.012.671.702.161.171.365.214.683.862.537.199.097.848.448.048.248.317.972.612.341.931.271.802.271.962.112.012.062.081.991.340.470.150.050.09表3-19正交試驗和極差分析表水平不等正交試驗設(shè)計1、混合型正交表法

由表可見，混合型正交表仍然保持著正交表“均衡分散”、“整齊可比”的基本特點。但在用極差分析法進行結(jié)果分析時，應(yīng)注意第一列（A因素水灰比）中，i=1、2、3、4，而i的重復(fù)次數(shù)為2，所以

；其它各列中，i=1、2，而i的重復(fù)次數(shù)為4，所以反映試驗誤差的極差為三空列的極差平均值

=（0.15+0.05+0.09）/3=0.10。與因素的極差相比較，可以認為A、B因素均對試驗指標有重要影響，其主次順序為：水灰比→墊條尺寸。因素與試驗指標的關(guān)系同樣可以繪制成圖。水平不等正交試驗設(shè)計1、混合型正交表法水平不等正交試驗設(shè)計2、擬水平法

選用混合型正交表的方法雖然簡便，但現(xiàn)成的可供使用的表是有限的，往往不能適應(yīng)眾多類型試驗的需求。而擬水平法則是一種更為通用的方法。它采用虛擬水平的方法，將水平數(shù)不等補成相等，然后套用水平數(shù)相等的正交表。

仍以上述混凝土劈裂抗拉強度試驗為例，如在確定因素與水平時，水灰比取0.4、0.5、0.6、0.8四個水平；墊條尺寸取φ4mm、φ5mm、5×5mm三個水平；加荷速度取每秒1、2、4kN三個水平。此時，沒有現(xiàn)成的混合型正交表可用。若采用擬水平法，在墊條尺寸、加荷速度下各虛擬一個水平填在括號內(nèi)，其數(shù)值取該因素上面三個水平中估計較好或認為需側(cè)重考察的一個。因素水平表見表3-21。這樣就成了一個三因素四水平問題，可以選用

正交表來安排試驗，見表3-22。水平不等正交試驗設(shè)計2、擬水平法因素水平水灰比（A）墊條尺寸㎜（B）加荷速度KN/s（C）12340.40.50.60.8Φ4Φ55×5（5×5）124（2）表3-20因素水平表水平不等正交試驗設(shè)計2、擬水平法列號12345劈拉強度（MPa）因素水平水灰比（A）墊條mm（B）加荷kN/s（C）（D）（E）123456789101112131415160.4(A1)0.4(A1)0.4(A1)0.4(A1)0.5(A2)0.5(A2)0.5(A2)0.5(A2)0.6(A3)0.6(A3)0.6(A3)0.6(A3)0.8(A4)0.8(A4)0.8(A4)0.8(A4)φ4（B1）φ5（B2）5×5（B3）5×5（B4）φ4（B1）φ5（B2）5×5（B3）5×5（B4）φ4（B1）φ5（B2）5×5（B3）5×5（B4）φ4（B1）φ5（B2）5×5（B3）5×5（B4）1（C1）2（C2）4（C3）2（C4）2（C2）1（C1）2（C4）4（C3）4（C3）2（C4）1（C1）2（C2）2（C4）4（C3）2（C2）1（C1）（D1）（D2）（D3）（D4）（D3）（D4）（D1）（D2）（D4）（D3）（D2）（D1）（D2）（D1）（D4）（D3）（E1）（E2）（E3）（E4）（E4）（E3）（E2）（E1）（E2）（E1）（E4）（E3）（E3）（E4）（E1）（E2）

表3-21正交設(shè)計表水平不等正交試驗結(jié)果分析2.用方差分析法時同樣要注意所計算該列的實際水平數(shù)和水平重復(fù)數(shù)，所以

既包括了空列誤差，也包括了由于虛擬水平的影響而包含在第2、3列中的誤差。計算自由度時，

；

；

水平不等正交試驗結(jié)果分析

用F分布作顯著性檢驗時，臨界值的選取，對于A因素，分子分母自由度分別?。?，8）；對于B因素，分子分母自由度分別取（2，8）。

擬水平法的優(yōu)點是有較大的通用性，但由于是由低水平向高水平補齊，特別當所需考察的因素或水平較多時，試驗次數(shù)會大大增加。此外，擬水平法也不一定要擬成等水平，如虛擬水平后能套用現(xiàn)成的混合型正交表也是可以的。04多指標正交設(shè)計與分析多指標正交設(shè)計與分析

考核指標兩個以上，并且每個因素的水平數(shù)都相等的正交設(shè)計稱為多指標等水平正交設(shè)計。找出使各項都比較好的試驗條件是正交設(shè)計的主要研究的問題。

常用方法：功效系數(shù)法、綜合平衡法、綜合評分法。下面通過正交試驗的方法來研究組成材料配比變化對混凝土收縮、抗壓強度和工作性的影響，以期在滿足工作性和抗壓強度的前提下，實現(xiàn)混凝土最小收縮的配比優(yōu)化。多指標正交設(shè)計與分析

以混凝土28d自由收縮率、28d抗壓強度以及工作性等作為考核指標，運用正交試驗法綜合分析配合比對各性能指標的影響規(guī)律和顯著性，從而確定基于體積穩(wěn)定性的最優(yōu)配合比。

試驗選擇混凝土配合比設(shè)計中的3個關(guān)鍵比值，即水固比（A）（水與固體組分的體積比）、水灰比（B）和砂率（C）作為正交試驗的影響因素，并且各因素選取4個水平，采用L16(45)正交表。正交試驗方案及結(jié)果見表3-23所示。1.試驗?zāi)康呐c考核指標多指標正交設(shè)計與分析試驗編號水固比水灰比砂率（%）混凝土各組成材料28d自由收縮率10628d抗壓強度工作性（cm）水水泥細集料粗集料10.150.3236131410692123025668.014.020.150.3838131345752122624858.47.030.150.4340131305805120722849.15.040.150.4842131273856118221842.32.550.180.3238150469691112827763.716.060.180.3836150395678120626254.915.070.180.4342150349807111525849.914.580.180.4840150313782117224642.013.590.200.3240169528687103033962.016.0100.200.3842169445751103731952.316.0110.200.4336169393661117430647.917.5120.200.4838169352710115929735.615.0130.230.324218858867893636165.316.0140.230.3840188495678101735153.116.0150.230.4338188437663108234845.217.0160.230.4836188392643114232639.818.0表3-22正交試驗結(jié)果多指標正交設(shè)計與分析2、結(jié)果分析（1）極差分析極差分析的結(jié)果如下表3-23所示。參數(shù)28d自由收縮率10628d抗壓強度工作性（cm）ABCABCABCK195012331150223.7262.1210.7286265K2104311801170211.5224.5206.7595455K3126111401164195.8192.1207.2655455K4138610871156206.4158.7212.8674949`K1237.5308.25287.555.92565.52552.675715.516.25`K2260.75295292.552.87556.12551.67514.7513.513.75`K3315.2528529148.9548.02551.816.2513.513.75`K4346.5271.7528951.639.67553.216.7512.2512.25極差10936.556.97525.851.5259.753.254表3-23極差分析結(jié)果多指標正交設(shè)計與分析2、結(jié)果分析

由表3-23可知，在試驗因素水平變化范圍內(nèi)，

以混凝土28d收縮率為考核指標，各因素影響順序為：水固比>水灰比>砂率。

以混凝土28d抗壓強度為考核指標，則各因素的影響順序為：水灰比>水固比>砂率；

以工作性坍落度為考核指標，則各因素的影響順序變?yōu)椋核瘫?gt;砂率>水灰比。

從上述結(jié)果中不難發(fā)現(xiàn)，對于不同的考核指標，各因素的影響程度和效果并不一致。因此，在以提高混凝土體積穩(wěn)定性為目標而確定各因素的最優(yōu)值時，還需兼顧其它相關(guān)性能的情況。多指標正交設(shè)計與分析2、結(jié)果分析（1）方差分析評價指標來源變動平方和自由度均方差顯著性臨界值28d自由收縮率1062988039960466.7***F0.01（3,9）=6.9902901396745.3***F0.05（3,9）=3.860C56321.3

F0.1（3,9）=2.810誤差1366

總的平方和3297315

28d抗壓強度B13253441.7150.4***F0.01（3,9）=6.990A56.5318.86.411**F0.05（3,9）=3.860C9.4232.94

F0.1（3,9）=2.810誤差17.016

總的平方和1407.815

工作性（cm）240.55380.220.61***F0.01（3,9）=6.990C58.50319.53.345*F0.05（3,9）=3.860B21.5535.0

F0.1（3,9）=2.810誤差23.346

總的平方和324.515

表3-24方差分析結(jié)果多指標正交設(shè)計與分析2、結(jié)果分析

由表3-24可知，水固比和水灰比對混凝土收縮性能有顯著的影響；砂率在36%~42%范圍內(nèi)變化時，其對混凝土收縮影響程度已被誤差淹沒，可以不予考慮，從而在配合比設(shè)計時可適當調(diào)整砂率以滿足其它性能的要求。多指標正交設(shè)計與分析（3）功效系數(shù)法設(shè)正交分析考核n個指標，每一個指標的功效系數(shù)為di（0≤di≤1），則總的功效系數(shù)d為：式中，功效系數(shù)di表示第i個考核指標實現(xiàn)的滿意程度，d表示n個指標的總的優(yōu)劣情況。di的確定方法如下：用di=1表示第i個指標的效果最好，相應(yīng)地對同列各指標的取值作歸一化處理，并計算總功效系數(shù)。顯然，最大總功效系數(shù)對應(yīng)的混凝土配合比最優(yōu)。因此，在多指標正交分析中，通過將n個指標化為單一指標d，就使結(jié)果分析大大簡化。[1]李明,陳衛(wèi)忠,楊建平,肖正龍.基于功效系數(shù)法的隧道結(jié)構(gòu)健康監(jiān)測系統(tǒng)預(yù)警研究[J].巖土力學(xué),2015,36(S2):729-736.DOI:10.16285/j.rsm.2015.S2.104.編號d1d2d3d10.8531.0000.7570.86420.8780.8590.3780.65830.9550.7220.2700.57141.0000.6230.1350.43850.7860.9360.8650.86060.8320.8070.8110.81770.8450.7330.7840.78680.8850.6180.7300.73690.6440.9120.8650.798100.6840.7690.8650.769110.7120.7040.9730.787120.7330.5240.8110.678130.5720.9600.8650.780140.6040.7820.8650.742150.6260.6640.9190.726160.6690.5851.0000.732通過比較總的功效系數(shù)，可以得出本試驗中各因素的最佳取值為：水固比0.15;水灰比0.32；砂率36%。多指標正交設(shè)計與分析表3-24試驗結(jié)果05正交設(shè)計案例解析

摻粉煤灰碾壓混凝土拌合物的配合比設(shè)計

設(shè)計要求

采用正交試驗法安排試驗，確定粉煤灰碾壓混凝土的配合比。考核指標為：混凝土拌合物的稠度指標“改進VB值”=（30±5）s、壓實度大于96%、碾壓混凝土28d配制彎拉強度均值為6.5Mpa.

組成材料

硅酸鹽水泥42.5級，28d抗壓強度fce=48.7Mpa、抗折強度fcef=7.72Mpa，密度=3100kg/m3。粉煤灰：需水比110%，表觀密度=2120kg/m3，符合一級灰品質(zhì)要求；河砂：表觀密度=2680kg/m3，細度模數(shù)2.41；石灰?guī)r碎石：表觀密度=2700kg/m3，有粒徑為10-20和5-10mm的兩檔集料按60:40合成，振實密度1750kg/m3；RC-1型減水劑摻量0.3%，松香引氣劑摻量0.2%（兩者均以基準膠凝材料質(zhì)量百分率計）。正交設(shè)計案例解析3.設(shè)計步驟（1）確定考察因素、試驗水平和試驗方法

選定粉煤灰碾壓混凝土配合比的四個考察因素：單位用水量、基準膠凝材料用量、碎石堆積密度和粉煤灰取代率，其中粉煤灰的超量系數(shù)δf=1.70，每一因素取用三個水平?？疾煲蛩睾退搅杏诒?-25。水平因素123A單位用水量（kg/m3）100120110B基準膠凝材料用量（kg/m3）290330250C碎石堆積體積（%）757080D粉煤灰取代率（%）301020表3-25碾壓混凝土配合比的四因素與三水平表正交設(shè)計案例解析（2）配合比計算

根據(jù)試驗方案中規(guī)定的條件，按照L9(34)正交表確定試驗方案，并計算各個方案中的混凝土配合比，結(jié)果見表3-24.：

單位用水量：m0wr=100kg

水泥用量：m0cr＝基準膠凝材料用量×﹙1－f﹚＝290×（1－0.30）＝203kg

碎石用量：m0gr粉煤灰摻量：m0fr＝基準膠凝材料用量×f×δf＝290×0.30×1.70＝148kg

碎石堆積體積Vg×振實密度=0.75×1750＝1313kg

河砂用量：

＝(1－100／1000－203／

3100－148／2120－1313／2700)×2680＝746kg

減水劑用量＝基準膠凝材料用量×0.3%＝290×0.3%＝0.87kg

引氣劑用量＝基準膠凝材料用量×0.2%＝290×0.2%＝0.58kg正交設(shè)計案例解析配合比編號因素水平組合條件混凝土配合比（kg/m3）用水量（kg/cm3）基準膠凝材料（kg/cm3）碎石堆積體積（%）粉煤灰取代率（%）水水泥粉煤灰河砂碎石RC-1減水劑松脂皂引氣劑1(1)100(1)290(1)75(1)301002034874613130.870.582(1)100(2)330(2)70(2)101002975686812250.990.663(1)100(3)250(3)80(3)201002008574214000.750.504(2)120(1)290(2)75(3)3012026411277212250.990.665(2)120(2)330(3)70(1)1012017512865614000.750.506(2)120(3)250(1)80(2)201202254380713130.750.507(3)110(1)290(3)75(2)301102614970814000.870.588(3)110(2)330(1)70(3)1011026411271213130.990.669(3)110(3)250(2)80(1)2011017512885712250.750.50注：括號里的數(shù)字為表3-23中的水平代號。（3）混凝土性能試驗按照考核指標，測定各個混凝土的“改進VB值”、壓實度、7d和28d抗折強度，試驗結(jié)果列于表3-27：表3-26正交試驗方案及混凝土配合比正交設(shè)計案例解析配合比編號改進VB值（a）壓實度（%)7d抗折強度frf，7（MPa）28d抗折強度frf，28（MPa）112392.94.94.125693.97.07.137593.45.36.641495.25.26.551697.65.96.46697.05.56.573594.86.26.884494.25.76.794497.14.16.4表3-27碾壓混凝土試驗結(jié)果正交設(shè)計案例解析試驗指標統(tǒng)計參數(shù)ABCD用水量(kg/m)基準膠凝材料碎石堆積體積粉煤灰取代率改進VB值K1254172173183K23611611497K3123125126133R218565986壓實度（%）K1281.2282.9284.1284.6K2289.8285.7283.2285.7K3283.1285.5286.8283.8R8.62.83.6