二甲苯裝置操作工二甲苯裝置操作工（高級(jí)）試卷(練習(xí)題庫)

二甲苯裝置操作工二甲苯裝置操作工(高級(jí))試

卷(練習(xí)題庫)

1、管路兩端的壓差與U型管壓差計(jì)的()有關(guān)。

2、已知一油品通過換熱器后，溫度由30℃上升到45℃,流量為100kg/h,

油品比熱為2.lkj/(kg

3、氫氣在溫度為323K、壓力為16atm時(shí)的密度為()kg/m3o

4、空氣中氧氣的摩爾分率是0.21,氧氣對氮?dú)獾谋饶柗致适?)

kmol02/kmolN2o

5、某化建公司因?qū)艿涝噳喊l(fā)生爆炸，造成2死1傷事故。經(jīng)檢查，壓力

表指針卡住且無計(jì)量合格證，該壓力計(jì)鉛封

6、某廠石油產(chǎn)品交接使用計(jì)量規(guī)程規(guī)定的罐檢尺交接。有一次交接雙方產(chǎn)

生量差的糾紛，雙方對油尺送各自當(dāng)?shù)豿x

7、二甲苯裝置的原料()需進(jìn)行芳姓抽提。

8、作為二甲苯裝置的原料之一裂解汽油來自()裝置。

9、作為制苯裝置的原料吸附分離成品塔頂液甲苯的含量應(yīng)在()%以上。

10、重整油和HSCN作為制苯裝置的原料在芳煌組成的比較上，它們的特點(diǎn)

是()。

11、環(huán)己烷裝置的原料為()和氫氣。

12、懸浮液相加氫法(IFP)法生產(chǎn)環(huán)己烷對原料氫氣中的CO+CO2含量要求

小于3()mL/mo

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13、乙苯、（）共氧化法生產(chǎn)苯乙烯和（）。

14、乙苯催化脫氫生產(chǎn)苯乙烯是一個(gè)體積增加的反應(yīng)，為使反應(yīng)更好地向增

加苯乙烯的方向進(jìn)行，一般將（）加入到反

15、乙苯催化脫氫生產(chǎn)苯乙烯的過程，考慮到能源消耗及反應(yīng)系統(tǒng)壓力等因

素，水蒸汽和進(jìn)料乙苯的質(zhì)量比通?？刂圃?/p>

16、對于多孔型催化劑，它的表觀體積實(shí)際上有三部分組成1、催化劑顆粒

之間的空隙vl；2、催化劑內(nèi)部實(shí)際孔

17、催化劑的活性是衡量催化劑效能大小的標(biāo)準(zhǔn)，在工業(yè)上往往用反應(yīng)物的

轉(zhuǎn)化率表示或用一特定反應(yīng)達(dá)到規(guī)定的轉(zhuǎn)化

18、催化劑選擇性的定義一般為（）。

19、催化劑選擇性是衡量（）的一項(xiàng)重要指標(biāo)。

20、苯和（）作用，生成苯磺酸。

21、在（）存在下，苯和硝酸反應(yīng)，氫原子被硝基取代，生成硝基苯。

22、在催化劑澳化鐵的作用下，苯和澳（）。

23、氫氣氣密最—力一般采用的是（）。

24、下列關(guān)于吸附劑說法正確的是（）。

25、對異構(gòu)化反應(yīng)沒有影響的因素是（）。

26、當(dāng)加熱爐設(shè)置燃料氣低壓力聯(lián)鎖的目的是（）。

27、加熱爐發(fā)生燃料氣低壓力聯(lián)鎖以后，再次按點(diǎn)火開關(guān)前關(guān)閉爐前閥的目

的是（）。

28、裝置從界區(qū)引入燃料氣時(shí)，將系統(tǒng)內(nèi)氮?dú)庵脫Q排出，去向?yàn)椋ǎ?/p>

29、燃料氣引入燃料系統(tǒng)后進(jìn)行燃料氣置換時(shí)，其合格的標(biāo)準(zhǔn)是（）。

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30、在其它條件不變的情況下，吸附塔壓力升高，則其床層的平均壓差（）。

31、以加熱爐為再沸器為的精儲(chǔ)塔，聯(lián)鎖條件有塔壓高聯(lián)鎖，其目的是（）。

32、吸附系統(tǒng)循環(huán)泵設(shè)置低流量聯(lián)鎖的目的是（）。

33、系統(tǒng)開車建立解吸劑循環(huán)時(shí)，下列說法正確的是（）。

34、吸附塔床層充填管線上主閥門設(shè)旁路的作用是（）。

35、吸附塔床層充填管線上主閥門的旁路設(shè)有限流孔板，限流大小為（）。

36、吸附系統(tǒng)一次沖洗液泵進(jìn)口和進(jìn)入吸附塔的解吸劑之間壓差可以用來測

量（）。

37、系統(tǒng)進(jìn)行冷油運(yùn)時(shí)，不正確的說法是（）。

38、其它條件不變的情況下，塔壓升高將使精微塔的分離效率下降（）。

39、吸附塔系統(tǒng)故障時(shí)，將物料切到旋轉(zhuǎn)閥旁路循環(huán)的目的是（）。

40、其它條件不變，精鐳塔采用溫差控制時(shí)，下列說法正確的是（）。

41、異構(gòu)化反應(yīng)初期催比劑活性高，其投料壓力應(yīng)（）。

42、異構(gòu)化反應(yīng)初期催比劑活性高其投料溫度應(yīng)（）。

43、與燃料氣帶液無關(guān)的因素是（）。

44、吸附塔可利用解吸劑冷卻循環(huán)流程進(jìn)行升溫，升溫速率為（）。

45、吸附塔升溫時(shí)，對循環(huán)泵的要求是（）。

46、反應(yīng)器投料前保持脫庚烷塔底高液位的目的是（）。

47、開車前脫庚烷塔充壓的目的是（）。

48、調(diào)整含熱聯(lián)合流程的二甲苯塔頂壓差設(shè)定值時(shí)應(yīng)注意（）。

49、調(diào)整加熱爐煙道氣氧含量最有效手段是Oo

50、加熱爐煙道氣中氧含量降低，則加熱爐熱效率（）。

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68、成品塔塔底PX中的EB含量高，其余各項(xiàng)指標(biāo)均正常的可能原因是（）。

69、成品塔塔底物料中的甲苯含量超標(biāo)，塔頂物料中的PX含量低于控制指

標(biāo)，下列描述中正確的是（）。

70、能降低鄰二甲苯塔頂產(chǎn)品OX中NA含量高的方法是（）。

71、放空系統(tǒng)壓力波動(dòng)，抽余液塔溫差（）。

72、模擬移動(dòng)床工藝中，影響吸附分離裝置產(chǎn)品PX純度的區(qū)域是（）。

73、影響模擬移動(dòng)床工藝中產(chǎn)品PX收率的區(qū)域是（）。

74、在模擬移動(dòng)床工藝中，PX在吸附區(qū)吸附不完全，在產(chǎn)品PX純度不變的

情況下，提高產(chǎn)品PX收率的方法是（）

75、含有熱聯(lián)合流程的二甲苯塔頂廢熱鍋爐的目的是（）。

76、含有熱聯(lián)合流程的二甲苯塔頂廢熱鍋爐不設(shè)置鍋爐水低液位聯(lián)鎖的目的

是（）。

77、在其它條件不變的條件下，二甲苯塔的操作壓力越高，為達(dá)到相同的分

離效果，需要的塔板數(shù)（）。

78、不是吸附塔循環(huán)泵發(fā)生低流量聯(lián)鎖的可能原因是（）。

79、吸附塔循環(huán)泵在切換過程中，應(yīng)確保（）。

80、模擬移動(dòng)床工藝中，抽余液來自（）。

81、模擬移動(dòng)床工藝中，隨著進(jìn)出吸附塔內(nèi)工藝物料周期性的向下切換，抽

余液控制閥前的壓力（）。

82、在進(jìn)水流量穩(wěn)定的情況下，當(dāng)供給汽包或者廢熱鍋爐的熱源減少或者中

斷時(shí)，汽包或者廢熱鍋爐的液位（）。

83、吸附劑注水罐上的氮?dú)鈴墓薜走M(jìn)入的目的是（）。

-5-

84、正常情況下，白土塔的操作壓力是（）。

85、為保護(hù)吸附劑，停止解吸劑經(jīng)過旋轉(zhuǎn)閥（切換閥）旁路的循環(huán)時(shí)，應(yīng)確

認(rèn)（）。

86、停止解吸劑經(jīng)過旋轉(zhuǎn)閥（切換閥）旁路的循環(huán)前，關(guān)閉進(jìn)出吸附塔內(nèi)物

料閥門的目的是（）。

87、為了保護(hù)解吸劑循環(huán)泵，停止解吸劑經(jīng)過旋轉(zhuǎn)閥（切換閥）旁路的循環(huán)

前應(yīng)（）。

88、異構(gòu)化催化劑氣提的條件是（）。

89、異構(gòu)化催化劑氣提時(shí)，應(yīng)每隔2小時(shí)對系統(tǒng)低點(diǎn)進(jìn)行排液，其結(jié)束的條

件是Oo

90、反應(yīng)器氣提結(jié)束以后進(jìn)行氮?dú)庵脫Q，合格的標(biāo)準(zhǔn)是（）。

91、為避免加熱爐爐管蒸煮時(shí)產(chǎn)生短路，蒸煮時(shí)通常采用（）。

92、加熱爐爐管蒸煮前進(jìn)行預(yù)蒸煮時(shí)，蒸煮后的氣體應(yīng)（）。

93、不屬于蒸煮排放口設(shè)置目的的是（）。

94、系統(tǒng)蒸煮時(shí)如果設(shè)備低點(diǎn)閥門打開以后沒有氣體或者液體流出，則說明

（）。

95、系統(tǒng)蒸煮時(shí)如果設(shè)備低點(diǎn)管線排液導(dǎo)淋或者管線低點(diǎn)導(dǎo)淋堵塞無法疏通

時(shí)，應(yīng)（）。

96、對裝置區(qū)到貯罐之間的管線（設(shè)備）內(nèi)物料的排除方法是（）。

97、裝置區(qū)到罐區(qū)之間管道（設(shè)備）內(nèi)物料在檢修時(shí)用水置換的目的是（）。

98、裝置區(qū)到罐區(qū)之間管道（設(shè)備）內(nèi)物料水置換合格的標(biāo)準(zhǔn)是（）。

99、加熱爐停車以后，全開其風(fēng)門、觀火孔、煙道擋板的目的是（）。

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100、鄰二甲苯裝置副產(chǎn)的中壓蒸氣應(yīng)在（）脫網(wǎng)。

101、二甲苯裝置停車時(shí)，切斷所有外供原料的目的是（）。

102、裝置向地下污油罐退油時(shí)，物料倒空以后關(guān)閉排污閥的目的是（）。

103、熱油系統(tǒng)向地下污油罐退油時(shí)，物料倒空的標(biāo)志是（）。

104、當(dāng)離心泉手動(dòng)盤車時(shí)，如果無法盤動(dòng)，下列描述中止確的是（）。

105、比例調(diào)節(jié)動(dòng)作的依據(jù)是（）。

106、積分調(diào)節(jié)在調(diào)節(jié)系統(tǒng)中所起的作用是（）。

107、積分調(diào)節(jié)作用的依據(jù)是（）。

108、儀表PID參數(shù)整定時(shí)應(yīng)（）。

109、在預(yù)熱蒸汽閥門全開的情況下，蒸汽加熱器預(yù)熱結(jié)束的標(biāo)志是（）。

110、蒸汽加熱器管架閥門打開前，先打開加熱器主閥前排放閥的目的是（）。

111、離心泵入口異徑接頭的作用是（）。

112、脫庚烷回流罐罐底部破渦器的作用是（）。

113、離心式透平-壓箔機(jī)停車時(shí)，潤滑油繼續(xù)運(yùn)行一段時(shí)間的主要目的是。

（）

114、不是機(jī)械密封沖洗的目的是（）。

115、機(jī)械密封的沖洗方法很多，有自沖洗、反沖洗、貫穿沖洗、循環(huán)沖洗

等，所謂貫穿沖洗，就是（）。

116、換熱器停運(yùn)后泄漏點(diǎn)的檢查方法是（）。

117、停運(yùn)切出檢修的液熱器查漏的方法是（）。

118、“三會(huì)”不包括（）。

119、離心泵啟動(dòng)以后，必須迅速打開其出口閥門的目的是（）。

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120、白土塔充液時(shí)，從底部充液的目的是（）。

121、為了防止吸附塔的格柵在吸附塔升溫過程中受到損壞，要求吸附塔床

層升溫速度（）。

122、產(chǎn)品OX中非OX的C8A含量高且OX產(chǎn)量也高的原因是（）。

123、鄰二甲苯塔產(chǎn)品OX中的C9A含量高且塔底不含0X的原因是（）。

124、鄰二甲苯塔產(chǎn)品0X中的NA含量高的可能原因是（）。

125、產(chǎn)品PX中MX含量上升顯著且單程收率明顯下降，下列描述中正確的

是（）。

126、產(chǎn)品PX中只有NA含量超過合同保證值的原因是（）o

127、抽余液塔/抽出塔溫差同時(shí)發(fā)生較大波動(dòng)的情況是（）。

128、吸附塔系統(tǒng)發(fā)生故障以后，抽余液塔、抽出液塔的溫差同時(shí)發(fā)生較大

波動(dòng)的原因是（）。

129、異構(gòu)化反應(yīng)中，降低氫油比，則（）。

130,催化劑活性下降最快的情況是（）。

131、抽余液塔側(cè)線罐液位不變，抽出調(diào)節(jié)器、調(diào)節(jié)閥全開且流量偏低的故

障是Oo

132、判斷抽余液塔溫差測量值是否故障的依據(jù)是（）。

133、與判斷反應(yīng)器進(jìn)口溫度計(jì)是否有故障無關(guān)的因素是（）。

134、與反應(yīng)器出口溫度升高基本沒有關(guān)系的因素是（）。

135、與循環(huán)解吸劑中段基數(shù)22有關(guān)的因素是（）。

136、判斷抽出液塔底再沸器泄漏的依據(jù)是（）。

137、判斷吸附劑注水量高的依據(jù)是（）。

-8-

138、模擬移動(dòng)床工藝中，泵送循環(huán)流量控制系統(tǒng)流量波動(dòng)較大時(shí)，則（）。

139、模擬移動(dòng)床工藝中，一旦發(fā)生吸附塔壓力不平衡，如果系B塔區(qū)力高，

則（）。

140、工藝上，為防止抽出液塔頂空冷器管束發(fā)生凍堵而采取的措施是。（）

141、判斷反應(yīng)器進(jìn)口控制溫度測量值是否有故障的依據(jù)是（）。

142、其它控制參數(shù)不變，抽余液塔溫差控制系統(tǒng)（測量參數(shù)正常）發(fā)生故

障時(shí)的處理方法是（）。

143、其它控制參數(shù)不變，抽余液塔溫差控制系統(tǒng)的測量值發(fā)生故障時(shí)，正

確的處理方法是（）。

144、其它控制參數(shù)不變，抽余液塔溫差控制系統(tǒng)故障時(shí)，用側(cè)線抽出罐液

位的變化趨勢控制側(cè)線抽出的原因是（）。

145、當(dāng)溫差控制系統(tǒng)故障以后，操作人員應(yīng)（）。

146、含熱聯(lián)合的二甲苯塔進(jìn)料因白土塔切換，進(jìn)料中的水含量高導(dǎo)致塔頂

壓力升高的處理方法是（）。

147、壓縮機(jī)聯(lián)鎖停車時(shí)，在切斷反應(yīng)器進(jìn)料以后，錯(cuò)誤的做法是（）。

148、壓縮機(jī)聯(lián)鎖以后再次啟動(dòng)時(shí)，下列描述正確的是（）。

149、循環(huán)氫低流量或者壓縮機(jī)聯(lián)鎖再次啟動(dòng)以后，在反應(yīng)溫度升高到投料

溫度以后，反應(yīng)系統(tǒng)的氣提（）而進(jìn)行投料。

150.異構(gòu)化反應(yīng)器發(fā)生循環(huán)氫低流量聯(lián)鎖以后，對反應(yīng)器進(jìn)行氣提的目的

是（）。

151、異構(gòu)化進(jìn)料泵因堵塞進(jìn)行切換時(shí)，要防止（）。

152、某一根爐管出口溫度高，增大該爐管流量及調(diào)整相應(yīng)加熱爐火焰都不

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起效果時(shí)，操作人員應(yīng)（）。

153、不會(huì)導(dǎo)致加熱爐爐管出口溫度高的因素是（）。

154、帶熱聯(lián)合流程的二甲苯塔加熱爐爐管低流量聯(lián)鎖以后，在短時(shí)間內(nèi)恢

復(fù)，則二甲苯裝置（）。

155、裝置循環(huán)水中斷時(shí)，加熱爐余熱回收系統(tǒng)引風(fēng)機(jī)、鼓風(fēng)機(jī)的停車程序

是（）。

156、裝置循環(huán)水中斷時(shí)，常壓精儲(chǔ)塔應(yīng)（）。

157、成品塔塔頂回流泵雙泵故障以后，解吸劑冷卻器進(jìn)行旁路的目的是（）。

158、抽余液塔頂空冷電機(jī)局部跳電，回流泵因回流溫度高而汽蝕，操作人

員應(yīng)（）。

159、抽余液塔頂空冷電機(jī)局部跳電，不正確的處理方法是（）。

160、二甲苯塔底泵出口管線法蘭發(fā)生嚴(yán)重泄漏且無法靠近時(shí)，除了報(bào)警以

外，以幾點(diǎn)說法錯(cuò)誤的是（）。

161、二甲苯塔底泵出口管線法蘭發(fā)生嚴(yán)重泄漏以后，關(guān)閉泵的出口和爐管

流量調(diào)節(jié)閥一次閥的目的是（）。

162、含熱聯(lián)合流程的二甲苯塔頂廢熱鍋爐（汽包）泄漏時(shí)，下列描述中，

正確的是Oo

163、含熱聯(lián)合流程的二甲紫塔頂廢熱鍋爐（汽包）切出前降低加熱爐熱負(fù)

荷的目的是（）。

164、含熱聯(lián)合流程的二甲苯塔廢熱鍋爐（汽包）給水中斷時(shí)，錯(cuò)誤的做法

是（）。

165、二甲苯塔頂廢熱鍋爐的作用中，說法不正確的是（）。

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166、回流泵因?yàn)榛亓鳒囟雀叨a(chǎn)生汽蝕時(shí)，正確的做法是（）。

167、判斷精儡塔回流溫度異常升高的可靠依據(jù)是（）。

168、SKT-400型異構(gòu)化催化劑是以氧化鋁、沸石為擔(dān)體的載伯雙功能催化劑,

沸石為異構(gòu)化催化劑的功能是

169、異構(gòu)化裝置所用的補(bǔ)充氫管線的連接位置是（）。

170、壓縮機(jī)油路系統(tǒng)主油泵啟動(dòng)條件是油箱內(nèi)油的溫度達(dá)到（）。

171、壓縮機(jī)組冷啟動(dòng)時(shí)，當(dāng)速度升到（）rpm時(shí)，必須保持該速度預(yù)熱20

分鐘左右。

172、工藝流程圖上用來表示管道材質(zhì)為合金鋼的是（）。

173、壓縮機(jī)潤滑油中斷導(dǎo)致壓縮機(jī)聯(lián)鎖后，向透平各潤滑點(diǎn)所需澗滑油的

設(shè)備是（）o

174、壓縮機(jī)急冷油泵芻啟動(dòng)的條件是（）。

175、潤滑油泵啟動(dòng)之前，潤滑油泵出口的壓力控制閥應(yīng)（）。

176、當(dāng)油箱內(nèi)的潤滑油溫度在（）℃以下時(shí)，不可以啟動(dòng)潤滑油泵。

177、啟動(dòng)潤滑油泵之前應(yīng)確認(rèn)其進(jìn)、出口閥門分別處于（）狀態(tài)。

178、Parex模擬移動(dòng)床工藝中，推動(dòng)驅(qū)動(dòng)棘輪旋轉(zhuǎn)的是（）。

179、Parex模擬移動(dòng)床工藝中，表示選擇性體積流量的是（）。

180、Parex模擬移動(dòng)床工藝計(jì)算中，A表示

181、Parex模擬移動(dòng)床工藝計(jì)算中，F(xiàn)a表示的是（）。

182、吸附分離進(jìn)料中的芳煌含量“指的是（）。

183、Parex模擬移動(dòng)床工藝計(jì)算中，Vw表示（）。

184、為防止吸附塔封頭充液時(shí)流量211.5m3/h,損壞底部格柵，在吸附塔

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底封頭沖洗進(jìn)料管線上安裝了（）。

185、為了控制吸附塔充滿以后，再次排氣對吸附塔壓力造成大的沖擊，在

其頂排氣管線上設(shè)置了（）。

186、控制壓縮機(jī)組潤滑油至各潤滑點(diǎn)壓力的目的是（）。

187、燃料油管線一般采用（）伴熱。

188、燃料油采用—蒸汽伴熱的目的是（）。

189、密封油高位槽底部設(shè)置低液位聯(lián)鎖切斷閥的目的是［（）。

190、正常生產(chǎn)期間，吸附劑中注入水的主要部位是（）。

191、抽余液塔頂脫水罐內(nèi)，脫水量減少的不可能原因是（）。

192、重芳燃塔頂C9A送往歧化單元作為反應(yīng)原料，為保護(hù)歧化催化劑，應(yīng)

該控制C9A中荀和瑋滿重量含量控制低于

193、如果旋轉(zhuǎn)閥的進(jìn)料指示位置正確，則從旋轉(zhuǎn)閥拱頂視鏡處閥觀察到發(fā)

光鈕時(shí)，其相對應(yīng)的進(jìn)料位置應(yīng)為（）。

194,不是旋轉(zhuǎn)閥調(diào)試時(shí)必須具備的條件是（）。

195、轉(zhuǎn)閥拱頂壓力設(shè)定過高，容易損壞（）。

196、脫庚烷塔再沸爐爐管發(fā)生低流量聯(lián)鎖時(shí)，其流量低于聯(lián)鎖值的爐管根

數(shù)為Oo

197,正常生產(chǎn)時(shí)，壓縮機(jī)潤滑油水冷卻器出口的油溫控制值為。（）

198、吸附分離裝置原料罐加壓的主要目的是（）。

199、為防止原料罐內(nèi)二甲苯汽化損失，新吸附分離裝置進(jìn)料罐壓力的控制

方法是（）。

200、啟動(dòng)密封油泵前，對油箱內(nèi)油的溫度要求是（）。

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201、啟動(dòng)密封油泵之前，反應(yīng)系統(tǒng)壓力應(yīng)（）。

202、當(dāng)壓縮機(jī)出現(xiàn)劇烈振動(dòng)、和周期性噪音時(shí)，壓縮機(jī)可能處于（）狀態(tài)。

203、打開吸附塔頂人孔，不是其內(nèi)部檢查內(nèi)容的是（）。

204、有關(guān)迷宮密封，下列描述中正確的是（）。

205、有關(guān)迷宮密封的用途，下列描述中止確的是（）。

206、在壓縮的密封油控制回路中，與密封油接觸形成酸油的介質(zhì)是（）。

207、正常情況下，壓縮機(jī)密封油系統(tǒng)產(chǎn)生的酸油量應(yīng)小于密封油循環(huán)量的

（）。

208、壓縮機(jī)迷宮封酸油排放量增大，可能原因是（）。

209、三K透平轉(zhuǎn)速通過調(diào)節(jié)針狀閥手輪來實(shí)現(xiàn)的，轉(zhuǎn)速與針狀閥手輪旋向

關(guān)系為（）。

210、不是三K透平轉(zhuǎn)速突然升高的原因是（）。

211、在沖動(dòng)式透平內(nèi)，蒸汽在動(dòng)葉片和靜葉片上的壓力（）。

212、在沖動(dòng)式透平內(nèi)，靜葉片的作用是（）。

213、透平機(jī)組在升速過程中，通過臨界轉(zhuǎn)速時(shí)要做到（）。

214、汽輪機(jī)在升速過程中不能在臨界轉(zhuǎn)速區(qū)停留的目的是（）。

215、液壓油泵啟動(dòng)以后進(jìn)行旋轉(zhuǎn)閥液壓缸港試時(shí)，對液壓缸的伸出、縮回

頻率要求是（）。

216、透平啟動(dòng)前要排去氣缸內(nèi)的積液是因?yàn)橐后w的密度大于氣體，它獲得

的離心力大，液體在透平內(nèi)的存在會(huì)損壞（）

217、透平啟動(dòng)前排除汽缸內(nèi)的凝水應(yīng)在（）進(jìn)行。

218、會(huì)造成透平的軸位移增大的情況是（）。

-13-

219、與壓縮機(jī)潤滑油泵出口壓力無關(guān)的因素是（）。

220、壓縮機(jī)油箱在加油過程中，發(fā)生油泵不上量的原因是（）。

221、壓縮機(jī)油箱在加油過程中，發(fā)生油泵不上量時(shí)，下列描述中正確的是

（）o

222、旋轉(zhuǎn)閥小步進(jìn)時(shí)，不可能出現(xiàn)的故障是（）。

223、不是循環(huán)氫壓縮磯的聯(lián)鎖條件的是（）。

224、與壓縮機(jī)軸振動(dòng)大無關(guān)的因素是（）。

225、不是復(fù)水系統(tǒng)真空度下降的因素是（）。

226、復(fù)水系統(tǒng)真空泵失效的判斷依據(jù)是（）。

227、化合物形成氫鍵必須具備的條件是（）。

228、下列關(guān)于氧化還原反應(yīng)的說法正確的是（）

229、原子核外電子排布時(shí)必須遵循的規(guī)律有（）。

230、元素性質(zhì)隨著元素原子序數(shù)的遞增而周期性變化的表現(xiàn)為（）。

231、分散監(jiān)視控制部分按功能可分為（）。

232、在PLC的編程語言中，最常用的有（）o

233、FSC系統(tǒng)由（）組成。

234、乙苯催化脫氫生產(chǎn)苯乙烯的過程，一般采用的反應(yīng)器為（）。

235、下列關(guān)于吸附分離的敘述，正確的是（）。

236、ADS-7型吸附劑是由氧化硅、（）組成的。

237、吸附劑裝填時(shí)，將粗吸附劑裝填在底部的目的是（）。

238、正常生產(chǎn)過程中，影響異構(gòu)化反應(yīng)的因素是（）。

239、其它條件不變的情況下，提高異構(gòu)化反應(yīng)循環(huán)氫純度，下列說法正確

-14-

的是（）。

240、吸附塔內(nèi)格柵作用是（）。

241、模擬移動(dòng)床工藝中會(huì)導(dǎo)致吸附塔床層壓差高的因素是（）。

242、高通量換熱器使用條件為（）。

243、精微塔釜使用高速量換熱器時(shí)，塔底設(shè)置隔板的作用是（）。

244、模擬移動(dòng)床工藝生產(chǎn)過程中，塔壓控制在0.88MPa左右的目的是（）。

245、下列關(guān)于吸附系統(tǒng)解吸劑說法正確的是（）。

246、吸附系統(tǒng)正常情況下，不影響抽余液塔操作因素的是（）。

247、旋轉(zhuǎn)閥（吸附塔進(jìn)出料）旁路的作用是（）。

248、吸附塔充填前，物料經(jīng)過旋轉(zhuǎn)閥旁路循環(huán)的目的是（）。

249、吸附塔系統(tǒng)停車時(shí)，旋轉(zhuǎn)閥旁路（吸附塔進(jìn)出料旁路的）的作用是（）。

250、對采用溫差控制的精鐳塔，要求滿足下列條件（）。

1234?

251、異構(gòu)化裝置鍋爐水循環(huán)泵切換時(shí)要保持流量穩(wěn)定，防止（）。

252、吸附塔循環(huán)泵啟動(dòng)前，要求循環(huán)泵公共吸入口閥處于打開狀態(tài)且（）。

253、脫庚烷塔塔頂氣主要組成有H2、（）。

254、吸附塔充液結(jié)束，關(guān)閉高點(diǎn)放空時(shí)，要及時(shí)打開抽余液進(jìn)入吸附塔閥

門的目的是（）。

255、吸附系統(tǒng)孔板流量計(jì)切向渦輪流量計(jì)前，應(yīng)該確認(rèn)（）。

256、如果異構(gòu)化催化劑金屬活性中毒，其表現(xiàn)為（）。

257、提高異構(gòu)化反應(yīng)壓力的作用是（）。

258、提高異構(gòu)化反應(yīng)溫度和壓力的目的是（）。

-15-

259、異構(gòu)化反應(yīng)中，提高反應(yīng)空速應(yīng)相應(yīng)（）。

260、白土脫除烯崎的主要過程是（）。

261、夏季運(yùn)行時(shí)，為了最大限度地發(fā)揮空冷器的冷凝效果，下列措施中正

確的是（）。

262、二甲苯塔聯(lián)產(chǎn)0X時(shí)，下列措施中正確的是（）。

263、含熱聯(lián)合流程的二甲苯塔降低塔底熱量前應(yīng)確認(rèn)（）。

264、導(dǎo)致脫庚烷塔底物料中甲苯含量高的因素有（）。

265、抽余液塔回流溫度過低，下列描述中說法正確的是（）。

266、導(dǎo)致抽余液塔側(cè)線物料中水含量超標(biāo)的原因是（）。

267、抽余液塔側(cè)線物料中解吸劑含量低于控制指標(biāo)，塔底解吸劑中的C8A

含量超標(biāo)的原因是（）。

268、當(dāng)重整二甲苯進(jìn)料減少或者中斷時(shí)，二甲苯塔操作人員應(yīng)該（）。

269、吸附塔循環(huán)泵主泵檢修后充液的目的是（）。

270、鍋爐水的日?？己隧?xiàng)目是（）。

271、對鍋爐水進(jìn)行考核的目的是（）。

272、白土塔帶壓操作的目的是（）。

273、異構(gòu)化催化劑燒焦前氣提的目的是（）。

274、反應(yīng)器氣提結(jié)束后，拆除干燥空氣及排放廢氣管線上盲板的目的是（）。

275、檢修時(shí)，減少吸附系統(tǒng)內(nèi)解吸劑損失的措施有（）。

276、檢修過程中造成解吸劑損失的場所有（）。

277、整個(gè)裝置停車過程中，先降低其負(fù)荷的目的是（）。

278、鄰二甲苯裝置停車時(shí)選擇在二甲苯塔之前停車的目的是（）。

—16-

279、離心泵盤不動(dòng)車的可能原因是（）。

280、有關(guān)調(diào)節(jié)系統(tǒng)比例度，描述正確是（）。

281、原料蒸汽加熱器的主閥旁路開啟進(jìn)行加熱器預(yù)熱時(shí)，操作人員應(yīng)確認(rèn)

（）o

282、導(dǎo)致加熱爐煙囪油力變化的因素有（）。

283、端面比壓是機(jī)械密封重要參數(shù)之一，下面說法正確的是（）。

284、組成機(jī)械密封的主要部件是（）。

285、工作中的換熱器可根據(jù)（）來判斷是否泄漏。

286、操作人員對所使用的設(shè)備必須做到“四懂三會(huì)”，“四懂”包括（）。

287、能有效防止離心泵發(fā)生汽蝕的措施是（）。

288、能防止白土塔底部石英沙、瓷球發(fā)生相對移動(dòng)的措施是（）。

289、與保護(hù)吸附塔床層格柵有關(guān)的操作是（）。

290.產(chǎn)品PX中C9+A含量超標(biāo)的可能原因是（）o

291、抽余液塔溫差發(fā)生大的波動(dòng)，抽出液塔溫差波動(dòng)正常的可能原因是（）。

292、正常情況下，吸附裝置原料罐中C8A的水含量超標(biāo)的原因是（）。

293、與反應(yīng)器出口溫度無關(guān)的因素是（）。

294、與循環(huán)解吸劑中的皴基數(shù)高沒有關(guān)系的因素是（）。

2g5、循環(huán)解吸劑中C8A含量超標(biāo)且四種異構(gòu)體比例與原料相近的可能原因

是（）。

296、吸附分離裝置的油余液中水含量超過參考值的可能原因是（）。

2g7、加熱爐煙道氣氧含量正常，對流段底部形成正壓的原因是（）。

2g8、二甲苯塔底加熱爐某一根爐管出口溫度偏高，正確的處理方法是（）。

-17-

299、吸附分離裝置產(chǎn)品不合格后，PX切入原料罐，降低二甲苯裝置的負(fù)荷

及保持較低反應(yīng)溫度的目的是（）。

300、裝置循環(huán)水中斷時(shí)，壓縮機(jī)系統(tǒng)應(yīng)（）。

301、成品塔塔頂回流泵雙泵故障時(shí)，吸附分離裝置循環(huán)解吸劑溫度的控制

方法作是（）。

302、抽余液塔空冷發(fā)生局部跳電以后，監(jiān)控其溫差的目的是（）。

303、解吸劑泵發(fā)生嚴(yán)重泄漏且無法切換時(shí)，在不考慮吸附系統(tǒng)的情況下，

操作人員應(yīng)（）。

304、解吸劑泵發(fā)生嚴(yán)重泄漏時(shí)，處理不正確的描述是（）。

305、SKI-400型異構(gòu)化催化劑的擔(dān)體為（）。

306、吸附分離裝置正常生產(chǎn)過程中，解吸劑經(jīng)過濾器出口流向（）。

307、異構(gòu)化裝置反應(yīng)系統(tǒng)催化劑再生燒焦前加盲板隔離的目的是（）。

308、壓縮機(jī)啟動(dòng)前對氣缸進(jìn)行排液的目的是防止氣缸內(nèi)液體在機(jī)組開車時(shí)

（）o

309、壓縮機(jī)組冷啟動(dòng)時(shí)，低速暖機(jī)的檢查內(nèi)容是（）。

310、決定芳燒進(jìn)料流量“Fa”大小的是（）。

311、吸附分離裝置中，屬于非選擇性無效體積的是（）。

312、壓縮機(jī)組軸承采用壓力潤滑的優(yōu)點(diǎn)是（）。

313、壓縮機(jī)密封油高位槽具有的作用是（）。

314、不會(huì)引起脫庚烷塔再沸爐聯(lián)鎖的是（）。

315、會(huì)引起脫庚烷塔再沸爐聯(lián)鎖的是（）。

316、壓縮機(jī)潤滑油溫度偏低，可以采用的調(diào)整的方法有（）。

-18-

317、為防止密封油從壓縮機(jī)的軸封內(nèi)竄出，工藝上采取的防范措施是（）。

318、透平機(jī)組在臨界轉(zhuǎn)速區(qū)域運(yùn)轉(zhuǎn)會(huì)導(dǎo)致（）。

319、汽輪機(jī)開車時(shí)進(jìn)行低速暖機(jī)目的（）。

320、油壓泵開車前應(yīng)具備的條件是（）。

321、油壓泉啟動(dòng)時(shí)，控制油溫的目的是（）。

322、能避免透平軸位移超標(biāo)的方法是（）。

323、離心壓縮機(jī)帶液運(yùn)轉(zhuǎn)會(huì)導(dǎo)致（）。

324、汽輪機(jī)發(fā)生水擊時(shí)的主要特征是（）。

325、旋轉(zhuǎn)閥拱頂壓力突然降低，下列描述中，正確的是（）。

326、造成潤滑油泵出口壓力低的可能原因有（）。

327、什么是精僧塔的穩(wěn)定操作區(qū)？畫出其負(fù)荷性能圖并加以說明。

328、在液一液萃取中，如何選擇萃取劑？

329、哪些器具屬于不合格的計(jì)量器具？

330、對計(jì)量檢定人員有什么要求？

331、強(qiáng)制檢定計(jì)量器具的檢定管理是怎樣進(jìn)行的？

332、試述填料密封和機(jī)械密封在結(jié)構(gòu)、性能、成本及維修等方面的特點(diǎn)。

333、試述機(jī)械密封的工作原理。

334、試述離心泵試車前檢查內(nèi)容。

335、試述離心泵試車前的準(zhǔn)備工作。

336、離心泵檢修后試車時(shí)應(yīng)注意些什么？

337、為什么防爆開關(guān)使用前，應(yīng)擦去廠家涂抹的黃油？

338、自動(dòng)開關(guān)的保護(hù)裝置是由哪些脫扣器構(gòu)成？

-19-

339、什么叫熔斷器？

340、什么是催化劑的比表面？

341、催化劑的選擇作用，在工業(yè)上具有什么意義？

342、異構(gòu)化反應(yīng)投料有哪些注意事項(xiàng)？

343、工業(yè)上是如何模擬吸附塔內(nèi)的吸附劑與工藝物料之間形成逆流流動(dòng)的？

344、控制吸附劑注水量的意義是什么？

345、造成成品塔塔頂、塔底產(chǎn)品均不合格的影響因素有哪些？

346、影響重芳燃塔C9A收率的因素有（）。

347、抽出液塔底液中PX含量超標(biāo)且塔頂液中C9A含量超標(biāo)的可能原因有哪

些？

348、重芳煌塔的放空系統(tǒng)壓力升高以后，為什么要提高靈敏板溫度？

349、循環(huán)泵檢修結(jié)束后進(jìn)行充液之前為什么將循環(huán)泵低流量及低壓力聯(lián)鎖

開關(guān)置于旁路？

350、鍋爐水結(jié)垢造成的危害是什么？

351、潤滑油的分析項(xiàng)目有那些？

352、模擬移動(dòng)床工藝中，抽余液為什么要采用壓力控制？

353、系統(tǒng)蒸煮時(shí)，蒸煮排放口的設(shè)置原則是什么？

354、二甲茶裝置在停車過程中要注意什么？

355、決定煙囪高度的因素是什么？

356、機(jī)械密封端面溫度高會(huì)產(chǎn)生什么后果？

357、換熱器工作中的泄漏點(diǎn)有那些檢查方法？

358、導(dǎo)致加熱爐熱效率下降的因素有哪些？

-20-

359、帶熱聯(lián)合流程的二甲苯塔加熱爐爐管低流量聯(lián)鎖以后的處理要點(diǎn)？

360、壓縮機(jī)組開車前的檢查內(nèi)容是什么？

361、簡單說明壓縮機(jī)沒置的防喘振路的流程和特點(diǎn)。

362、簡述為何將抽余液塔頂空冷器出口溫度控制在105?108℃的？

363、試述旋轉(zhuǎn)閥調(diào)試時(shí)的注意事項(xiàng)？

364、迷宮密封有哪些特點(diǎn)？

365、壓縮機(jī)密封油氣壓差控制的原理是什么？

366、汽輪機(jī)在暖機(jī)升速過程中，運(yùn)行人員應(yīng)對機(jī)組進(jìn)行哪些檢查？

367、如果出現(xiàn)旋轉(zhuǎn)閥洪頂壓力突然降低，應(yīng)該做哪些方面檢查？

368、巡檢壓縮機(jī)時(shí)發(fā)現(xiàn)離心式壓縮機(jī)軸振動(dòng)大，應(yīng)如何處理？

369、計(jì)算題:在70℃時(shí),KNO3的溶解度為135g,問：(1)70℃時(shí),100g

飽和溶液中能溶解多少克K

370、計(jì)算題：在80℃時(shí)，KC1的溶解度為51克，那么在80℃時(shí)，100克KC1

飽和溶液中溶解了多少克KC

371、計(jì)算題：合成氨的反應(yīng)式為，在400℃時(shí)，反應(yīng)達(dá)到平衡，各物質(zhì)的平

衡濃度為：[N2]=3moi/L,[

372、計(jì)算題：已知在500℃時(shí)，一氧化碳和水蒸汽反應(yīng)平衡常數(shù)為Kc=9,

且一氧化碳和水的起始濃度都是0.0

373、計(jì)算題：有一臺(tái)橢圓齒輪流量計(jì)，其24h的走字?jǐn)?shù)為120。已知其換算

系數(shù)為lm3/字，求該天的物料量是

374、計(jì)算題：用U型管壓差計(jì)，測量管道中某兩點(diǎn)的壓強(qiáng)差，要求分別以

N/m2和mH20表示。已知管道內(nèi)流體為

-21-

375、計(jì)算題：本題附圖所示的開口容器內(nèi)盛有油和水。油層高度hl=0.7m、

密度Pl=800kg/m3,水層

376、計(jì)算題：某敞口高位槽高于水管出口6.2m,水管為鋼管，損失能量為

58.86J/kg,求流量為多少m3

377、計(jì)算題：如圖所小CO水洗塔的供水系統(tǒng)，水塔內(nèi)絕對壓力為210kPa,

貯罐水面絕對壓力為lOOkPa,

378、計(jì)算題：有一內(nèi)徑為25mm的水管，如管中流速為1.Om/s,水溫為20℃。

求：（1）管道中水的流動(dòng)類

379、計(jì)算題：水以lm/s的流速在一長為50m,內(nèi)徑為38mm的水平銅管內(nèi)流

動(dòng)，水的平均溫度為330℃,此

380、某油品在管中以1.57m/s的流速在一長為50m,內(nèi)徑為100mm的水平鋼

管內(nèi)流動(dòng)，油的粘度為0.0

381、計(jì)算題：某生產(chǎn)車間有一臺(tái)換熱器用水來冷卻，流量為100kg/h的高

溫氣體,使其從353K冷卻到313

382、計(jì)算題：在列管換熱器中，用熱水加熱冷水，熱水流量為4500kg/h,

溫度從95℃冷卻到55℃,冷水溫

383、計(jì)算題：一列管奧熱器，管內(nèi)流體的對流傳熱系數(shù)為100W/（m2.℃）,

管外流體的對流傳熱系數(shù)為200

384、計(jì)算題：每小時(shí)將15000kg含苯40%（質(zhì)量％,下同）和甲苯60%的溶

液，在連續(xù)精微塔中進(jìn)行分離，

385、計(jì)算題：用277K的清水對一臺(tái)離心泵進(jìn)行測定，測得其流量為10m3/h,

泵出口處壓力表讀數(shù)為167k

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386、計(jì)算題：用泵將貯槽中的稀堿液送到蒸發(fā)器中進(jìn)行濃縮，如圖所示。

泵的進(jìn)口管為①89X3.5mm的鋼管，堿

387、計(jì)算題：今有一干燥器，處理濕物料量為800kg/h。要求物料干燥后含

水量由30%減至4%（均為濕基）

388、計(jì)算題：有一電源的電動(dòng)勢為3V,內(nèi)阻為0.4。，外接負(fù)載電阻為11.6。，

求：（1）電源端電壓和內(nèi)阻

389、計(jì)算題：一液體混合物有A、B、C三個(gè)組分，某吸附劑對這三個(gè)組分

的選擇性系數(shù)B分別為PA/B=3.51

390、計(jì)算題：某異構(gòu)化裝置反應(yīng)出口重量組成百分比：EB：12.0%.PX：16.5%、

0X：18.5%o計(jì)

391、計(jì)算題：某裝置5月份停工12小時(shí)，求5月份該裝置的開工率是多少？

3g2、計(jì)算題：某裝置因電氣系統(tǒng)故障引起非計(jì)劃停車，從事故發(fā)生到恢復(fù)

正常生產(chǎn)累計(jì)處理時(shí)間合計(jì)36小時(shí)，該月份

3g3、計(jì)算題：已知二甲苯塔進(jìn)料294m3/h,塔頂采出214m3/h,回流535m3/h,

塔底采出80m/

394、計(jì)算題：己知某PX裝置一個(gè)月消耗解吸劑10噸，計(jì)算出該裝置的解

吸劑單耗為0.40kg/t。計(jì)算該裝置

3g5、計(jì)算題：已知某PX裝置一個(gè)月內(nèi)合計(jì)生產(chǎn)出對二甲茶2.5萬噸，解吸

劑單耗為0.40kg/t。假定裝置內(nèi)

396、計(jì)算題：某裝置進(jìn)料量為180m3/h,裝置負(fù)荷率為90%,求設(shè)計(jì)進(jìn)料

量是多少？

3g7、計(jì)算題:某裝置設(shè)計(jì)進(jìn)料量為180m3/h,目前裝置運(yùn)行的負(fù)荷率為90%,

-23-

求進(jìn)料量是多少?

398、計(jì)算題：二甲苯精儲(chǔ)塔正常平穩(wěn)運(yùn)行期間，己知進(jìn)料流量為325噸/小

時(shí)，塔頂C8A采出為240噸/小時(shí),

399、計(jì)算題：在對一臺(tái)二甲苯分儲(chǔ)塔進(jìn)行24小時(shí)物料平衡計(jì)算時(shí)，平衡率

為100%。已知累計(jì)進(jìn)料流量3600噸

400、計(jì)算題：已知一異構(gòu)化反應(yīng)裝置的反應(yīng)進(jìn)料為126噸/小時(shí)，反應(yīng)空速

為2.8hT。試計(jì)算出反應(yīng)器裝填催

401、計(jì)算題：已知某吸附分離裝置在吸附進(jìn)料量為120噸/小時(shí)條件下，注

水流量0.024噸/小時(shí)，吸附劑水含

402、計(jì)算題：已知吸附分離裝置最佳（按吸附進(jìn)料的200ppm）注水流量為

0.024噸/小時(shí)。試計(jì)算H該吸附

403、計(jì)算題：已知吸附分離裝置進(jìn)料量120噸/小時(shí)，解吸劑進(jìn)料量為280

噸/小時(shí)，試計(jì)算出最佳（按吸附進(jìn)料

404、計(jì)算題：已知某吸附分離裝置的進(jìn)料流量為180噸/小時(shí)，劑油比1.6o

試求解吸劑的流量。

405、計(jì)算題：已知某吸附分離裝置的解吸劑流量為288噸/小時(shí),劑油比L6。

試求吸附進(jìn)料的流量。

406、計(jì)算題：某離心式壓縮機(jī)進(jìn)口壓力2.8MPa（G）,出口壓力3.2MPa（G）。

試求壓縮機(jī)的壓縮比。

407、吸附劑吸附二甲苯的過程中釋放出熱量。（）

408、反應(yīng)系統(tǒng)氮?dú)鈿饷芎细窈?，必須進(jìn)行氫氣氣密，原因是（）。

409、氫氣氣密一般采用的壓力等級(jí)是（）。

-24-

410、反應(yīng)系統(tǒng)氮?dú)鈿饷芎细窈?，進(jìn)行L5MPa壓力等級(jí)氫氣氣密。()

411、ADS-7型吸附劑是由氧化硅、()組成的。

412、通過改變分子篩中的硅-鋁比，結(jié)晶類型和交換陽離子性質(zhì)能得到不同

選擇性能的吸附劑。()

413、桶裝吸附劑分粗吸附劑和細(xì)吸附劑兩種規(guī)格。()

414、吸附劑裝填時(shí)，將()吸附劑裝填到床層上充當(dāng)支撐層。

415、異構(gòu)化反應(yīng)負(fù)荷降低時(shí)，需要相應(yīng)提高反應(yīng)溫度。()

416、燃料氣系統(tǒng)壓力波動(dòng)較大時(shí)，可以將加熱爐燃料氣壓力低聯(lián)鎖旁路。()

417、加熱爐燃料氣壓力低時(shí)，可能造成火嘴熄滅，引發(fā)安全事故。()

418、當(dāng)加熱爐燃料氣壓力低于()時(shí)，加熱爐聯(lián)鎖。

419、裝置從界區(qū)引入燃料氣前，爐前閥、調(diào)節(jié)閥、一次閥和旁通閥均關(guān)閉，

有關(guān)排放閥打開。()

420、裝置從界區(qū)引入燃料氣前，氮?dú)庵脫Q合格的標(biāo)準(zhǔn)是有機(jī)氣含量小于()。

421、吸附塔內(nèi)格柵所起作用是()。

422、吸附塔內(nèi)格柵作用是保護(hù)吸附劑。()

423、常用加熱爐聯(lián)鎖條件有塔壓高聯(lián)鎖，其目的是()。

424、常用加熱爐聯(lián)鎖條件有廢熱鍋爐低液位聯(lián)鎖，其目的是()。

425、吸附系統(tǒng)循環(huán)泵沒有低限位聯(lián)鎖，其目的是()。

426、由一個(gè)調(diào)節(jié)器控制兩個(gè)以上調(diào)節(jié)閥動(dòng)作的調(diào)節(jié)系統(tǒng)，稱為分程控制。()

427、模擬移動(dòng)床工藝中，解吸劑分程控制冷卻器控制開車時(shí)吸附塔升溫速

度為Oo

428、模擬移動(dòng)床工藝中，解吸劑分程控制冷卻器控制停車時(shí)吸附塔降溫速

-25-

度()。

429、吸附系統(tǒng)停車時(shí)，解吸劑分程控制冷卻器的作用是控制吸附塔塔頂與

塔底溫差W20C。()

430>吸附塔床層充填開始時(shí)，使用充填管線上主閥門的旁路控制減小充填

速率。()

431、吸附塔充填頂封頭時(shí)，可以使用充填管線上主閥門的旁路進(jìn)行充填。()

432、使用高通量換熱器場所，下列說法正確的是()。

433、高通量換熱器的使用條件是冷熱物料不發(fā)生相變且熱負(fù)荷較小。()

434、閥門定位器就是氣動(dòng)執(zhí)行機(jī)構(gòu)。()

435、閥門定位器具有()功能。

436、系統(tǒng)進(jìn)行水運(yùn)時(shí)，要注意下列()事項(xiàng)。

437、系統(tǒng)進(jìn)行水運(yùn)時(shí)，以下說法正確的是()。

438、系統(tǒng)進(jìn)行水運(yùn)時(shí)，啟動(dòng)離心泵要迅速全開出口閥。()

439、工業(yè)上以177c作為吸附分離的溫度最為適宜，在此溫度下塔區(qū)控制在

0.88MPao()

440、工業(yè)上以177C作為吸附分離的溫度最為適宜，在此溫度下塔區(qū)控制在

0.88MPa,是為了()o

441、正常生產(chǎn)時(shí)，吸附系統(tǒng)B塔壓力由()控制。

442、當(dāng)吸附塔壓力低于0.35MPa,抽出液及四個(gè)封頭沖洗出控制閥聯(lián)鎖關(guān)閉,

目的是防止塔內(nèi)物料氣化而損壞吸

443、吸附系統(tǒng)一次沖洗液泵進(jìn)口和吸附塔B塔底部之間的壓差可以用來()。

444、下列關(guān)于系統(tǒng)油運(yùn)的正確說法是()。

—26-

445、下列關(guān)于系統(tǒng)油運(yùn)不正確的說法是（）。

446、吸附系統(tǒng)解吸劑再生塔進(jìn)料量一般控制為解吸劑循環(huán)量的（）。

447、吸附系統(tǒng)解吸劑內(nèi)所含水和輕組分可以通過抽余液塔除去。（）

448、下列非影響精鐳塔操作的因素的是（）。

449、精鐳塔可以根據(jù)進(jìn)料組成變化而調(diào)整進(jìn)料口位置，下列說法止確的是

（）o

450、下列關(guān)于系統(tǒng)油熱運(yùn)的正確說法是（）。

451、下列關(guān)于系統(tǒng)油熱運(yùn)不正確的說法是（）。

452、下列關(guān)于系統(tǒng)油熱運(yùn)說法不正確的是（）。

453、離心泵吸入罐底部破沫器的作用是過濾液體中的氣體。（）

454、下列關(guān)于離心泵吸入罐底部破沫器的不正確的說法是（）。

455、對采用溫差控制的精鐳塔，要求進(jìn)料流量穩(wěn)定且對塔頂和塔底產(chǎn)品均

要求較高。（）

456、精鐳塔采用溫差控制，可以減少（）對精鐳塔操作的影響。

457、異構(gòu)化裝置鍋爐水循環(huán)泵切換時(shí)，備泵應(yīng)利用預(yù)熱管線充分預(yù)熱。（）

458、異構(gòu)化反應(yīng)初期催比劑活性高，隨著催化劑活性的變化，反應(yīng)溫度需

（）o

459、燃料氣中重組分由燃料氣緩沖罐收集，不會(huì)進(jìn)入燒嘴。（）

460、燃料氣中重組分隨燃料氣進(jìn)入燒嘴，會(huì)導(dǎo)致（）。

461、在模擬移床工藝中，由于吸附劑是固定不變的，所以液體相對于器壁

的速度必須高于移動(dòng)床操作的實(shí)際速度。（）

462、吸附塔循環(huán)泵啟動(dòng)前，要求循環(huán)泵公共吸入口閥處于打開且（）。

-27-

463、吸附塔循環(huán)泵啟動(dòng)時(shí)，先啟動(dòng)（）。

464、吸附塔泵送循環(huán)泵啟動(dòng)后，要確認(rèn)A塔壓差（），然后再啟動(dòng)后送循環(huán)

泵。

465、吸附塔循環(huán)泵啟動(dòng)后，要確認(rèn)A、B兩塔壓差相等。（）

466、吸附塔可利用二甲苯循環(huán)流程進(jìn)行升溫，其溫度控制為小高于塔內(nèi)平

均溫度（）。

467、異構(gòu)化裝置的氫氣加氫脫烷基及加氫裂化等副反應(yīng)用氫。（）

468、異構(gòu)化裝置氫氣的作用是（）。

469、若反應(yīng)進(jìn)料突然中斷，則循環(huán)氫的流量將（）。

470、加熱爐滅火蒸汽一般采用（）蒸汽。

471、加熱爐滅火蒸汽的作用是（）。

472、開車前脫庚烷塔充壓的介質(zhì)是（）。

473、脫庚烷塔塔頂氣主要組成有112、（）o

474、精微塔建立全回流時(shí)，初期回流量要小的目的是（）。

475、精儲(chǔ)塔建立全回流時(shí)，初期回流量一般用（）控制。

476、精儲(chǔ)塔建立全回流時(shí)，回流溫度應(yīng)緩慢提升。（）

477、調(diào)整含熱集合流程的二甲苯塔頂壓差設(shè)定值時(shí)應(yīng)注意（）。

478、調(diào)整含熱集合流程的二甲茉塔頂壓差設(shè)定值時(shí)應(yīng)注意熱量平衡，并對

熱集合流程的其他換熱設(shè)備的工藝參數(shù)做相應(yīng)

479、加熱爐煙道氣中氧含量高，造成（）。

480、加熱爐煙道氣中氧含量高，會(huì)導(dǎo)致（）。

481、吸附塔床層初次充液時(shí)速度要慢，以保護(hù)吸附劑。（）

-28-

482、吸附塔床層充液時(shí)，控制塔頂壓力（）。

483、吸附塔床層充液時(shí)，通過控制（）排氣，達(dá)到控制塔頂壓力的目的。

484、吸附塔床層充液時(shí)，當(dāng)頂部床層排氣口有液體出現(xiàn)時(shí)，可以關(guān)閉進(jìn)吸

附塔床層專用沖洗管線上的閥門改用頂封頭沖

485、增大加熱爐熱負(fù)荷要注意防止悶爐。（）

486、增大加熱爐熱負(fù)荷要注意下列情況（）。

487、吸附塔充液時(shí)，底封頭排氣結(jié)束的標(biāo)志是（）。

488、吸附塔充液時(shí)排氣結(jié)束的標(biāo)志是（）。

489、吸附塔充液排氣結(jié)束后，將塔壓控制在（）。

490、吸附塔氮?dú)獗旱姆秶牵ǎ?/p>

491、吸附塔系統(tǒng)氣密檢查可以用抽真空法，下列相關(guān)說法不正確的是（）。

4g2、吸附塔充液時(shí)，底封頭和頂封頭充液可以同時(shí)進(jìn)行。（）

4g3、吸附塔充液時(shí)，底封頭和床層充液可以同時(shí)進(jìn)行。（）

4g4、吸附塔封頭充液時(shí)，循環(huán)解吸劑溫度控制為（）。

495、吸附塔封頭充液時(shí)，充液速度要慢，是為了保護(hù)（）。

496、吸附塔循環(huán)泵公共吸入口閥關(guān)閉前要滿足（）條件。

4g7、當(dāng)吸附塔底兩臺(tái)循環(huán)泵在運(yùn)行，公共吸入口閥門沒有關(guān)閉時(shí)，壓送循

環(huán)壓力控制器要

498、吸附塔充液結(jié)束時(shí)，應(yīng)較長時(shí)間進(jìn)行高點(diǎn)放空，目的是（）。

499、吸附塔充液結(jié)束，關(guān)閉高點(diǎn)放空時(shí)，要及時(shí)打開抽余液槽道閥，目的

是（）。

500、吸附塔充液結(jié)束，打開抽余液槽道閥時(shí)，要注意（）。

-29-

>

501、下列關(guān)于渦輪流量計(jì)投運(yùn)的正確說法是（）。

502、下列關(guān)于泯輪流量計(jì)進(jìn)行充液排氣的說法中正確的是（）。

503、吸附系統(tǒng)孔板流量計(jì)切向渦輪流量計(jì)時(shí)，應(yīng)該（）。

504、下列關(guān)于吸附系統(tǒng)解吸劑泉切換的止確說法是（）。

505、將導(dǎo)致吸附塔循環(huán)泵自動(dòng)停車的情況是（）。

506、可以從壓送循環(huán)流量記錄與泵送循環(huán)流量計(jì)錄不相似上，判斷模擬移

動(dòng)床工藝中兩轉(zhuǎn)閥不同步。（）

507、壓送循環(huán)產(chǎn)生區(qū)域效應(yīng)，是由于（）。

508、如果異構(gòu)化催化劑酸性活性中毒其表現(xiàn)為（）。

509、如果異構(gòu)化催化劑硫中毒，會(huì)造成（）。

510、物料處于熱態(tài)的加熱爐塔底泵停車后，再次開車時(shí)首先要進(jìn)行（）。

511、物料處于熱態(tài)的加熱爐塔底泵停車后，再次開車時(shí)，正確的說法是（）。

512、物料處于熱態(tài)的加熱爐塔底泵停車后，再次開車時(shí)，錯(cuò)誤的說法是（）。

513、反應(yīng)系統(tǒng)壓縮機(jī)設(shè)置高分罐的液位聯(lián)鎖的目的是（）。

514、反應(yīng)系統(tǒng)壓縮機(jī)設(shè)置密封油參考?xì)鈮翰畹吐?lián)鎖的作用是（）。

515、熱風(fēng)系統(tǒng)中控制引風(fēng)機(jī)進(jìn)口溫度為（）。

516、熱風(fēng)系統(tǒng)中控制引風(fēng)機(jī)進(jìn)口溫度的作用是

517、熱風(fēng)系統(tǒng)中控制引風(fēng)機(jī)進(jìn)口溫度越低越好，這樣換熱效率高。（）

518、吸附系統(tǒng)開車時(shí)向系統(tǒng)補(bǔ)入PX,下列說法正確的是（）。

519、調(diào)整吸附劑注水量前，首先應(yīng)檢查（）。

520、在正常生產(chǎn)時(shí)必須（）中注水，以提高吸附劑的選擇性。

-30-

521、在原料中水含量正常的情況下，向吸附劑中注水時(shí)，應(yīng)考慮原料中的

水含量。（）

522、為了提高吸附劑的性能，吸附劑注水時(shí)，吸附劑上的水含量應(yīng)控制在

供應(yīng)商推薦范圍的（）。

523、吸附水劑注水的目的是（）。

524、在其它條件不變的情況下，提高反應(yīng)壓力能反應(yīng)物料中的乙苯轉(zhuǎn)化率。

（）

525、異構(gòu)化反應(yīng)中，提高反應(yīng)溫度時(shí)，反應(yīng)壓力（）。

526、SKI-400系列異構(gòu)化反應(yīng)催化劑的設(shè)計(jì)壓力是（）。

527、提高化異構(gòu)化反應(yīng)壓力的作用是（）。

528、提高反應(yīng)溫度，異構(gòu)化反應(yīng)產(chǎn)物中的（）。

529、在其它條件不變的情況下，提高反應(yīng)溫度，化學(xué)反應(yīng)速度加快。（）

530、異構(gòu)化反應(yīng)進(jìn)出口適宜的溫度差是（）。

531、衡量異構(gòu)化反應(yīng)溫度合適的標(biāo)志是（）。

532、異構(gòu)化催化劑的設(shè)計(jì)操作溫度是（）。

533、提高異構(gòu)化反應(yīng)溫度的目的是（）。

534、隨著反應(yīng)的進(jìn)行，催化劑活性下的降，異構(gòu)化反應(yīng)的二甲苯異構(gòu)化率

及乙藻轉(zhuǎn)化率是越來越低。（）

535、為保持二甲苯異構(gòu)化反應(yīng)的異構(gòu)化率及乙苯轉(zhuǎn)化率，提高空運(yùn)將使催

化劑（）。

536、二甲苯異構(gòu)化反應(yīng)中，降低空速時(shí)應(yīng)（），以延緩催化劑活性的下降速

度。

-31-

537、影響異構(gòu)化反應(yīng)空速大小的因素是（）。

538、異構(gòu)化反應(yīng)的設(shè)計(jì)空速是（）。

539、異構(gòu)化反應(yīng)中，在氫分壓不變的情況下，提高氫純度有利于降低催化

劑的積炭速度。O

540、異構(gòu)化反應(yīng)中，氫分壓提高以后，PX、乙苯的轉(zhuǎn)化率（）。

541、異構(gòu)化反應(yīng)中，氫氣純度低于控制指標(biāo)將使催化劑的活性下降速度加

快。（）

542、SKI-400系列異構(gòu)化催化劑設(shè)計(jì)的氫油摩爾數(shù)之比是（）。

543、在其它條件不變的情況下，增加氫油比，乙苯轉(zhuǎn)化率（）。

544、在其它條件不變的情況下，增加氫油比，二甲苯異構(gòu)化反應(yīng)的異構(gòu)化

率（）。

545、氫油比對催化劑的性能影響不大，但增加氫油比能減慢催化劑積炭的

速度。（）

546、制約異構(gòu)化反應(yīng)氫油比提高的因素是（）。

547、當(dāng)白土塔溫度升高以后，烯烽與C8A發(fā)生烷基化及C8A發(fā)生烷基轉(zhuǎn)移

反應(yīng)的速度加劇，C8A損失增加。（）

548、異構(gòu)化裝置設(shè)置白土塔的目的是（）。

549、裝置冬季運(yùn)行時(shí)打開燃料氣伴熱的目的是

550、在冬季以下（）措施是防止結(jié)冰凍壞設(shè)備或者管道的。

551、在冬季，以下（）措施能防止成品塔底空冷器內(nèi)的PX結(jié)冰。

552、冬季生產(chǎn)時(shí)，應(yīng)該注意什么？

553、夏季空冷供冷不足，一旦復(fù)水系統(tǒng)空冷器出口溫度高，導(dǎo)致其真空度

-32-

下降，危及壓縮機(jī)的正常運(yùn)行，下列措施中正

554、夏季生產(chǎn)時(shí)，為防止發(fā)生運(yùn)行離心泵機(jī)械密封沖洗液、軸承溫度超高

情況的發(fā)生，下列措施中正確的是（）。

555、夏季生產(chǎn)時(shí)，為了補(bǔ)償精播塔塔頂空冷不足，可以適當(dāng)提高其回流溫

度。（）

556、二甲苯裝置聯(lián)產(chǎn)0X時(shí)，將二甲苯塔的進(jìn)料口上移的目的是（）。

557、二甲苯裝置聯(lián)產(chǎn)0X時(shí)，二甲苯塔的進(jìn)料口上移以后，提高二甲苯塔回

流比的R的是補(bǔ)償精鐳段塔板數(shù)減少造成的

558、含熱集合流程的二甲苯塔降低塔底熱量前應(yīng)確認(rèn)（）。

559、調(diào)整二甲苯塔頂與回流罐之間的壓力差時(shí)，動(dòng)作要慢，防止以塔頂蒸

汽作為其它塔熱源的再沸器輸出熱量變化大影

560、控制二甲苯塔頂與回流罐之間壓差的目的是（）。

561、抽余液塔側(cè)線物料中的PX含量高，成品塔底物料PX濃度下降且MX含

量上升快的可能原因是（）。

562、成品塔塔底PX中的0X含量高，其余雜質(zhì)含量正常的可能原因是（）。

563、抽余液塔側(cè)線物料中的解吸劑含量高，成品塔底PX中0X含量高的可

能原因是（）。

564、抽余液塔側(cè)線物料中的PX含量超標(biāo)是由于吸附分離裝置故障造成的。

（）

565、成品塔部產(chǎn)品PX中的C9A含量高不能說明原料中的C9A或者解吸劑中

的C9A含量高。（）

566、脫庚烷塔底物料中，EB轉(zhuǎn)化率低的原因是（）。

-33-

567、在其它條件不變的情況下，（）可提高異構(gòu)化反應(yīng)中乙苯的轉(zhuǎn)化率。

568、異構(gòu)化反應(yīng)產(chǎn)品中的乙苯含量高，說明異構(gòu)化反應(yīng)乙苯轉(zhuǎn)化率低。（）

569、脫庚烷塔底產(chǎn)品中的EB含量低，不能說明異構(gòu)化反應(yīng)的乙苯轉(zhuǎn)化率就

高。（）

570、異構(gòu)化反應(yīng)PX轉(zhuǎn)化率低的原因是（）。

571、在異構(gòu)化反應(yīng)中，提高PX轉(zhuǎn)化率的途徑只能是提高反應(yīng)溫度。（）

572、成品塔塔頂物料中的PX含量、塔底物料中的甲苯含量均超標(biāo)的原因是

（）。

573、成品塔塔底物料中的甲苯含量超標(biāo)，塔頂物料中的PX含量低于控制指

標(biāo)的原因是（）。

574、造成成品塔塔頂、塔底產(chǎn)品均不合格的影響因素有那些？

575、成品塔塔底物料PX中檢測不到甲苯，塔頂物料中PX含量超標(biāo)的原因

是（）。

576、回流溫度過低，將導(dǎo)致抽余液塔側(cè)線物料中的水含量超標(biāo)。（）

577、抽余液塔回流溫度符合設(shè)計(jì)指標(biāo)且排水及時(shí)，抽余液塔側(cè)線物料中水

含量就不會(huì)超標(biāo)。（）

578、抽余液塔側(cè)線物料中的解吸劑含量超標(biāo)，塔底解吸劑中的C8A含量遠(yuǎn)

遠(yuǎn)低于設(shè)計(jì)指標(biāo)的原因是（）。

579、抽余液塔側(cè)線物料中解吸劑含量低于控制指標(biāo)，塔底解吸劑中的C8A

含量超標(biāo)的原因是（）。

580、重芳煌塔頂荀和前滿的含量超標(biāo)、塔底組分中的C9A含量超過控制指

標(biāo)的原因有（）。

-34-

581、重芳燒塔頂C9A中的荀和苛滿的含量低于控制指標(biāo)，但塔底組分中的

C9A含量超過控制指標(biāo)的原因是（）。

582、重芳燒塔頂C9A中的荀和苛滿的含量高于控制指標(biāo)，但塔底組分中的

C9A含量卻低于控制指標(biāo)的原因是（）。

583、影響重芳短塔C9A收率的因素有（）。

584、保持重芳燃塔進(jìn)料流量的相對穩(wěn)定，是降低C9A損失在HA中的重要條

件。（）

585、抽出液塔頂液中的C9A含量超標(biāo)，塔底解吸劑中PX含量低于控制指標(biāo)

的可能原因是（）。

586、抽出液塔頂液中的C9A含量超標(biāo)是由于抽出液塔的操作不當(dāng)造成的。（）

587、抽出液塔回流溫度高，會(huì)導(dǎo)致抽出液塔頂產(chǎn)品粗PX中C9A含量增加甚

至超標(biāo)。（）

588、抽出液塔底液中PX含量超標(biāo)且塔頂液中C9A含量超標(biāo)的可能原因有哪

些？（）

589、鄰二甲苯塔頂產(chǎn)品0X中的C9A+NA^1.5wt%,可以采用（）方法降低

C9A+NA的含量。

590、鄰二甲苯塔頂產(chǎn)品0X中的NA含量高，可以采用（）方法降低其在0X

中的含量。

591、鄰二甲苯塔頂產(chǎn)品OX中的C9A+NA2L5wt%與下列（）有關(guān)。

5g2、當(dāng)重整二甲苯進(jìn)料減少或者中斷是時(shí)，二甲苯塔操作人員應(yīng)該（）。

5g3、如果重整二甲苯長時(shí)間不能向二甲苯塔進(jìn)料，可以采取增加外購二甲

苯進(jìn)料流量并視情況減少鄰二甲苯的生產(chǎn)。（

-35-

594、重整二甲苯進(jìn)料減少以或者中斷以后，調(diào)整二甲苯塔操作時(shí)，塔底采

出下降的幅度應(yīng)大于塔頂采出下降的幅度。（

595、放空系統(tǒng)壓力波動(dòng)，抽余液的塔溫差（）。

596、抽余液塔回流溫度高，形成放空系統(tǒng)—力，會(huì)導(dǎo)致抽余液塔頂氣相物

料中的C8A污染抽出液塔和成品塔的回流

5g7、放空系統(tǒng)壓力波動(dòng)，抽余液塔的溫差波動(dòng)大，將導(dǎo)致（）。

5g8、放空系統(tǒng)壓力升高以后，抽余液塔的分離效率下降。（）

599、設(shè)定重芳燃塔的靈敏板溫度時(shí)，應(yīng)以（）為依據(jù)。

600、當(dāng)重芳煌塔的放空系統(tǒng)壓力升高以后，應(yīng)（）。

601、重芳燃塔的放空系統(tǒng)壓力升高以后，提高靈敏板溫度設(shè)定值的目的是

（）。

602、模擬移動(dòng)床工藝中，產(chǎn)品PX中NA含量高時(shí)，應(yīng)（）。

603、模擬移動(dòng)床工藝中，產(chǎn)品PX中EB含量高時(shí)，應(yīng)（）。

604、產(chǎn)品PX中只有MX含量高可以通過降低緩沖區(qū)回流比的方法來解決。（）

605、產(chǎn)品PX中只有EB含量高可以通過提高精制區(qū)回流比的方法來解決。（）

606、在模擬移動(dòng)床工藝中，只要PX在吸附區(qū)吸附不完全，提高單位芳嫌流

量下吸附劑有效容積的循環(huán)量總能提高產(chǎn)品

607、在模擬移動(dòng)床工藝中，只要產(chǎn)品PX在吸附區(qū)被完全吸附，那么產(chǎn)品PX

單程收率低的原因就是解吸區(qū)回流比偏低

608、在模擬移動(dòng)床工藝中，PX在吸附區(qū)吸附不完全將導(dǎo)致產(chǎn)品PX單程收率

的下降。（）

609、含有熱集合流程的二甲苯塔頂廢熱鍋爐的目的是（）。

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610、含有熱集合流程的二甲苯塔頂廢熱鍋爐不設(shè)置鍋爐水低液位聯(lián)鎖的目

的是（）。

611、由于含有熱集合流程的二甲苯塔頂廢熱鍋爐只起熱量平衡作用，只要

控制水平或者控制手段成熟，完全可以取消。

612、含有熱集合流程的二甲苯塔頂設(shè)置廢熱鍋的主要目的是為了提高其熱

量的利用率。（）

613、吸附塔循環(huán)泵檢修后充液的方法是（）。

614、吸附塔循環(huán)泵充液之前必須確認(rèn)（）。

615、控制潤滑油粘度、水分、閃點(diǎn)、機(jī)械雜質(zhì)、酸值的目的是確保潤滑油

的潤滑性能處于良好狀態(tài)，防止機(jī)械軸承磨損

616、潤滑油分析項(xiàng)目的測量值，一旦有一項(xiàng)超標(biāo)，必須予以更換。（）

617、二甲苯精偏塔加壓到0.9Mpa操作的目的是（）。

618、為達(dá)到相同的分離效果，二甲苯塔的操作壓力越高，需要的塔板數(shù)就

越多。（）

619、降低二甲苯塔頂操作壓力，其塔頂向其它塔底供熱的傳熱速率下降。（）

620、吸附塔循環(huán)泵設(shè)置低流量聯(lián)鎖的目的是（）。

621、吸附塔循環(huán)泵發(fā)生低流量聯(lián)鎖以后，操作人員應(yīng)立即將低流量開關(guān)置

于旁路，為循環(huán)泵的再次啟動(dòng)做好必要的準(zhǔn)備

622、吸附塔循環(huán)泵發(fā)生低流量停車以后，操作人員應(yīng)（），然后才能將低流

量開關(guān)置于旁路。

623、吸附塔循環(huán)泵切奧時(shí)，要求切換泵處于特定區(qū)域的目的是（）。

624、吸附塔循環(huán)泵在切換過程中，應(yīng)將低循環(huán)泵低流量開關(guān)置于旁路，防

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止發(fā)生低流量聯(lián)鎖。（）

625、吸附塔循環(huán)泵切換時(shí)應(yīng)打開其公共吸入口閥門，防止吸附系統(tǒng)A、B兩

塔發(fā)生壓力不平衡而超壓。（）

626、根據(jù)物料平衡，進(jìn)出吸附塔的其它物料采用流量控制的情況下，對抽

余液采用壓力控制以后，抽余液流量也必然是

627、模擬移動(dòng)床工藝中，抽余液有時(shí)