第03章 簡單電力系統(tǒng)潮流計算

第三章

簡單電力系統(tǒng)潮流計算第三章

簡單電力系統(tǒng)潮流計算本章闡述簡單電力系統(tǒng)正常運行狀態(tài)，穩(wěn)態(tài)的分析計算。通過簡單電力系統(tǒng)節(jié)點電壓（包括幅值和相位）、支路電流及支路功率分布（潮流分布）的分析和

計算，加深對物理概念的理解，逐步建立有關(guān)潮流計算的基本概念。

根據(jù)國際電工委員會推薦的約定，復(fù)功率為*

p

=

U.p

Ip

=Up

Ip

上(?u

?

?i

)=Up

Ip

上?

=Sp

(cos?

+

jsin?)=Pp

+

jQp

p

為復(fù)功率，U.p

=Up

上?u

為電壓相量，I.p

=Ip

上?i

為電流相量，*?

=

?u

?

?i

為功率因數(shù)角，

I=I上

??i

,為電流相量的共軛值，

Sp

、Pp

、Qp

分別為視在功率、有功功率和無功功率S~S~

負荷以滯后功率因數(shù)運行時所吸收的無功功率（感性無功）為正，

負荷以超前功率因數(shù)運行時所吸收的無功功率（容性無功）為負，

發(fā)電機以滯后功率因數(shù)運行所發(fā)出的無功功率（發(fā)出感性無功）為正，

發(fā)電機以超前功率因數(shù)運行所發(fā)出的無功功率（發(fā)出容性無功）為負，2

以線電壓表示的三相負荷3-1

電力系統(tǒng)潮流計算和分析的基本內(nèi)容一、電力線路上的電壓降落、功率損耗和電能損耗（一）電力線路上的電壓降落和功率損耗網(wǎng)絡(luò)元件的電壓降落是指元件首末端兩點電壓的相量差U.1p

U.2p

=

I.p

(R

+

jX

)

兩側(cè)乘以

3ej30。，可以把相電壓改成線電壓，單相功率改成三相功率p

+

jQ2p

U

U2

U2由

p

=U.p

Ip

，可得S~32

電壓降落的兩個分量,Uδ較短線路兩端電壓相角差一般都不大，可略去

則：始端相電壓的有效值和相位角為.U1

=U2

+

ΔU

+

jδU稱為電壓降落的橫分量稱為電壓降落的縱分量令

U.2

=U2

上0。，O?δ

U.jI.Xi

δjI.RdU..ΔU有.U1δUU.U(a)Δ4.I2,若

以U.1為參考相量，即U.1

=U1上0?？汕蟪瞿┒说碾妷篣.2

ΔU

′

=

δ

U

′

=

δ

=tg

?1

ΔU.′同樣略去δU,有：始端電壓做參考，用始端的功率求末端電壓

δ

.U1δU.5O.U2δU.

′

δ.U2.ΔU.ΔUδU.δU′dU.dU..ΔU

′.U1Π型等值電路的功率損耗

~~

線路始端功率

1

=+Δy1

=+Δz

+Δy1

=2

+Δy2

+

Δ

z

+

Δ

y1

=

P1

+jQ1

電力線路的功率損耗

S~S~S~S~S~S~2′S~S~1′S~S~ 始端導(dǎo)納支路功率損耗需要在求出始端電壓后得到

其

中S

=

P2′

+jQ

=

P2

+jQ2

+Sy2

U.

1

2

U.

21S~S~2′2′~S2′Y

/2

Y

/2~ΔSy2 末端對地導(dǎo)納支路和阻抗支路的功率損耗為~ΔSz

~S1′~ΔSy16線路無功損耗

線路等值電抗消耗的無功：與負荷平方成正比

對地等值電納發(fā)出的無功：充電功率，與所加電壓平方成

正比，與通過負荷無直接關(guān)系

輕載時線路消耗很少的無功，甚至發(fā)出無功可能導(dǎo)致設(shè)備絕緣損壞，故線路末端常設(shè)并聯(lián)電抗器，線路空載或輕載時抵消充電功率，避免線路上出現(xiàn)過

電壓。對于超高壓線路，BU

/2較大，當(dāng)Q2

較小時，Q

<

0,2′22

~~~

~U.

S1

S

S

S2

U.2′1′1

21

2?

U

<

UY

/2

Y

/2~ΔSy1~ΔSy27電力線路上的空載運行特征空載時末端復(fù)功率2

=0，線路末端電納中的功率ΔQy2

為容性，電流I.y2超前電壓U.2

的角度為90。.

y2

=

?

j

U

Q

=

?

BU

此時的末端電壓高于始端電壓，設(shè)電

壓損耗近似等于電壓降落的縱分量222′22S~電壓損耗（%）=

U1

?U2

×

100%

≈

?

1

BX

×

100%

=

?

1

bxl2

×

100%U2

2電壓損耗與線路長度l的平方成正比線路長度超過某一定值時，若不采取特殊的防止電壓過高的措施，末端電壓就將超過允許值（1.1~1.15）Un

（若始端電壓為額定值Un），空載時末端電壓升高

現(xiàn)象在使用電纜更為突出，因為電纜的電納比架空線要大的多.ΔSy1

!jB2jB

2!ΔSy2."

ΔUIy2

",

.

~~~

~S1

S

S

S22′1′.

U1圖3-4空載運行時的電壓相量圖δU..U1U1U2.UN82~~..線路電壓質(zhì)量指標(biāo)：電壓降落、電壓損耗和電壓偏移..

電壓降落：線路始末兩端電壓的相量差

U1

?U2

，是相量，它的兩個分

量

ΔU.和δU.分別稱為電壓降落的縱分量和橫分量

電壓損耗：線路始末兩端電壓的數(shù)值差，常以線路額定電壓百分數(shù)表示電壓損耗×

100%

電壓偏移：線路始端或末端電壓與線路額定電壓的數(shù)值差始端電壓偏移

×

100%末端電壓偏移

×

100%

電壓調(diào)整：線路末端空載與負載時電壓的數(shù)值差電壓調(diào)整×

100%9經(jīng)濟性能指標(biāo)輸電效率：線路末端輸出有功與始端輸入有功之比輸電效率

×

100%1

由于線路存在有功功率損耗，始端輸入有功功率總大于末

端輸出有功功率（P2<P1

）

，所以輸電效率總是小于1。

由于線路對地電納吸收容性無功功率，即發(fā)出感性無功功率（線路充電功率），線路輕載時，電納中發(fā)出的無功功

率可能大于電抗中消耗的無功功率，末端的無功功率Q2可

能大于始端的無功功率Q1P10已知一年內(nèi)的線路末端的電壓、有O功、無功功率變化規(guī)律，略去線路等值Q

參數(shù)中的接地支路，全年電能損耗為Q1

Q3

Q

1

Q2

Q4

n

?

Qn

t

t

t

t耗能滿足工程精度要求。與EMS相結(jié)

合，能精確地進行電能計算。O4321Rtn

UOΔWz

=ΔWz1

+

ΔWz2

+…+

ΔWzn

求得線路功率損耗，有時還需要計算一段時間內(nèi)，例

如一年（8760hr）內(nèi)的電能損耗

P（二）電力線路上的電能損失計算

當(dāng)時間段取得足夠小時，年電能損P1

P2

P3

P4

Pn

?1

Pn11電能損耗的近似計算1.經(jīng)驗公式法某線路所帶負荷全年消耗電能為W，

年中

的最大負荷為Pmax

，這時的最大損耗為ΔPmax

，

2

P

最大負荷利用小時數(shù)Tmax

：如果負荷始終等于最大值Pmax

，經(jīng)過Tmax

小時后所消耗的電能恰好等

O

t于全年的實際消耗電能W

Tmax

8760

求年負荷損耗率=K×

(年負荷率)+(1-K)×

(年負荷率)2

K為經(jīng)驗數(shù)據(jù)，取值為0.1

~0.4

線路上的電能損耗

ΔWz

=ΔPmax

×

(年負荷損耗率)×8760P1由下面步驟可以求出線路上的電能損耗Δ

W

Pmax

3

P

P4122.

查表法查表法計算線~路上年電能損耗的步驟如下：

計算最大負荷利用小時數(shù)TmaxWT

=

Pmax

查表得與Tmax所對應(yīng)的最大負荷損耗時間

τmax,

不同的行業(yè)具有不同的最大負荷利用小時數(shù)Tmax,

最大負荷損耗時間

τmax

除與Tmax外，還與負荷

的功率因

數(shù)cosφ有關(guān)max13 根據(jù)查表得到的最大負荷損耗時間，求取電能損耗ΔWz

=

ΔPmax

.τmax最大負荷損耗時間τmax

與最大負荷利用小時Tmax

的關(guān)系Tmax

/

h/

hτmax14線損率上述的計算結(jié)果即為工程中的技術(shù)線損，在此基礎(chǔ)上即可計算線損率或網(wǎng)損率。設(shè)線路始端輸入的年電能

為W1，線路末端輸出的年電能為W2，線路上的年電能損

耗仍為△Wz，則線損率或網(wǎng)損率為線損率

×

100%

=

×

100%15二、變壓器中電壓降落、功率損耗和電能損耗變壓器的等值電路與線路的Π型等值電路相比少了一條支

路，且YT

為感性，其復(fù)功率損耗、電壓降落計算與線路類似。~

近似計算變壓器電導(dǎo)中的損耗：用變U.1

1

S

ZT

=

2

U.2行小時數(shù)即可

ΔSYT

YT

;

ΔQZT

=

S~2′S~1′S~壓器的空載損耗P0乘以變壓器實際運

~

利用銘牌數(shù)據(jù)計算：其功率損耗如下

16Pk，P0

分別是變壓器的短路損耗和空載損耗，單位為kW;Uk

(%)、I0

(%)分別是變壓器的短路電壓百分值和空載電流百分值，所要計算的變壓器的有功功率損耗和無功功率損耗的單位為MW,Mvar，

SN

的單位是MVA，UN

的單位是kV如計及

S2

=S

,

并取S1

≈S,

U1

≈U2

≈

UN上述公式可簡化為

ΔPyT

=

;

ΔQyT

=

1′2′~U1

1

2

=

2

U.21近似計算公式.

S

′

ZT

′

S~S~S~ΔSYTYT17~

變電所的等值負荷、運算負荷ZT~ΔSyTZL~S2~

~

~

~12

yT

ZT~S1′~S1

~

~

ΔSyT

Δ

y1

=

?

jΔQy1S~

1

ZTS~ZL

1′S~~

~S

2

S

2′ΔSy2

=

?

jΔQy2

等值負荷(功率)和運算負荷(功率)~

~

~

~2

1

yT

ZT~

~

~2

2

y2S

′

=S

-ΔS等值功率:運算功率~~

~1

1

y1S

′=S

+ΔS

發(fā)電廠等值功率S

=S

+ΔS+ΔSS=

S

-ΔS

-ΔS等值負荷:運算負荷183-2輻射型網(wǎng)絡(luò)潮流計算

輻射狀網(wǎng)絡(luò)即是樹狀網(wǎng)絡(luò)，不存在任何閉合回路，功率的

傳送方向是完全確定的

潮流計算的任務(wù)就是要根據(jù)給定的網(wǎng)絡(luò)接線和其他已知條件，計算網(wǎng)絡(luò)中的功率分布、功率損耗和未知的節(jié)點電壓1

Z12

2

Z23

3

Z34

19YT141

2

3

4T2l3

ZT2

4ZT1

2GYT2Y20Y30Z1L2L2T1YY1由末端求始端，根據(jù)末端的功率和電壓，利用功率損耗和電壓降落的公式，逐步推出始端的功率和電壓

已知不同點的電壓、功率，兩步計算：

（最常見已知末端功率、始端電壓）(1)假定全網(wǎng)為額定電壓，從末端向始端計算各元件的功率

損耗（不計電壓損耗），推算全網(wǎng)功率分布和始端功率(2)由求得的始端功率和給定的始端電壓，向末端推算各元

件的電壓降落，（不再重新計算功率損耗和全網(wǎng)的功率

分布

），計算各節(jié)點電壓。如要求計算精度較高可重新計算一次，一般一次往返即可輻射網(wǎng)潮流的計算方法輻射網(wǎng)的潮流計算分為兩類

已知同一點的電壓、功率1

Z12

2

Z23

3

Z34

420Y20Y20例題分析已知末端功率及電壓，求潮流分布將電壓和功率由末端向始端交替推進

，對

于110kV及以下網(wǎng)絡(luò)，可略去電壓降落的橫

分量，從而使計算簡化。計算中須注意到

變壓器參數(shù)及電壓的歸算。21量為31.5MVA、變比為110/38.5kV的降壓變壓器。變壓器

低壓側(cè)負荷為18+j15MVA。正常運行時要求電壓達36kV

。

試求線路始端母線應(yīng)具備的功率和電壓。線路采用LGJ-150

導(dǎo)線，相間距4.5m三角排列。變壓器的參數(shù)為Pk

=

190kW，

Uk

(%)=10.5,

I0

(%)=0.7,

P0

=

31.05解：查表的導(dǎo)線計算用半徑為17mm，其半徑8.5mm

=0.21

g1

=

0

例3-1已知末端功率及電壓，求潮流分布電力線路長80km，額定電壓為110kV，末端接有一臺容T23

~S336kVL1歸算至110kV側(cè)變壓器參數(shù)為：

線路用Π等值表示，其中RL

=

r1l

=0.21

×

80=

16.8ΩXL

=

x1l

=0.409

×

80=32.72Ω

1

BL

=

1

×

b1l

2

2=2.79

×

10?6

×

80

/

2~S1~S=j1.1

×

10?4

S

=~S22.602′

18+j15MVA（

+j18.2）×10?6

S例3-1--等值電路和參數(shù)計算=1.1

×

10?4

(S)16.8

+

j32.72Ω2.32

+

j40.3Ω23231例3-1--電壓計算(1)

將負荷要求電壓歸算到變壓器高壓側(cè)U3

=36

×

110

38.5=

102.85(kV)

變壓器電壓降落的縱軸、橫軸分量為

節(jié)點2電壓幅值和相位角

當(dāng)忽略

δ

UT

時

U2

=

U3

+ΔUT

=102.85

+

6.28=109.13(kV)

24

ΔSYT

=（GT

+

jBT）.

U=（2.60

+

j18.2）×10?6

×

109.132

=0.03

+

j0.22(MVA)

進入變壓器的功率

=(18

+

0.12

+

0.03)

+

j(15

+

2.09

+

0.22)

=18.5

+

j17.31(MVA)

線路末端導(dǎo)納功率

線路串聯(lián)阻抗中流出的功率

=P2

+

j(Q2

?

ΔQYL2

)

=18.5+j(17.31

?1.31)

=

18.15

+

j16(MVA)2′S~22例3-1--功率計算(1)

變壓器串聯(lián)阻抗和并聯(lián)導(dǎo)納

中的功率損耗為~~S2~ΔSYT~1

2

ΔSZT

318+j15MVAΔQYL2~S2′S125

節(jié)點1

的電壓幅值和相位角，當(dāng)忽略δ

UT

時U1

=

U2

+ΔUL

=109.13

+

7.59=116.72(kV)δL

=

tg

?1

=

tg

?1

=

1o5′1例3-1--電壓計算(2)線路電壓降落的縱軸、橫軸分量為16.8

+j32.72Ω~Sj1.1

×

10?4

S2′2.32

+

j40.3Ω

318+j15MVA（2.60+j18.2）×

10?6

S2~S2~S126

=0.825

+j1.608(MVA)ΔQYL1

=

BL

.

U

=1.1

×

10?4

×

116.722

=

1.4985(Mvar)

電源母線注入功率

=(18.15

+

0.825)

+

j(16

+1.608

?1.458)=18.975

+

j16.11(MVA)12例3-1--功率計算(2)

線路阻抗的功率損耗和首端導(dǎo)納功率為~S1ΔQYL1~S~S2~ΔSYTΔQYL2=2′~1

ΔSZL

2

Δ

ZT

3S~27例3-1--技術(shù)經(jīng)濟指標(biāo)

由上述計算可得該輸電系統(tǒng)的技術(shù)經(jīng)濟指標(biāo)始端電壓偏移

×

100%

=

×

100%=6.11%末端電壓偏移

×

100%=×

100%=2.86%

電壓損耗

×

100%=

×

100%

=

12.61%輸電效率

×

100%=×

100%=94.86%28例題分析-已知末端功率及首端電壓求潮流分布假定全網(wǎng)為額定電壓，從末端向始端計算各元件的功率損耗（不計電壓損耗），推算全網(wǎng)功率分布和

始端功率.由求得的始端功率和給定的始端電壓，向末端推算各元件的電壓降落，（不再重新計算功率損耗和全

網(wǎng)的功率分布

），計算各節(jié)點電壓.例3-2在例題3-1中，若已知負荷功率18+j15MVA和電源電壓116.72，求潮流分布.29例3-2—注入功率計算

變壓器并聯(lián)導(dǎo)納中的功率損耗為Δ

YT

=（GT

+

jBT）.

U

=（2.60

+

j18.2）×10?6

×

1102

=0.0315

+

j0.2202(MVA)

線路兩端導(dǎo)納功率

節(jié)點2的注入功率Sb

b

=

ΔPYT

+

j(ΔQYT

?

ΔQYL2

)=0.0315

+

j(0.2202

?1.331)

=0.0315

?

j1.1108(MVA)S~N2S~ !18+j15MVA~Sb0.03151?

j1.1108(MVA)2′S~~S

S2

~ΔQYL2

ΔSYT2′~1

2

ΔSZT

3~1

2

ΔSZT

31.331(M

var)18+j15MVA~Sa~S1~S130~

線路串聯(lián)阻抗中流出的功率

=

3

+Δ

ZT

+

b

=

18.+0.1052+0.0315+j(15+1.828?1.111)

=

18.137+j15.717(MVA)

線路串聯(lián)阻抗中的功率損耗為

流入線路串聯(lián)阻抗中的功率

=

+

Δ

ZL

=18.137

+

0.7997

+

j(15.717

+1.557)=18.9367

+

j17.274(MVA)

電源母線注入功率1

=+

a

=18.937+j(17.247?1.331)=18.937+j15.944(MVA)S~1′S~S~S~2′S~1′S~S~S~S~2′S~

例3-2--功率計算

變壓器串聯(lián)阻抗中的功率損耗為

1

=18.975

+

j16.11(MVA)S~

和例3-1比較31

當(dāng)忽略

δ

UL

時

U2

=

U1

?ΔUL

=116.72?

7.568=

109.152(kV)

變壓器電壓降落的縱軸

U

=

U2

?ΔUT

=109.152?

6.598=

102.554(kV)

和例3-

1比較

U3

=

36kV

這樣完成了一次計算，為提高精度，可以重復(fù)以上的計算，計算功

率損耗時可以用上一次所求得的節(jié)點電壓3′

例3-2--電壓計算

輸電線路電壓降落的縱軸32

兩步計算：（1）設(shè)全網(wǎng)為額定電壓,

不考慮功率損耗,求網(wǎng)絡(luò)

的基本功率分布;（2）依基本功率分布,

將閉式網(wǎng)分解成兩個開式網(wǎng),

分別按開式網(wǎng)計算。3-3

兩端供電網(wǎng)潮流計算兩端供電網(wǎng)--有兩個電源同時從兩側(cè)向網(wǎng)內(nèi)供電.

.U

UG

l1

l2

l3

G

1

2

↓

2

3↓

43S~S~411

Z12

2

Z23

3

Z34

4~Sb~S2~S3~Sa.I.I3323基本功率分布

在已知等值電路參數(shù)、負荷數(shù)據(jù)2、3及電源節(jié)點電壓U.1和U.4時

dU.

=

U.1

?U.4

=

Z12I.a

+

Z23

(I.a

?

I.2

)+

Z34

(I.a

?

I.2

?

I.3

)用功率S和UN

近似求取相應(yīng)的電流I.****

**

~S~S~*

*

**

Z12+

Z23+

Z34Z12+

Z23+

Z34*

*

*

*

Z12+

Z23+

Z34

Z12+

Z23+

Z34~

~

~S23

=

Sa

?

S2同理可求可得34兩端供電潮流計算的一般表達式令ZΣ

=Z12

+

Z23

+

Z34，Z2

=Z23

+Z34，Z3

=Z34，公式可改寫成*

******

Z12+

Z23+

Z34Z12+

Z23+

Z34

Z

Σ

Z

Σ*

*

*Z

2，Z3

是負荷2、3到電源b的總阻抗的共軛值，ZΣ

是兩電源間總阻抗的共軛值*****

**

Z12+

Z23+

Z34

Z12+

Z23+

Z34

Z

Σ

Z

Σ*

*

*Z

′2，Z

′3

是負荷S2、S3到電源a的總阻抗的共軛值，ZΣ

是兩電源間總阻抗的共軛值S~S~

*C

=UNd

U.

/

Z

Σ

稱為循環(huán)功率S~1

Z12

2

Z23

3

Z34當(dāng)電網(wǎng)中有n個負荷時，有Z

Z33′Z

Z22′!

.

S23~S2

I2~Sb~S3~Sa.I354~

~3~循環(huán)功率和功率平衡

每個電源點送出的功率都包含兩部分，第一部分與負荷與線路阻抗有關(guān)，成為供載功率，第二部分與負荷無關(guān)，

稱為循環(huán)功率。當(dāng)兩電源點電壓相等時，循環(huán)功率為零。 公式推導(dǎo)過程中采用額定

電壓計算電流

,忽略了功率損耗,有

Z12+

Z23+

Z34Z12+

Z23

+

Z34**

*

*

Z12+

Z23+

Z34

Z12+

Z23+

Z34

公式對于單相和三相系統(tǒng)都適用若U為相電壓則S為單相功

率；若U為線電壓，則S為三相功率。****36

在功率分點節(jié)點將網(wǎng)絡(luò)解開使之成為兩個開式電力網(wǎng)。

將功率分點處的負荷也分成兩部分，分別掛在兩個開式電力網(wǎng)的終端。

分別計算兩個開式電力網(wǎng)的功率損耗和功率分布。在計算功率損耗時，

網(wǎng)絡(luò)中各點的未知電壓可暫用額定電壓代替。

當(dāng)有功功率和無功功率分點不一致時，常選電壓較低的分點將網(wǎng)絡(luò)解

開。

1

6

+

j4

2

?1

+j1

3

5

+

j2

42

=

7

+

j3

3

=

4

+

j31

5

+

j2

2

?1

+

j1

36

+

j2

4~

!!S2

=

?1

+

j

1

=

5

+

j2

373′′S~3′S~S~S~功率分點和網(wǎng)絡(luò)分解

功率分點:

功率由兩個方向流入的節(jié)點并用符號標(biāo)出

有功功率和無功功率分點可能出現(xiàn)在不同節(jié)點有功分點：無功分點：例3-3110KV電力系統(tǒng)如圖3-17所示。線路的型號及長度已標(biāo)在圖

中，每千米的參數(shù)如下：線路1,3:r11

=

0.27Ω/

km;

x11

=

0.423Ω/

km;b11

=

2.69

×

10?6S/

km線路2

:

r12

=

0.45Ω/

km;

x12

=

0.44Ω/

km;

b12

=

2.85S/

km變電所b變壓器參數(shù)及激勵功率為RTb

=

2.42Ω,XTb

=

31.75Ω,

b0

=

0.1+j1.2MVA變電所c變壓器參數(shù)及激勵功率為RTc

=

5.7XTc

=

63.5=

0.06

+j0.7MVA電源A的母線電壓保持117KV，電源A′的母線電壓保持在118KV。變壓器負荷分別為SLb、SLc。求電力網(wǎng)的功率分布及各節(jié)點的電壓（即潮流計算）S~G

T

A

l1

=

60km

l2

=

40km

l3

=

50kmA′

T

GLGJ-120

LGJ-70

LGJ-120

117kV

b

c

118kV

Lb

=

24

+j18MVA

SLc

=

12

+j9MVA

38S~~

~~R2

=

r12l2

=0.45

×

40=18

(

Ω

)X2

=x12l2

=0.44

×

40=17.6(

Ω

)B2

=b12l2

=2.85

×

10?6

×

40=1.14×

10?4

(S)線路3參數(shù)線路1參數(shù)R1

=

r11l1

=0.27×

60

=

X1

=x11l1

=0.423

×

60

B1

=b11l1

=2.69×

10?6線路2參數(shù)G16.2

(

Ω

)=25.38(

Ω

)×

60=1.61

×

10?4

(S)13.5

(

Ω

)=21.15(

Ω

)×

50=1.23

×

10?4

(S)R3

=

r11l3

=0.27×

50=

X3

=x11l3

=0.423

×

50

B3

=b11l3

=2.48

×

10?6例3-3解：電力網(wǎng)元件的參數(shù)并制訂等值網(wǎng)絡(luò)b

cl2

=

40km

l3

=50kmA

′

T

GLGJ-70

LGJ-120Lb

=

24

+

j18MVA

Lc

=

12

+

j9MVAS~S~l1

=

60kmLGJ-120117kV118kV39AT例3-3:功率損耗

G

T

A

l1

=

60km

l2

=

40km

l3

=

50kmA

′

T

G

117kV

b

c

118kV（1）線路電納中的功率損耗

8

8線路1：ΔQ1B

=B1U

=1.61

×

10?4

×

1102

=1.95

(M

var

)

線路2：ΔQ2B

=B2U=1.14

×

10?4

×

1102

=1.38

(M

var

)

Lb

=

24

+

j18MVA

Lc

=

12

+

j9MVA線路3：ΔQ3B

=B3U=

1.23

×

10?4

×

1102

=1.5

(M

var

)（2）變壓器阻抗中的功率損耗計算對變電所

RTb

=

×

2.42

=

0.18

對變電所

RTc

=

×

5.7

=

0.11

N2S~S~N2N2LGJ-120

LGJ-70

LGJ-

12040例3-3:計算b、c點節(jié)點注入功率b點的節(jié)點注入功率

118kV

c點的節(jié)點注入功率

b

=

24.28

+

j19.96MVA

S~G

T

A

L

L

L

A

′

TG

117kV

b

c

!321Sc

=12.17+

j9.44MVA41~~

b

=

24.28

+

j19.96MVA

c

=

12.17

+

j9.44MVZ1

+

Z2

+

Z3

Z1

+

Z2

+

Z3

+

=

17.82

+

j14.64

(MVA

)

Z1

+

Z2

+

Z3

Z1

+

Z2

+

Z3

+

=

18.42

+

j14.69

(MVA

)例3-3:計算初步功率分布R

+jX

b

R

2

+jX2

c

R3

+jX31142~

b

=

24.28

+

j19.96MVA

c

=

12.17

+

j9.44MVA由A端求線路2中的功率LII

=

1

?

b

=(17.82+j14.64)

?

(24.28

+

j19.9)

=?6.46

?

j5.26

(MVA)線路3中的功率III

=

2

?

c

=(?6.46?

j5.26)

?

(12.17+j9.38)

=?

18.63

?

j14.64

(MVA

)和計算的S2

的誤差僅為計算誤差，b點為功率分點，將網(wǎng)絡(luò)從b點拆開。S~S~L′S~S~S~S~S~S~例3-3:在功率分點分解成兩個輻射網(wǎng)R1

+jX1

b

R

2

+jX2

c

R3+jX317.82

+

j14.64MVA

6.46

+

j5.32MVA

12.17

+

j9.4MVAA

bb′

c

A

′其余計算同輻射網(wǎng)

=18.42+j14.69MVAS2~

1

=

17.82+j14.64S~~SLII433-4環(huán)形網(wǎng)絡(luò)中潮流計算一、單電壓級環(huán)型網(wǎng)絡(luò)的潮流計算.

.

令,

U.

1

=

U.

4

則兩端供電網(wǎng)為一環(huán)網(wǎng)*若網(wǎng)絡(luò)中各段線路的單位長度參數(shù)r和x相同（均一網(wǎng)絡(luò)），Z

=

(r

?

jx)l

*

*

*

44單電壓級環(huán)型網(wǎng)絡(luò)的潮流計算示例YL3

2l

=

1Z31

Z2332

5ZT2ZL225l=

3

l=

2!

62ZT3GYL2

2YL3

2YL12YL1

2ZL3

Z12ZL1ZT1YT2YL2YT3YT145T3T24314263T111

AB

=

B

+

BC

=

10

+

j5

+11.11+

j5.56=

21.11+

j10.56(MVA)從功率分點C將網(wǎng)絡(luò)分成兩個輻射網(wǎng)

S~S~S~解：不計網(wǎng)損的功率分布

BC

=

C

?

AC

=

30

+

j15

?18.89

?

j9.44=11.11+

j5.6(MVA)S~S~S~例3-4求潮流分布和b點電壓-1已知閉式網(wǎng)參數(shù)Z1

=2+j4Ω,Z2

=3

+j6Ω,Z3

=4

+

j8Ω,負荷參數(shù)

1

=10

+

j5MVA,

2

=10+

j15MVA,電源Ua

=110kVS~S~10+

j5MVA~

SAB

A

′30+

j15MVA~SBC~A

SAC4

+

j8Ω

,

20l1l3C~SCSBC

B

AB

A

′S~3+

j6Ω

,15SB2

+

j4Ω

,

1018.89+j9.44MVA11.11

+j5.6MVA10+

j5MVA~ASA~a46bl2c~~11.11

+j5.6MVA

A

′

=

B′

+Δ

L1

=

21.1483

+

j10.6365+0.0926+j0.01853=21.2409+j

10.8218(MVA)

S~S~S~例3-4求潮流分布和b點電壓-2

!

SB

′

SA

′B

=10+

j5MVAS~l1l3~SAC

SBC

A

P18.89+

j9.44MVA~SAB

A

′47l2ACB~~~閉式電力網(wǎng)中有變壓器是將構(gòu)成

不同電壓等級的閉式電力網(wǎng)，稱為電

磁環(huán)網(wǎng)。在右圖中兩個變壓器構(gòu)成電

磁環(huán)網(wǎng)，變比為K1和K2

。兩個變壓器

變比不相等將產(chǎn)生循環(huán)功率

不考慮變壓器和線路的導(dǎo)納，把變

壓器阻抗歸算到二次側(cè)與線路合并 從電源點A把網(wǎng)絡(luò)拆開，電源歸算

到二次側(cè)，即為兩端供電網(wǎng)

K1

:1

Z