巖土專業(yè)案例-（巖土）《專業(yè)案例考試（下）》名師預(yù)測卷

巖土專業(yè)案例-（巖土）《專業(yè)案例考試（下）》名師預(yù)測卷單選題（共55題，共55分）(1.)某鋼筋混凝土條形基礎(chǔ)埋深d＝1.5m，基礎(chǔ)寬b＝1.2m，傳至基礎(chǔ)底面的豎向荷載Fk+Gk=180kN/m(荷載效（江南博哥）應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合)，土層分布如圖所示，用砂夾石將地基中淤泥土全部換填，按《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》(JGJ79—2002)驗算下臥層承載力，其結(jié)果為()。(墊層材料重度γ＝19kN/m3)A.pz+pPcz＜fazB.pz+pPcz＞fazC.pz+pPcz=fazD.不確定正確答案：A參考解析：據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》(JCJ79—2002)第4.2.1條、第4.2.4條計算(2.)某砌體承重辦公樓基礎(chǔ)采用墻下鋼筋混凝土條形基礎(chǔ)，b＝1.1m，采用C.15混凝土(ft=7.5MPa)，底層承重墻厚240mm，作用在±0.000處相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合的豎向軸心荷載Fk＝190kN/m。地基情況如圖所示。試計算控制截面彎矩M，其值為()kN·m。A.21.0B.37.1C.17.1D.47.1正確答案：A參考解析：(3.)某樁基工程安全等級為二級，其樁型、平面布置、剖面和地層分布如圖所示。已知軸力F=12000kN，力矩M＝1000kN·m，水平力H=600kN，承臺和填土的平均重度為20kN/m3，自重荷載分項系數(shù)取1.2。則樁頂軸向壓力最大設(shè)計值的計算結(jié)果最接近()。A.1020kNB.1232kNC.1380kND.1520kN正確答案：B參考解析：作用于基礎(chǔ)底面的力矩Mx=1000+600×1.5=1900kN·mG=6.6×4.8×2×20×1.2＝1520.6kN(4.)某土層厚度H＝10m，剪切波速為νs＝250m/s，則該土層的特征周期Tg為()。A.0.15sB.0.04sC.0.16sD.0.20s正確答案：C參考解析：(5.)一軸心受壓基礎(chǔ)底面尺寸為2.8m×2.0m，作用于±0.000處相應(yīng)于荷載標(biāo)準(zhǔn)組合的軸向壓力F=750kN，地質(zhì)剖面如圖所示。則持力層承載力滿足系數(shù)K1為()。A.1.25B.1.30C.2.50D.0.64正確答案：A參考解析：fa＝fak+ηbγ(b-3)+ηbγm(d-0.5)＝180+0+1.6×16.0×(1.3-0.5)=200.5kPa基底壓力K1=fa/p＝200.5/159.9＝1.25(6.)某花崗巖殘積土場地，土的天然含水量為17%，粗粒土(粒徑大于0.5mm)的顆粒質(zhì)量百分含量為31%，細(xì)粒土的液限為30%，塑限為18%，則該花崗巖殘積土的液性指數(shù)為()。A.0.1B.0C.0.1D.0.37正確答案：D參考解析：(7.)某柱基礎(chǔ)，作用于地面處相應(yīng)于荷載標(biāo)準(zhǔn)組合的軸心荷載設(shè)計值F=800kN，基礎(chǔ)埋深(自室外地面標(biāo)高算起)為1.2m，室內(nèi)標(biāo)高高于室外標(biāo)高0.60m，地基土為黏性土，e=0.70，IL=0.80，重度γ=17.0kN/m3，地基承載力特征值fak＝200kPa，如圖所示。則方形基礎(chǔ)底面尺寸為()。A.2.0m×2.0mB.2.1m×2.1mC.1.9m×1.9mD.2.5m×2.5m正確答案：B參考解析：計算fa時，埋深d從室外地面標(biāo)高算起d＝1.2mfa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)因底面尺寸未知，設(shè)b≤3m，暫不做寬度修正，查《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007-2002)得ηb=0.3，ηd＝1.6取γm＝γ=17.0kN/m3fa＝200+0+1.6×17.0×(1.2-0.5)＝219kPad′=1.2+0.6/2＝1.5m取b＝L＝2.1m。(8.)某樁基的多跨條形連續(xù)承臺梁，凈跨距均為7m，承臺梁受均布荷載q＝100kN/m作用，則承臺梁中跨支座處彎矩M為()。A.450kN·mB.498kN·mC.530kN·mD.568kN·m正確答案：A參考解析：根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94—94)附錄F計算ι0=1.05s＝7.35m(9.)某試樁樁徑0.4m，水平靜載試驗所采取的每級荷載增量值為15kN，試樁的H0-t-x0曲線明顯陡降點的荷載為120kN，對應(yīng)的水平位移為3.2mm，其前一級荷載和后一級荷載對應(yīng)的水平位移分別為2.6mm和4.2mm。則由試驗結(jié)果計算的地基土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)陰最接近()。[為簡化計算，假定計(vx)5/3＝4.425，(EI)2/3＝877(kN·m2)2/3]A.242MN/m4B.228MN/m4C.205MN/m4D.165MN/m4正確答案：A參考解析：單樁水平臨界荷載Hcr=105kN，對應(yīng)位移xcr＝2.6mm樁的計算寬度b0＝0.9×(1.5×0.4+0.5)＝0.99m(10.)某黏性土，γ＝18.5kN/m3，γsat＝19.5kN/m3，地下水位在地面下5.0m，在深度20m處取土進(jìn)行高壓固結(jié)試驗，由試驗結(jié)果作e-lgp曲線，用卡薩格蘭德作圖法得到前期固結(jié)壓力pc＝350kPa，則該土的超固結(jié)比(OC.R)為()。A.1.02B.0.75C.1.49D.0.86正確答案：C參考解析：20m處土自重應(yīng)力P1=5×18.5+15×9.5=235kPa屬超固結(jié)土。(11.)某干旱地區(qū)砂土場地中民用建筑初步勘察資料如下：①0～2.4m，砂土，△Fs1=1.13cm；②2.4～13.5m，砂土，△Fs2＝2.2cm；③13.5～17.2m，砂土，△Fs3＝4.5cm；④17.2m以下為全風(fēng)化泥巖；⑤承壓板面積0.25m2，垂直壓力為200kPa。則該地基的濕陷等級為()。A.工級B.Ⅱ級C.Ⅲ級D.Ⅳ級正確答案：C參考解析：承壓板等效直徑d=2×(0.25×104/3.14)0.5＝56.4cmde＝0.886d＝0.886×56.4＝50cm附加濕陷量△Fsi與承壓板直徑de的比值△Fs1/de=1.13/50=0.0226△Fs2/de=2.2/50=0.044△Fs3/de=4.5/50=0.090第一層土的附加濕陷量與承壓板直徑的比值小于0.023，其濕陷量不應(yīng)計入總濕陷量?？倽裣萘俊鱯＝∑β△Fsih△i＝0.02×[2.2×(1350-240)+4.5×(1720-1350)]=82.14cm該場地濕陷性地基土的濕陷等級為Ⅲ級。(12.)某建筑物為淺基礎(chǔ)，基礎(chǔ)埋深為2.0m，基礎(chǔ)寬度為2.5m，場地自0～5.0m為硬塑黏性土，5.0～9.0m為液化中砂層，相對密度為0.40，9.0m以下為泥巖，基礎(chǔ)底面地震作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合壓力為250kPa，場地位于7度烈度區(qū)，則砂土層的平均震陷量估算值為()m。A.0.2B.0.4C.0.6D.0.8正確答案：B參考解析：7度烈度時非液化土特征深度d0＝7m不考慮液化影響時上覆非液化土層厚度du應(yīng)滿足du＞d0+db-2＝7+2-2=7m直接位于基礎(chǔ)底面以下的非液化土層厚度為5-2＝3.0m(13.)某小窯采空區(qū)資料如下：頂板巖體容重γ＝21kN/m3，頂板埋深為25m，巷道寬度為3.2m，頂板巖體內(nèi)摩擦角為50°，地表有建筑物，基礎(chǔ)埋深為2.0m，建筑物基底壓力為300kPa。則地基的穩(wěn)定性為()。A.地基不穩(wěn)定B.地基穩(wěn)定性差C.地基穩(wěn)定D.無法確定正確答案：A參考解析：按《工程地質(zhì)手冊》第三版有關(guān)內(nèi)容計算由題可知γ＝21kN/m3，H＝25m，B＝3.2m，φ＝50°，d＝2.0m，P0＝300kPa頂板的臨界深度巷道頂板實際埋藏深度H1＝25-d＝25-2=23mH0＝28.7m1.5H0=43.05m因為HH1＝23m＜HH0＝28.7m，所以地基不穩(wěn)定。(14.)某矩形基礎(chǔ)底面尺寸為2.0m×2.5m，地基及基礎(chǔ)剖面如圖所示。原地下水位在地面下6.0m，后地下水位上升至1.0m，若忽略地下水位變化對土的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)的影響。則原地下水位處土的有效應(yīng)力變化值△σz為()kPa。A.137.2B.50C.87.5D.73.2正確答案：B參考解析：△σz=(16.5×1.5+20×4.5)-(16.5×1.0+6.5×0.5+10×4.5)＝50kPa(15.)已知作用于巖質(zhì)邊坡錨桿的水平拉力H1k＝1140kN，錨桿傾角α＝15°，錨固體直徑D.＝0.15m，地層與錨固體的黏結(jié)強(qiáng)度frb＝500kPa，如工程重要性等級、錨桿工作條件及安全儲備都已考慮，錨固體與地層間的錨固長度宜為()。A.4.0mB.4.5mC.5.0mD.5.5m正確答案：C參考解析：按《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》(GB50330—2002)第7.2.1條和第7.2.3條計算錨桿軸向拉力標(biāo)準(zhǔn)值Nak=Htk/cosα=1140/cos15°＝1180.2kN錨桿與地層間的錨固長度ιa(取ε1＝1.0)(16.)在水平均質(zhì)具有潛水自由面的含水層中進(jìn)行單孔抽水試驗(如圖所示)，已知水井半徑r=0.15m，影響半徑R＝60m，含水層厚度H＝10m，水位降深s=3.0m，滲透系數(shù)K＝25m/d，則流量最接近()。A.572m3/dB.699m3/dC.737m3/dD.953m3/d正確答案：B參考解析：根據(jù)Dupuit公式計算(17.)如圖一錨桿擋土墻肋柱高H為5.0m，寬α為0.5m，厚b為0.2m，打三層錨桿，其錨桿支點處反力Rn均為150kN，錨桿對水平方向的傾角β均為10°，肋柱豎直傾角α為5°，肋柱重度γ為250N/m3。為簡化計算，不考慮肋柱所受到的摩擦力和其他阻力，在這種假設(shè)前提下肋柱基底壓應(yīng)力σ估算結(jié)果為()。A.256kPaB.269kPaC.519kPaD.1331kPa正確答案：C參考解析：據(jù)題意計算如下：(18.)某折線形滑面滑坡體由2塊組成，兩塊滑動體的重力分別為G1＝12000kN，G2＝15000kN；滑動面傾角分別為β1＝38°，β2=25°；滑動面內(nèi)聚力分別為c1=c2=15kPa；滑動面內(nèi)摩擦角分別為φ1=18°，φ2=20°；滑動面的底面積分別為A1＝100m2，A2＝110m2。如果滑坡推力安全系數(shù)取1.2，在第二塊滑塊前設(shè)重力式擋土墻，擋土墻受到的水平向作用力為()。A.2045kNB.4387kNC.4830kND.5180kN正確答案：C參考解析：①計算各滑塊間推力傳遞系數(shù)由于滑坡體只由2塊滑塊組成，推力傳遞系數(shù)只有一個。Ψ＝cos(βn-1-βn)-sin(βn-1-βn)tanφn＝cos(38°-25°)-sin(38°-25°)×tan20°＝0.89②計算單位寬度上的滑坡推力Fn第一塊滑坡推力F1F1=γtG1sinβ1-G1cosβ1tanφ1-c1ι1=1.2×12000×sin38°-12000×cos38°tan18°-15×100=4293kN第一塊滑坡推力F2F2=γtG2sinβ2+ΨF1-G2cosβ2tanφ2-c2ι2=1.2×15000×sin25°+0.89×4293-15000×cos25°tan20°-15×110=4830kN(19.)當(dāng)基坑土層為軟土?xí)r，應(yīng)驗算坑底土抗隆起穩(wěn)定性。如圖，已知基坑開挖深度A＝5m，基坑寬度較大，深寬比略而不計。支護(hù)結(jié)構(gòu)入土深度t=5m，坑側(cè)地面荷載q＝20kPa，土的重度γ=18kN/m3，黏聚力為10kPa，內(nèi)摩擦角φ＝10°，不考慮地下水的影響。如果取承載力系數(shù)Nc=5.14，Nq＝1.0，則抗隆起的安全系數(shù)F滿足的關(guān)系式為()。A.F＜1.0B.1.0≤F＜1.6C.F≥1.6D.條件不夠，無法計算正確答案：A參考解析：據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007—2002)附錄V計算(20.)對于8度地區(qū)受遠(yuǎn)震影響的土石壩，黏粒含量16%，標(biāo)貫試驗貫入點深度和地下水位在測試地面以下的深度與工程正常應(yīng)用時的深度可能會有所不同。試驗時標(biāo)貫點在地面下6m，地下水位2m，實測標(biāo)貫擊數(shù)為10擊；工程正常應(yīng)用時標(biāo)貫點在地面下8m，地下水位1m。則按《水利水電工程地質(zhì)勘察規(guī)范》(GB.50287—99)，對該點土層是否液化判別正確的是()。A.液化B.不液化C.可能液化D.無法判別正確答案：B參考解析：根據(jù)《水利水電工程地質(zhì)勘察規(guī)范》(GB50287—99)附錄N，地震設(shè)防烈度8度，黏粒含量16%＜18%，初判該土層可能液化，需進(jìn)一步復(fù)判土層是否液化。根據(jù)土的地震液化復(fù)判方法，實測標(biāo)貫擊數(shù)與修正后的作為復(fù)判依據(jù)的標(biāo)貫擊數(shù)之間存在下列關(guān)系；(21.)某回次進(jìn)尺1m采取五塊巖石，其長度分別為12cm、8cm、25cm、40cm、9cm，則該巖石的RQD.指標(biāo)為()。A.60%B.77%C.92%D.100%正確答案：B參考解析：《巖土工程勘察規(guī)范》(GB50021—2001)條文說明9.2.4定義巖石質(zhì)量指標(biāo)RQD是指巖芯中長度在10cm以上的分段長度總和與該回次鉆進(jìn)深度的比值，以百分?jǐn)?shù)表示。(22.)永久性巖層錨桿采用三根熱處理鋼筋，每根鋼筋直徑d=10mm，抗拉強(qiáng)度設(shè)計值為fy=1000N/mm2，錨固體直徑D.=100mm，錨固段長度為4.0m，錨固體與軟巖的黏結(jié)強(qiáng)度特征值為frb＝0.3MPa，鋼筋與錨固砂漿間黏結(jié)強(qiáng)度設(shè)計值為fb＝2.4MPa，已知夾具的設(shè)計拉拔力y＝1000kN，根據(jù)《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》(GB.50330—2002)，當(dāng)拉拔錨桿時，下列環(huán)節(jié)最為薄弱的是()。A.夾具抗拉強(qiáng)度B.鋼筋抗拉強(qiáng)度C.鋼筋與砂漿間黏結(jié)強(qiáng)度D.錨固體與軟巖間界面黏結(jié)強(qiáng)度正確答案：B參考解析：據(jù)《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》(GB50330—2002)第7.2.2條至7.2.4條計算(23.)某承臺下設(shè)三根樁，樁徑為600mm，鉆孔灌注樁(干作業(yè))，樁長11m，各層土的厚度、側(cè)阻、端阻如圖所示。則基樁承載力設(shè)計值為()。A.750kNB.760kNC.770kND.780kN正確答案：C參考解析：因樁數(shù)不超過3根，故可不考慮群樁效應(yīng)，即ηs＝ηp=1，ηc=0Qsk=u∑qsikli＝3.14×0.6×(5×40+5×55+1×70)＝1026.8kN(24.)一鐵路路堤擋土墻高6.0m，墻背仰斜角a為9°，墻后填土重度γ為18kN/m3，內(nèi)摩擦角φ為40°，墻背與填料間摩擦角δ為20°，填土破裂角θ為31°08′，當(dāng)墻后填土表面水平且承受連續(xù)均布荷載時(換算土柱高h(yuǎn)0＝3.0m)，按庫侖理論計算其墻背水平方向主動土壓力Ex，其值為()。A.18kN/mB.92.6kN/mC.94.3kN/mD.141.9kN/m正確答案：B參考解析：(25.)某滑坡擬采用抗滑樁治理，樁布設(shè)在緊靠第6條塊的下側(cè)，滑面為殘積土，底為基巖，按圖示及下列參數(shù)計算滑坡對樁的水平推力F6H，其值為()。(F5＝380kN/m，G6=420kN/m，殘積土φ=18°，安全系數(shù)γl=1.5，ι6=12m)A.272.0kN/mB.255.6kN/mC.236.5kN/mD.222.2kN/m正確答案：D參考解析：據(jù)折線形滑坡推力傳遞法計算公式計算Ψi=cos(ai-ai+1)-sin(ai-ai+1)tanφi+1=cos(35°-20°)-sin(35°-20°)×tan18°＝0.882Fi＝Ψi-1Fi-1+γiGisinai-Gicosaitanφi-ciliF6=0.882×380+1.15×420×sin20°-420×cos20°tan18°-11.3×12=236.5kN/mF6H=F6cosa6＝236.5×cos20°=222.2kN/m(26.)某鋼筋混凝土預(yù)制樁邊長450mm×450mm，樁長12m，穿越土層如下：第一層黏土，厚1.8m，極限摩阻力值qsu＝45kPa；第二層粉質(zhì)黏土，厚9m，極限摩阻力值qsu＝52kPa，第三層為礫石層，極限摩阻力值qsu＝70kPa，極限端阻力值qpu=6000kPa。按土的支承能力，此樁豎向極限承載力Qu為()kN。A.2177.2B.1215C.2354.4D.1177.2正確答案：C參考解析：Qu=up∑qsuili++Apqpu=0.45×4×[45×1.8+52×9+70×(12-1.8-9)]+0.452×6000=1.8×(81+468+84)+1215=2354.4kN(27.)某風(fēng)化破碎嚴(yán)重的巖質(zhì)邊坡高H＝12m，采用土釘加固，水平與豎直方向均每間隔1m打一排土釘，共12排，如圖所示。按《鐵路路基支擋結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(TB.10025—2001)提出的潛在破裂面估算方法，下列對土釘非錨固段長度L計算錯誤的是()。A.第2排L2=1.4mB.第4排L4＝3.5mC.第6排L6＝4.2mD.第8排L8＝4.2m正確答案：B參考解析：據(jù)《鐵路路基支擋結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(TB10025—2001)第9.2.4條計算邊坡巖體風(fēng)化破碎嚴(yán)重，L取大值第2排：L2=0.7(H-h2)=0.7×(12-10)＝1.4m第4排：h4＝8m＞6mL4＝0.7(H-h4)=0.7×(12-8)＝2.8m第6排：h6=6m≤6mL6＝0.35H＝0.35×12＝4.2m第8排：h8=4m＜6mL6=0.35H=0.35×12＝4.2m(28.)某軟土用十字板剪力儀做剪切試驗，測得量表最大讀數(shù)Ry=215(0.01mm)，軸桿與土摩擦?xí)r量表最大讀數(shù)Rg=20(0.01mm)；重塑土最大讀數(shù)，板頭系數(shù)K＝129.4m-2，鋼環(huán)系數(shù)C.=1.288N/0.01mm，則該土靈敏度等級為()。A.低B.中C.高D.無法判別正確答案：B參考解析：cu=KC×(Ry-Rg)原狀土：cu=129.4(m-2)×1.288×10-3(kN/0.01mm)×(215-20)×0.01(mm)=32.5kN/m2重塑土：(29.)如圖，某路堤高8m，路堤填土γ＝18.8kN/m3，地基土γ＝16.0kN/m3，φ=10°，c＝8.7kPa。采用路堤兩側(cè)填土壓重方法以提高地基承載力，則填土高度需()m才能滿足(填土重度與路堤填土相同)。A.3.57B.4.18C.3.76D.4.25正確答案：C參考解析：路堤基底壓力p=γh＝18.8×8＝150.4kPa當(dāng)K＝3時，要求地基承載力pul＝3×150.4＝451.2kPa地基土φ＝10°，查太沙基地基承載力系數(shù)表得Nγ=1.75，Nq=2.47，Nc＝8.35(30.)某測區(qū)發(fā)育了3組裂隙，其間距分別為L1＝25cm，L2＝20cm，L3＝30cm。則單位體積通過的總裂隙數(shù)J為()A.8.67條/m3B.123.3條/m3C.12.33條/m3D.10.3條/m3正確答案：C參考解析：J＝1/L1+1/L2+1/L3＝1/0.25+1/0.20+1/0.30＝4+5+3.33＝12.33條/m3(31.)某灌注樁，樁徑1.0m，樁身配筋8φ25，混凝土強(qiáng)度等級C.30，保護(hù)層厚度為50mm，樁周3.2m范圍內(nèi)地基土為粉質(zhì)黏土，其水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)m＝20MN/m4(f1＝1.43N/mm2，Ec＝3.0×104N/mm2，Es=2.0×105N/mm2)，樁長13m，樁頂標(biāo)高2.0m，樁頂作用豎向壓力，設(shè)計值N＝1500kN。則樁的水平變形系數(shù)。為()m-1。A.0.325B.0.4874C.0.5236D.1.235正確答案：B參考解析：(32.)某有吊車的廠房柱基礎(chǔ)，各項荷載設(shè)計值及深度尺寸如圖所示。地基土為黏土，重度γ=19.0kN/m3，fak＝203kPa，孔隙比e＝0.84，w=30%，wL＝36%，wp＝23%，則矩形基礎(chǔ)的面積最接近()。A.10.4m2B.8m2C.15m2D.18m2正確答案：C參考解析：①按中心荷載初步估計所需的底面積尺寸A0計算地基承載力特征值(先不考慮寬度修正)Ip=0.36-0.23＝0.13IL=(0.3-0.23)＝0.54查《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007—2002)，對e和IL均小于0.85的黏性土，取η(b=0.3，ηd＝1.6，得fa=203+1.6×19×(1.5-0.5)＝233.4kPa則②考慮荷載偏心，將面積A0增加30%，即ιb=10.4×(1+30%)＝13.52m2取基底邊長b/ι＝2(b為荷載偏心方向邊長)，故ιb＝2ι2＝13.52m2解得ι=2.6m，b＝5.2m驗算荷載偏心距基底處的總豎向力Fk+Gk=1900+220+20×2.6×5.2×1.5＝2525.6kN基底處的總力矩Mk＝950+180×1.2+220×0.62=1302kN·m偏心距驗算基底邊緣最大壓力pkmax，因短邊小于3m，故fa＝233.4kPa。調(diào)整基底底面尺寸再驗算：取ι=2.7m，b＝5.4m(地基承載力特征值不變)Fk+Gk＝1900+220+20×2.7×5.4×1.5＝2557kN故確定基礎(chǔ)的底面面積A=2.7×5.4=14.58m(33.)某地基軟黏土層厚18m，其下為砂層，土的水平向固結(jié)系數(shù)為C.h＝3.0×10-3cm2/s?，F(xiàn)采用預(yù)壓法加固，砂井作為豎向排水通道，打穿至砂層。砂井直徑為dw=0.30m，井距2.8m，等邊三角形布置。預(yù)壓荷載為120kPa，在大面積預(yù)壓荷載作用下，按《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》(JGJ79—2002)計算，預(yù)壓150天時地基達(dá)到的固結(jié)度(為簡化計算，不計豎向固結(jié)度)最接近()。A.0.95B.0.90C.0.85D.0.80正確答案：B參考解析：砂井有效排水直徑de＝1.05s=1.05×2.8=2.94m井徑比(34.)某矩形基礎(chǔ)尺寸為2.4m×4.0m，設(shè)計地面下埋深1.2m(高于自然地面0.2m)，作用在基礎(chǔ)頂面的荷載為1200kN，土的重度γ=18kN/m3，基底水平面1點和2點下各3.6m深度處M1和M2的附加應(yīng)力為()kPa。A.28.3,3.62B.32.8,3.59C.32.8,3.85D.28.3,3.67正確答案：D參考解析：σch＝18×1.0＝18kPap0=pk-σch=149-18＝131kPaM1點：ι/b=2.4/2=1.2，z/b＝3.6/2＝1.8，a1＝0.108σM1=2p0a1=131×0.108×2＝28.3kPaM2點：ι/b＝6/2＝3，z/b＝3.6/2＝1.8，a2＝0.143ι/b＝3.6/2=1.8，z/b＝3.6/2=1.8，a3＝0.129σM2＝2p0(a2-a3)=131×(0.143-0.129)×2＝3.67kPa(35.)某場地抗震設(shè)防烈度為8度，設(shè)計地震分組為第二組，場地類別為Ⅰ類。建筑物A和建筑物B的結(jié)構(gòu)自振周期分別為TA＝0.25s和Tb＝0.4s。根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》(GB50011—2001)，如果建筑物A和B的地震影響系數(shù)分別為aA和aB。則aA/aB的值為()。A.0.5B.1.1C.1.3D.1.8正確答案：C參考解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》(GB50011—2001)第5.1.4條及5.1.5條計算Tg＝0.3s，假定阻尼比為0.05aA/aB＝amax/[(Tg/TB)γη2amax]根據(jù)規(guī)范圖5.1.5得aA=η2amax=amax(36.)擬在8度烈度場地建一橋墩，基礎(chǔ)埋深2.0m，場地覆蓋土層厚度為20m，地質(zhì)年代均為Q4，地表下為厚5.0m的新近沉積非液化黏性土層，其下為厚15m的松散粉砂，地下水埋深dw＝5.0m，如水位以上黏性土容重γ＝18.5kN/m3，水位以下粉砂飽和容重γsat=20kN/m3，試按《公路工程抗震設(shè)計規(guī)范》(JTJ004—89)分別計算地面下5.0m處和10.0m處地震剪應(yīng)力比(地震剪應(yīng)力與有效覆蓋壓力之比)，其值分別為()。A.0.100，0.180B.0.125，0.160C.0.150，0.140D.0.175，0.120正確答案：B參考解析：據(jù)《公路工程抗震設(shè)計規(guī)范》(JTJ004—89)第2.2.3條之條文說明計算地面下5.0m處：烈度8度，Kn=0.2，ds=5.0m，Cv=0.965σ0＝γudw+γd(ds-dw)=18.5×5+20×(5-5)＝92.5kPaσ0＝γudw+γd(ds-dw)=18.5×5+(20-10)×(55)=92.5kPa地面下10.0m處；ds=10m，Cv=0.902σ0=18.5×5+20×(10-5)=192.5kPaσe=18.5×5+(20-10)×(10-5)＝142.5kPa(37.)有一個在松散地層中形成的較規(guī)則的洞穴，其高度H0為4m，寬度B.為6m，地層內(nèi)摩擦角為40°，應(yīng)用普氏松散介質(zhì)破裂拱(崩壞拱)概念，這個洞穴頂板的坍塌高度可算得為()。A.4.77mB.5.80mC.7.77mD.9.26m正確答案：D參考解析：坍塌高度(38.)某工程要求地基加固后承載力特征值達(dá)到155kPa，初步設(shè)計中采用振沖碎石樁復(fù)合地基加固，樁徑取d＝0.60m，樁長取ι＝10.0m，正方形布樁，樁中心距為1.50m，經(jīng)試驗得樁體承載力特征值fpk＝450kPa，復(fù)合地基承載力特征值為140kPa，未達(dá)到設(shè)計要求。則在樁徑、樁長和布樁形式不變的情況下，樁中心距最大為()時才能達(dá)到設(shè)計要求。A.s=1.30mB.s＝1.35mC.s＝1.40mD.s＝1.45m正確答案：A參考解析：初步設(shè)計復(fù)合地基置換率為(39.)某一墻面直立、墻頂面與土堤頂面齊平的重力式擋土墻高3.0m，頂寬1.0m，底寬1.6m，如圖所示。已知墻背主動土壓力水平分力Ex=175kN/m，豎向分力Ey＝55kN/m，墻身自重W=180kN/m，則擋土墻抗傾覆穩(wěn)定性系數(shù)為()。A.1.05B.1.12C.1.20D.1.30正確答案：B參考解析：按《鐵路路基支擋結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(TB10025—2001)第3.3.3條計算設(shè)擋土墻截面重心距墻趾的距離為zw(40.)壓水試驗的壓力表讀數(shù)為0.05MPa，高于地表0.5m，壓入流量Q＝88L/min，試驗段深度6.0m至11.02m，地下水位埋深8.5m，鉆桿及接頭的壓力損失均為0.039MPa，該試驗段的透水率q為()A.78LuB.1.8LuC.197LuD.124Lu正確答案：C參考解析：總壓力P=Pp+Pz-Ps=0.05+0.078-0.039=0.089MPa式中：Pp為壓力表壓力，Pz為水柱壓力，Ps為壓力損失。(41.)某場地為膨脹土場地，采用淺基礎(chǔ)，基礎(chǔ)埋深1.2m，基礎(chǔ)尺寸為2m×2m，濕度系數(shù)Ψw=0.6，勘察資料如下：0～2.6m膨脹土，δep=1.5%，λs＝0.12，γ=18kN/m3；地表下1m處w＝26.4%，wp＝20.5%；2.6～3.5m膨脹土，δep=1.3%，λs＝0.10，γ=17.8kN/m3，3.5m以下為花崗巖，該地基的變形量為()。A.29.1mmB.35.6mmC.80.9mmD.120mm正確答案：A參考解析：先判斷該地基為哪種情況變形量由題意，地下1m處w＝26.4%，而1.2Wp＝1.2×20.5%＝24.6%w＞1.2w，該場地可按收縮變形量計算。由題意知，3.5m以下為花崗巖，不透水，可確定含水量變化為常數(shù)，其值為Δw＝w-Ψwwp=26.4%-0.6×20.5%＝0.141地基收縮變形量為ss=Ψs∑λsi·Δwi·hi=0.8×[0.12×0.141×(2.6-1.2)×103+0.1×0.141×(3.5-2.6)×103]=29.1mm(42.)某柱下聯(lián)合基礎(chǔ)，作用在柱上的荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值Fk1=1000kN，F(xiàn)k2＝1500kN，地基承載力特征值fa＝190kPa，柱尺寸0.3m×0.3m，如圖所示。則基礎(chǔ)的尺寸和基礎(chǔ)截面最大負(fù)彎矩分別為()。A.6.3m×2.5m，-1498.5kNB.6.3m×2.5m，-1562.5kNC.5.0m×2.5m，-1498.5kND.5.0m×2.5m，-1562.5kN正確答案：A參考解析：求Fk1和Fk2的合力作用點C與O點的距離x(1000+1500)x=1500×5為使基底反力均勻分布，合力作用點應(yīng)通過基礎(chǔ)中心，基礎(chǔ)長度ι=2×(3+0.15)＝6.3m基礎(chǔ)寬度基礎(chǔ)尺寸為長×寬=6.3m×2.5m基礎(chǔ)縱向海米凈反力設(shè)最大負(fù)彎矩截面與A點距離為x0，該截面剪力為0535.7x0-1000×1.35=0x0＝2.52m最大負(fù)彎矩(43.)按水工建筑物圍巖工程地質(zhì)分類法，已知巖石強(qiáng)度評分為25、巖體完整程度評分為30、結(jié)構(gòu)面狀態(tài)評分為15、地下水評分為-2、主要結(jié)構(gòu)面產(chǎn)狀評分為-5，圍巖強(qiáng)度應(yīng)力比S＜2，關(guān)于其總評分及所屬圍巖類別，下列說法正確的是()。A.63，Ⅳ類圍巖B.63，Ⅲ類圍巖C.68，Ⅱ類圍巖D.70，Ⅱ類圍巖正確答案：A參考解析：據(jù)《水利水電工程地質(zhì)勘察規(guī)范》(GB50287—99)附錄P計算B+C=30+15=45＞5由A=25可知Rb＝80MPa無其他加分或減分因素，則T=A+B+C+D+E＝25+30+15-2-5＝63由T＝63判斷其圍巖類別為Ⅲ類，由S＜2應(yīng)把圍巖類別降低一級，應(yīng)為Ⅳ類。(44.)某橋墩鉆孔灌注樁，成孔樁徑1.65m，地基土為密實細(xì)砂類礫石，容許承載力400kPa，重度21.8kN/m3，河床、樁底標(biāo)高分別為335.34m、320.66m，一般沖刷線和最大沖刷線標(biāo)高分別為332.66m、330.66m，如果已知λ、k2、m0分別為0.7、3、0.8，該樁的樁端容許承載力為()。A.1184.7kPAB.974.9kPAC.861.1kPAD.511.7kPA正確答案：C參考解析：h＝332.66-320.66=12m[σR]=0.7×0.8×[400+3.0×11.8×(h-3.0)]＝0.56×(400+318.6)＝402.4kPapb＝402.4×2014=861.1kN(45.)已知基礎(chǔ)寬度10m，長度20m，埋置深度4m，基礎(chǔ)底面以上土的平均重度為12kN/m3，持力層的厚度2.0m；土的重度18kN/m3；軟弱下臥層經(jīng)深度修正的地基承載力是130kPa，則基底總壓力必須小于()才能滿足軟弱下臥層強(qiáng)度要求。A.66kPAB.114kPAC.138kPAD.88kPA正確答案：B參考解析：通常是已知基礎(chǔ)底面壓力，求軟弱下臥層頂面的附加壓力。但本題設(shè)定的條件是滿足了軟弱下臥層強(qiáng)度要求，反求基底總壓力。先求軟弱下臥層頂面處的附加壓力：pz=fcz-pcz＝130-(12×4+8×2)＝66kPa持力層厚度與基礎(chǔ)寬度之比為0.20，根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007-2002)的規(guī)定取地基壓力擴(kuò)散角θ=0，基礎(chǔ)底面附加壓力與軟弱下臥層頂面附加壓力相等，則基礎(chǔ)底面的總壓力等于附加壓力與土的自重壓力之和，即p＝pz+γd=66+12×4＝114kPa故基底總壓力必須小于114kPa才能滿足軟弱下臥層強(qiáng)度要求。(46.)在飽和軟黏土中進(jìn)行了十字板剪切試驗。十字板板頭尺寸為50mm×100mm，考慮了軸桿的影響后，測得土體的峰值扭矩Mmax＝0.0103kN·m，終值扭矩M∞=0.0041kN·m。則土體的抗剪強(qiáng)度τf和靈敏度St分別為()。A.32.5kPA，4.5B.22.5kPA.，2.5C.32.5kPA.，2.5D.22.5kPA.，3.5正確答案：B參考解析：抗剪強(qiáng)度即為峰值強(qiáng)度靈敏度(47.)超固結(jié)黏土層厚度為4.0m，前期固結(jié)壓力pc=400kPa，壓縮指數(shù)Cc＝0.3，在壓縮曲線上回彈指數(shù)Cs=0.1，平均自重壓力p0z＝200kPa，天然孔隙比e0=0.8，建筑物平均附加應(yīng)力在該土層中為△p=300kPa，該黏土層最終沉降量最接近于()。A.8.5C.mB.11C.13.2CmD.22.9C.m正確答案：C參考解析：按《鐵路特殊路基設(shè)計規(guī)范》(TB10035—2002)第3.2.7條計算如下：(48.)某矩形基坑采用在基坑外圍均勻等距布置多井點同時抽水方法進(jìn)行降水，井點圍成的矩形面積為50m×80m。按無壓潛水完整井進(jìn)行降水設(shè)計，已知含水層厚度H=20m，單井影響半徑R＝100m，滲透系數(shù)K=8m/d。如果要求水位降深s＝4m，則井點系統(tǒng)計算涌水量Q將最接近()。A.2000m3/DB.2300m3/DC.2800m3/D.3000m3/D正確答案：C參考解析：據(jù)《建筑基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)程》(JCJ120—99)附錄F第F.0.1條和F.0.6條計算r0=0.29(a+b)＝0.29×(50+80)=37.7m據(jù)式F.0.1-1計算基坑涌水量Q(49.)壓水試驗的壓力表讀數(shù)為0.05MPa，高于地表0.5m，壓入流量Q＝88L/min，試驗段深度6.0m至11.02m，地下水位埋深8.5m，鉆桿及接頭的壓力損失均為0.039MPa，鉆孔直徑150mm，則巖體的滲透系數(shù)K為()A.2.56m/DB.2.88m/DC.1.18m/D.1.38m/D正確答案：B參考解析：試驗段壓水時所施加的總壓力P＝(6+0.5)×10+(0.05-0.039)×103=76kPa換算成水柱壓力高度為7.6m(50.)某水泥攪拌樁復(fù)合地基樁長12m，面積置換率m＝0.21，復(fù)合土層頂面的附加壓力pz＝114kPa，底面附加壓力p21＝40kPa，樁間土的壓縮模量Es=2.25MPa，攪拌樁的壓縮模量Ep＝168Mh，樁端下土層壓縮量為12.2cm，按《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》(JGJ79—2002)計算該復(fù)合地基總沉降量，其值最接近()。A.13.5C.mB.14.5C.15.5CmD.16.5C.m正確答案：B參考解析：據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》(JCJ79—2002)第11.2.9條計算Esp=mEp+(1-m)Es=0.21×168×10~3+(1-0.21)×2.25×10~3=37058kPas=s1+s2=2.493+12.2=14.693cm(51.)某基坑剖面如圖所示，已知土層天然重度為20kN/m3，有效內(nèi)摩擦角φ′=30°，有效內(nèi)聚力c′=0，若不計墻兩側(cè)水壓力，按朗肯土壓力理論分別計算支護(hù)結(jié)構(gòu)底部正點內(nèi)外兩側(cè)的被動土壓力強(qiáng)度ep及主動土壓力強(qiáng)度ea，其結(jié)果為()。(水的重度γw=10kN/m3)A.被動土壓力強(qiáng)度ep=330kPA，主動土壓力強(qiáng)度eA＝73kPAB.被動土壓力強(qiáng)度ep=191kPA.，主動土壓力強(qiáng)度eA.＝127kPAC.被動土壓力強(qiáng)度ep=600kPA.，主動土壓力強(qiáng)度e