20春川大《電力系統(tǒng)分析2372》在線(xiàn)作業(yè)2滿(mǎn)分答案

20春川大《電力系統(tǒng)分析2372?在線(xiàn)作業(yè)2滿(mǎn)分答案

電力系統(tǒng)接線(xiàn)圖如圖1所示，圖中標(biāo)明了各級(jí)電力線(xiàn)路的額定電壓(kV),設(shè)變

壓器T1工作與+5%抽頭，T2、T5工作于主抽頭(T5為發(fā)電廠(chǎng)的廠(chǎng)用電變壓器)，

T3工作于-2.5%抽頭，T4工作于-5%抽頭。

~*~-H±H~~&--

T5TV4

[<$>i~~?1——a~KEH-i-?

圖1

(5)變壓器T3的實(shí)際變比為0。

A.9.75

B.10.0

C.10.7

D.11.0

已知同步電機(jī)的參數(shù)為：兀一104‘“十-O'。，cos6=0.85,試求在額定滿(mǎn)

載運(yùn)行時(shí)的：(1)電勢(shì)庫(kù)()。

A.1.523

B.1.468

C.2.208

D.1.328

采用逆調(diào)壓方式的中樞點(diǎn)電壓，在最大負(fù)荷時(shí)較線(xiàn)路的額定電壓()。

A.高2%?5%

B.相等

C.|raj2.5%

D.高5%

根據(jù)變壓器在電力系統(tǒng)中傳輸功率的方向，我們規(guī)定變壓器接受功率一側(cè)的繞

組為一次繞組，一次繞組的作用相當(dāng)于用電設(shè)備，其額定電壓與網(wǎng)絡(luò)的額定電

壓()。

A.相等

B.量j5%

C.高10%

D.視具體情況而定

短路沖擊電流是指()。

A.短路電流的有效值

B.短路電流最大可能電流的瞬時(shí)值

C.短路電流的瞬時(shí)值

D.短路電流的平均值

下面哪種調(diào)壓方式在系統(tǒng)無(wú)功不足時(shí)不適宜采用。()

A.發(fā)電機(jī)調(diào)壓

B.改變線(xiàn)路參數(shù)

C.利用并聯(lián)補(bǔ)償設(shè)備調(diào)壓

D.調(diào)節(jié)變壓器分接頭

如圖2所示一升壓變壓器,其額定容量為升.5MVA,變比為10.5/121±2X2.5%,

歸算到高壓側(cè)的阻抗ZT=3+j48Q,已知在最大負(fù)荷和最小負(fù)荷時(shí)通過(guò)變壓器的

功率Smax=24+jl6MVA,Smin=13+J10MVAo高壓側(cè)調(diào)壓要求Vmax=120kV,

Vmin=110kV,發(fā)電機(jī)電壓的可調(diào)整范圍為10?UkV,試選變壓器分接頭。

1?kVItakV

?-HXH-s

E2

(5)滿(mǎn)足調(diào)壓要求的分接頭為()。

A.121.05kV

B.121kV

C.124.025kV

D.117.975kV

系統(tǒng)接線(xiàn)如題圖1所示，己知各元件參數(shù)如下。：工匕=叱)發(fā)

電機(jī)G:“=60MVA,肛=°，4；變壓器TM=3DMVA,匕％=8；線(xiàn)路

5，=60MVA,k=lg

LU20切1,X=0.38Q/km;?(f*r0當(dāng)f點(diǎn)三相短路時(shí)，試計(jì)

算：

圖1

⑴起始次暫態(tài)電流()。(小計(jì)負(fù)荷影響是取E=l)

A.1.488

B.1.473

C.1.393

D.1.521

短路功率等于0。

A.短路電流平均值同短路處正常工作電壓的乘積

B,短路沖擊電流同短路處正常工作電壓的乘積

C.短路電流有效值同短路處正常工作電壓的乘積

D.短路電流瞬時(shí)值同短路處正常工作電壓的乘積

電力系統(tǒng)接線(xiàn)圖如圖1所示，圖中標(biāo)明了各級(jí)電力線(xiàn)路的額定電壓(kV),設(shè)變

壓器口工作與+5%抽頭，T2、T5工作于主抽頭(T5為發(fā)電廠(chǎng)的廠(chǎng)用電變壓器)，

T3工作于-2.5%抽頭，T4工作于-5%抽頭。

”T*4

i~~I1-~KEH-i-I

圖1

⑶變壓器T3三側(cè)繞組的額定電壓為()

A.220/121/38.5

B.220/110/35

C.242/121/38.5

D.242/110/35

如圖2所示一升壓變壓器，其額定容量為31.5MVA,變比為10.5/121±2X2.5%,

歸算到高壓側(cè)的阻抗ZT=3+j48Q,已知在最大負(fù)荷和最小負(fù)荷時(shí)通過(guò)變壓器的

功率Smax=24+jl6MVA,Smin=13+jlOMVAo高壓側(cè)調(diào)壓要求Vmax=120kV,

Vmin=110kV,發(fā)電機(jī)電壓的可調(diào)整范圍為10?llkV,試選變壓器分接頭。

__10kVll(lkV

圖2

⑵最大負(fù)荷時(shí)所要求的分接頭電壓門(mén)E為()。

A1；^=3-.21^-122.015kV

Br._=：lS.65MO\S^kY

-

DI；;^=!34,2!6<21.22kV

電力系統(tǒng)接線(xiàn)圖如圖1所示，圖中標(biāo)明了各級(jí)電力線(xiàn)路的額定電壓(kV),設(shè)變

壓器T1工作與+5%抽頭，T2、T5工作于主抽頭(T5為發(fā)電廠(chǎng)的廠(chǎng)用電變壓器)，

T3工作于-2.5%抽頭，T4工作于-5%抽頭。

維聲＞^~喑＞4一一&—&—1

T5T14

H3CH-i~~?1~~KIM-i-?

圖1

⑵變壓器T1兩側(cè)繞組的額定電壓為0

A.10/220

B.10/242

C.10.2/220

D.10.5/242

系統(tǒng)接線(xiàn)如題圖1所示，己知各元件參數(shù)如下。/LEOMVA,匕■叱)發(fā)

電機(jī)G：%=60MVA?肛二°14；變壓器T:￡押?30MVA,匕％=8激路

LI=20切1,X=0.38Q/km;取品n口四人’"二1X。當(dāng)f點(diǎn)三相短路時(shí)，試計(jì)

算：

Gg^dD二L#

圖1

⑵沖擊電流()。

A.3.75

B.3.546

C.2.508

D.2.65

35kV電力網(wǎng)如圖2所示。己知：線(xiàn)路長(zhǎng)25km,4=。33。%1，馬=0.38”/叫變

壓器歸算到高壓側(cè)的阻抗馬=163勺12.22變電所低壓母線(xiàn)額定電壓為10融；最

大負(fù)荷SaMXQEMVA。最小負(fù)荷Sa=24tfL8MVA。調(diào)壓要求最大負(fù)荷

時(shí)不低于10.25kV,最小負(fù)荷時(shí)不高于10.75kV,若線(xiàn)路首端電壓維持36kV不

變，試求：

a

--------KDH；J

圖2

(3)最大負(fù)荷下所要求的的分接頭電壓()。

A.31.25

B.32.82

C.34.38

D.33.33

35kV電力網(wǎng)如圖2所示。已知：線(xiàn)路長(zhǎng)25km,4=。33小用，馬=0.385口/叫變

壓器歸算到高壓側(cè)的阻抗Z=L6%122Q；變電所低壓母線(xiàn)額定電壓為期此最

大負(fù)荷SaMKQEMVA。最小負(fù)荷Sak24tL8MVA。調(diào)壓要求最大負(fù)荷

時(shí)不低于10.25kV,最小負(fù)荷時(shí)不高于10.75kV,若線(xiàn)路首端電壓維持36kV不

變，試求：

a

35kVKnn；,

圖2

(1)在最大負(fù)荷a點(diǎn)的電壓0。

A.33.7

B.32.7

C.33.1

D.36

試選擇計(jì)算時(shí)不對(duì)稱(chēng)短路的步驟：()

(1)用對(duì)稱(chēng)分量法，由短路點(diǎn)各序電流和序電壓計(jì)算短路點(diǎn)的不對(duì)稱(chēng)三相電流和

三相電壓。

(2)正常情況下，求職各電源的次暫態(tài)電勢(shì)反，或短路點(diǎn)前瞬間正常工作電壓

(或稱(chēng)短路點(diǎn)的開(kāi)路電壓)，但如果采取近似計(jì)算可直接取l.Oo

(3)計(jì)算電力系統(tǒng)各元件參數(shù)。

(4)制定不對(duì)稱(chēng)短路時(shí)的正、負(fù)、零序等值網(wǎng)絡(luò)，從而求出冬。居、、用工,

以及附加電抗毛

(5)將X『串聯(lián)在正序網(wǎng)絡(luò)的短路點(diǎn)后，按計(jì)算三相短路的方法，計(jì)算》;后

發(fā)生三相短路的電流，該電流就是不對(duì)稱(chēng)短路點(diǎn)的正序電流。

(6)根據(jù)各序電流間的關(guān)系求取負(fù)序和零序電流，并可求取各序電壓。

A.(1)(2)(3)(4)(5)(6)

B.⑶⑵⑷⑸(6)C)

C.(6)(5)(1)(2)(3)(4)

D.⑵⑴⑷⑶⑸⑹

一臺(tái)SFLr3150U，35型雙繞組三相變壓器，額定變比為35/11,查得A

二二1.2X,△片177.2端，肚找，求變壓器參數(shù)歸算到高、低壓測(cè)的有名

值。(4)歸算到低壓側(cè)的G,為()。

A.24,354x1(r3S

B.7.792xlO-5S

C.7即xl。七

D.24.794xIT’S

如圖2所示一升壓變壓器，其額定容量為3L5MVA,變比為10.5/121±2X2.5%,

歸算到高壓側(cè)的阻抗ZT=3卜j48Q,已知在最大負(fù)荷和最小負(fù)荷時(shí)通過(guò)變壓器的

功率Smax=24+jl6MVA,Smin=13+J10MVAo高壓側(cè)調(diào)壓要求Vmax=120kV,

Vmin=110kV,發(fā)電機(jī)電壓的可調(diào)整范圍為10?UkV,試選變壓器分接頭。

__l?kVll(lkV

?■+OCH-，

的2

⑶最小負(fù)荷時(shí)所需要求的分接頭電壓49為()。

A120.454^109.504kV

B,^^=124.^113.189^

CJ；^=110.546-100.496kV

DF；^=124,508-109.504kV

35kV電力網(wǎng)如圖2所示。已知：線(xiàn)路長(zhǎng)25km,4=0.33dkm，馬=0.385。/叫變

壓器歸算到高壓側(cè)的阻抗為=16%12.2Q；變電所低壓母線(xiàn)額定電壓為i()kV；最

大負(fù)荷最小負(fù)荷Sa=24t/L8MVA。調(diào)壓要求最大負(fù)荷

時(shí)不低于10.25kV,最小負(fù)荷時(shí)不高于10.75kV,若線(xiàn)路首端電壓維持36kV不

變，試求：

----KDH；J

圖2

(2)在最小負(fù)荷時(shí)a點(diǎn)的電壓()。

A.33.9

B.36.5

C.34.9

D.36

已知同步電機(jī)的參數(shù)為：?？?'工「069'COS#=0'5,試求在額定滿(mǎn)載運(yùn)

行時(shí)的：(2)相量°。和V之間的相向差6()0

A.21

B.45

C.32

D.23

發(fā)電機(jī)的額定電壓與網(wǎng)絡(luò)的額定電壓為同一等級(jí)時(shí)，發(fā)電機(jī)的額定電壓規(guī)定比

網(wǎng)絡(luò)的額定電壓高()。

A.2%

B.3%

C.4%

D.5%

頻率的一次調(diào)整不能實(shí)現(xiàn)0。

A.二次調(diào)整

B.一次調(diào)整

C.無(wú)差調(diào)節(jié)

D.有差調(diào)節(jié)

下列關(guān)于各序網(wǎng)絡(luò)的說(shuō)法錯(cuò)誤的是0。

A.正序網(wǎng)絡(luò)中必須引入各電源電勢(shì)，在短路點(diǎn)還必須引入代替故障的正序電勢(shì)

B.組成負(fù)序網(wǎng)絡(luò)的元件與組成正序網(wǎng)絡(luò)的元件完全相同

C.除中性點(diǎn)接地阻抗外電力系統(tǒng)各元件均應(yīng)包括在正序網(wǎng)絡(luò)中

D.零序網(wǎng)絡(luò)中通常包含發(fā)電機(jī)和負(fù)荷E.負(fù)序網(wǎng)絡(luò)中所有的電源電勢(shì)為零

有關(guān)電力系統(tǒng)零序網(wǎng)絡(luò)，以下說(shuō)法錯(cuò)誤的是()。

A.零序網(wǎng)絡(luò)是有源網(wǎng)絡(luò)

B.零序網(wǎng)絡(luò)是無(wú)源網(wǎng)絡(luò)

C.空載變壓器不能包含在零序網(wǎng)絡(luò)中

D.中性點(diǎn)接地變壓器能包含在零序網(wǎng)絡(luò)中

￡-5),小--

說(shuō)明了電壓調(diào)整的基本原理，由此

公式可知要調(diào)整負(fù)荷點(diǎn)的電壓v.,以下措施哪些是正確的？()

A.調(diào)節(jié)發(fā)電機(jī)勵(lì)磁電流以改變發(fā)電機(jī)機(jī)端電壓也

B.改變變壓器的變比kl、k2

C.提高發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)速

D.利用并聯(lián)補(bǔ)償設(shè)備調(diào)壓

E.利用串聯(lián)電容器補(bǔ)償調(diào)壓

下面關(guān)于電力系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定的述中正確的是()。

A.在某一切除角，最大可能的減速面積等于加速面積，則系統(tǒng)處于穩(wěn)定極限情

況

B.若與故障切除時(shí)間末應(yīng)的故隙切除角小于極限切除角，系統(tǒng)將失去穩(wěn)定

C.若與故障切除時(shí)間末■應(yīng)的故障切除角大于極限切除角，則系統(tǒng)失去穩(wěn)定

D.若加速面積大于最大可能的減速面積，則系統(tǒng)保持穩(wěn)定

下面說(shuō)法正確的是0。

A.起始次暫態(tài)電流是短路電流周期分量的起始值

B.沖擊電流是短路電流周期分量的起始值

C.起始次暫態(tài)電流是短路電流周期分量的有效值

D.沖擊電流是短路電洸最大可能電流的瞬時(shí)值

下面關(guān)于電力系統(tǒng)靜態(tài)穩(wěn)定的實(shí)用判據(jù)的敘述中正確的是()。

A.整步功率系數(shù)大于零，系數(shù)靜態(tài)穩(wěn)定

也＞0

B.dS是電力系統(tǒng)靜態(tài)穩(wěn)定的實(shí)用判據(jù)

c.當(dāng)”是電力系統(tǒng)靜態(tài)穩(wěn)定的實(shí)用判據(jù)

品=笑W

D.整步功率系數(shù)'/說(shuō)明系統(tǒng)處于穩(wěn)定與不穩(wěn)定的邊界

殂

E.的值越小，系統(tǒng)越穩(wěn)定

下列關(guān)于對(duì)稱(chēng)分量法的敘述錯(cuò)誤的是()。

A.對(duì)稱(chēng)分量法就是把一組不對(duì)稱(chēng)的三相量分解成三組三相對(duì)稱(chēng)的分量

B.正序分量和負(fù)序分量三相最大小相等，相位互差120度

C.1E序分量和負(fù)序分量三相量大小相等，相位互差120度，且與系統(tǒng)止常本稱(chēng)

運(yùn)行是相序相同

D.零序分量三相量大小相等，方向不定，隨正負(fù)序分量方向變化

E.在不對(duì)稱(chēng)短路計(jì)算中使用該方法對(duì)在原短路點(diǎn)接入的一組三相不對(duì)稱(chēng)電勢(shì)源

分解成正，負(fù)，零序三組對(duì)稱(chēng)分量，運(yùn)用疊加原理分別獨(dú)立求解

電力系統(tǒng)的潮流計(jì)算方法有（）。

A.雅可比迭代法

B.高斯一塞德?tīng)柗?/p>

C.牛頓一拉夫遜法

D.P—Q分解法

靜電電容器只能輸出無(wú)功，不能吸收無(wú)功，功能上沒(méi)有同步調(diào)相機(jī)好，但成本

較低。（）

A.正確

B.錯(cuò)誤

在電力網(wǎng)中由兩個(gè)方向流入的節(jié)點(diǎn)稱(chēng)為功率分點(diǎn)，有功功率和無(wú)功功率分點(diǎn)一

定在同一點(diǎn)上。（）

A.正確

B.錯(cuò)誤

自動(dòng)勵(lì)磁調(diào)節(jié)器放大系數(shù)整定的越大，維持系統(tǒng)靜態(tài)穩(wěn)定的能力越好。（）

A.正確

B.錯(cuò)誤

含幾個(gè)電壓等級(jí)的環(huán)網(wǎng)必定會(huì)出現(xiàn)循環(huán)功率。（）

A.正確

B.錯(cuò)誤

靜態(tài)穩(wěn)定性是指電力系統(tǒng)在某一運(yùn)行方式下受到一個(gè)較大干擾后，系統(tǒng)自動(dòng)恢

復(fù)到原始運(yùn)行狀態(tài)的能力。（）

A.正確

B.錯(cuò)誤

元件