某住宅樓腳手架施工組織設計方案

1本工程的群樓腳手架搭設(2/10-1/1軸及中間光井部份)從五層樓板(+13.95)開始搭設,《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》或《低壓流體輸送用焊接鋼管》GB/T3092中規(guī)定的3號普通鋼管，其2裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道，鋼管有產端面等的偏差符合《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》和鋼管的彎曲變形符合《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2001的有關規(guī)定。銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取3根，在每根銹蝕嚴重部位橫向截斷取樣檢查，當砂眼等鍛造缺陷，扣件的規(guī)格與鋼管相匹配，貼和面平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊扭力矩36、連墻件材料采用鋼管，其材質符合現(xiàn)行國家標準《碳素鋼結構》7、水平加固桿、封口桿、掃地桿、剪刀撐及腳手架等采用φ48×3.5mm焊接鋼管，其材質在保證可焊性的條件下符合現(xiàn)【鋼管落地腳手架59.1】【鋼管落地腳手架45.15】【鋼管落地腳手架15.8】4【鋼管落地腳手架59.1】施工均布荷載(kN/m2)32基本風壓(kN/m2)【鋼管落地腳手架45.15】施工均布荷載(kN/m2)325基本風壓(kN/m2)【鋼管落地腳手架15.8】施工均布荷載(kN/m2)328基本風壓(kN/m2)求增加加強鋼筋)→材料配備→定位設置通長腳手板、底座→縱向掃6立桿材料均采用鋼管φ48mm，立桿縱向間距（跨度）1.8m，橫向主節(jié)點處設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除，主腳手架的外側面必須設剪刀撐，剪刀撐斜桿的接長采用搭設，搭7腳手架頂部安裝防雷裝置與建筑物防雷筋連接。其接地電阻不查和修整，才能保證其安全使用。檢查的內容有：表均勻的下沉，局部的垂直偏差扣件的緊固，腳手板的松動，與建筑物的連接性、外包安全網(wǎng)、出入口等，并要逐日清除腳手板上的垃圾。設置專職的保養(yǎng)89、施工時注意：各種構件嚴禁亂扔，防止墜物傷人，嚴禁從高處拋料提升機上。嚴禁上下同時交叉施工作業(yè)。施工作業(yè)期間，在安全放較重的設備（電焊機等）嚴禁將板支撐、纜風繩固定在腳手架9電線、水管或其它影響安全的物體，確保施工安全。如發(fā)現(xiàn)情況馬上找專業(yè)人員處理，確認無誤后方可作業(yè)。全面清除手腳架上雜物，并先拆下安全網(wǎng)，然后拆除攔桿，接著全部搬拆除平板或鋼管（包瓦工及焊工要在安全的情況下用時進行修復建筑物裝飾面配合好腳手架的雜碎件包括：安全網(wǎng)、短鋼管等利用鋼井架垂直運輸?shù)綐嫾?，嚴禁亂扔，防止墜物傷人，嚴禁從高處向下拋擲物體。施心，雙方的交接必須穩(wěn)固可靠。施工途中或工作間歇時，構件嚴采用的鋼管類型為Φ48×3.5；風荷載高度變化系數(shù)μ,計算連墻件強度時取0.922，計算立桿z穩(wěn)定性時取0.62，風荷載體型系數(shù)μ為1.126；s腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋鋼筋位置配筋量及等級每米寬鋼筋板底正筋HRB33512@200A=565.5板頂負筋HRB33512@2腳手板的自重標準值:P2=0.35×0.8/(2+1)=0.093活荷載標準值:Q=3×0.8/(2+1)靜荷載的設計值:q1=1.2×0.038+1.2×0.093=0.158kN/活荷載的設計值:q2=1.4×0.8=跨中最大彎距計算公式如下:跨中最大彎距為M1max=0.08×0.158×1.82+0.10×1.12×1.82支座最大彎距計算公式如下:支座最大彎距為M2max=-0.10×0.158×1.82-0.117×1.12×1.82σ=Max(0.404×106,0.476×106)/5080=93.701N/mm2；大橫桿的最大撓度3.684mm小于大橫桿大橫桿的自重標準值：p1=0.038×1.8=腳手板的自重標準值：P2=0.35×0.8×1.8/(2+1)=0.168kN；活荷載標準值：Q=3×0.8×1.8/(2+1)=最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準qmax集中荷載最大彎矩計算公式如下:pmaxpmaxqmaxpmax最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計qmax集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmaxν=1677.12×800×(3×8002-4×8002/9)pmaxqmaxpmax算(《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》5c小橫桿的自重標準值:P2=0.038×0.8/2=0.015k腳手板的自重標準值:P3=0.35×0.8×1.8/2=0.252kN；荷載的設計值:R=1.2×(0.069+0.015+0.252)+1.4×R<8.00kN，單扣件抗滑承載力NG=NG1+NG2+NG3+NG4=17.507kN；工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×17.507+1.4×4.32=27.056kN；在腳手架全高范圍內卸荷2次；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫a1=arctg[2.000/(0.800+0.150)]=64.592度a2=arctg[2.000/0.150 α--鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，取1；gWk=0.zω0--基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷0μ--風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》zzμ--風荷載體型系數(shù)：取值為1.12s經(jīng)計算得到，風荷載標準值為:風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW為:計算長度系數(shù)參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》σ=9424.335/(0.186×489)+210273N/mm2；σ=9751.296/(0.186×489)=107.211N/mm2；連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算μ=0.922，μ=1.126，ω=0.62，0混凝土板恒載設計值：(kN/m2)：GB=1.2×h0/1000×25=6kN/m2；fAhγ1fAhγ1sα---截面最大正應力值與混凝土抗壓強度fc的比值，低1yχ---混凝土受壓區(qū)高度，χ=Asfyh0/(αyu-]=0.80×Mu-=0.80×[1.00×14.300×1000×11.130×風荷載高度變化系數(shù)μ,計算連墻件強度時取0.775，計算立桿z穩(wěn)定性時取0.62，風荷載體型系數(shù)μ為1.126；s腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋鋼筋位置配筋量及等級每米寬鋼筋板底正筋HRB33512@200A=565.5板頂負筋HRB33512@2腳手板的自重標準值:P2=0.35×0.8/(2+1)=0.093活荷載標準值:Q=3×0.8/(2+1)靜荷載的設計值:q1=1.2×0.038+1.2×0.093=0.158kN/活荷載的設計值:q2=1.4×0.8=跨中最大彎距計算公式如下:跨中最大彎距為M1max=0.08×0.158×1.82+0.10×1.12×1.82支座最大彎距計算公式如下:支座最大彎距為M2max=-0.10×0.158×1.82-0.117×1.12×1.82σ=Max(0.404×106,0.476×106)/5080=93.701N/mm2；大橫桿的最大撓度3.684mm小于大橫桿大橫桿的自重標準值：p1=0.038×1.8=腳手板的自重標準值：P2=0.35×0.8×1.8/(2+1)=0.168kN；活荷載標準值：Q=3×0.8×1.8/(2+1)=最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準qmax集中荷載最大彎矩計算公式如下:pmaxpmaxqmaxpmax最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計qmax集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmaxν=1677.12×800×(3×8002-4×8002/9)pmaxqmaxpmax算(《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》5c小橫桿的自重標準值:P2=0.038×0.8/2=0.015k腳手板的自重標準值:P3=0.35×0.8×1.8/2=0.252kN；荷載的設計值:R=1.2×(0.069+0.015+0.252)+1.4×R<8.00kN，單扣件抗滑承載力NG=NG1+NG2+NG3+NG4=13.28kN；工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×13.28+1.4×4.32=21.984kN；在腳手架全高范圍內卸荷2次；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫a1=arctg[2.000/(0.800+0.150)]=64.592度a2=arctg[2.000/0.150 α--鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，取1；gWk=0.zω0--基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷0μ--風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》zzμ--風荷載體型系數(shù)：取值為1.12s經(jīng)計算得到，風荷載標準值為:風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW為:計算長度系數(shù)參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》σ=7632.317/(0.186×489)+210273N/mm2；σ=7960.838/(0.186×489)=87.526N/mm2；連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算μ=0.775，μ=1.126，ω=0.62，0fAhγ1fAhγ1sα---截面最大正應力值與混凝土抗壓強度fc的比值，低1yχ---混凝土受壓區(qū)高度，χ=Asfyh0/(αyu-]=0.80×Mu-=0.80×[1.00×14.300×1000×10.605×風荷載高度變化系數(shù)μ,計算連墻件強度時取0.756，計算立桿z穩(wěn)定性時取0.74，風荷載體型系數(shù)μ為1.126；s腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kPa)腳手板的自重標準值:P2=0.35×0.8/(2+1)=0.093活荷載標準值:Q=3×0.8/(2+1)靜荷載的設計值:q1=1.2×0.038+1.2×0.093=0.158kN/活荷載的設計值:q2=1.4×0.8=跨中最大彎距計算公式如下:跨中最大彎距為M1max=0.08×0.158×1.82+0.10×1.12×1.82支座最大彎距計算公式如下:支座最大彎距為M2max=-0.10×0.158×1.82-0.117×1.12×1.82σ=Max(0.404×106,0.476×106)/5080=93.701N/mm2；大橫桿的最大撓度3.684mm小于大橫桿的大橫桿的自重標準值：p1=0.038×1.8=腳手板的自重標準值：P2=0.35×0.8×1.8/(2+1)=0.168kN；活荷載標準值：Q=3×0.8×1.8/(2+1)=最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準均布荷載最大彎矩計算公式如下:qmaxqmax集中荷載最大彎矩計算公式如下:pmaxpmaxqmaxpmax最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmaxqmax集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmaxνpmax=1677.12×800×(3×8qmaxpmax算(《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》5c小橫桿的自重標準值:P2=0.038×0.8/2=0.015k腳手板的自重標準值:P3=0.35×0.8×1.8/2=0.252kN；荷載的設計值:R=1.2×(0.069+0.015+0.252)+1.4×R<8.00kN，單扣件抗滑承載力NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.263kN；工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×6.263+1.4×4.32=13.564kN；0其中ω--基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》00μ--風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》zzμ--風荷載體型系數(shù)：取值為1.12s經(jīng)計算得到，風荷載標準值為:風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW為:不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式計算長度系數(shù)參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》N/mm2；G2k+0.85×1.4(ΣNQk+MwkφA/W))]/1.2GkNG2K=NG2+NG3+NG4=3.544kN；每米立桿承受的結構自重標準值：Gks/(1+0.001Hs)連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算μ=0.756，μ=1.126，ω=0.62，0立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求g地基承載力設計值: