SRC框架-鋼筋混凝土筒體混合結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)化設(shè)計(jì)方法研究

問(wèn)題，并通過(guò)算例驗(yàn)證了該方法的適用性。計(jì)各構(gòu)件在地震不同階段的大小和比例。而框架-核心筒由并聯(lián)的框架和核心筒（墻）共同間的重分配[1]。因此，對(duì)框架-核心筒這類(lèi)雙重結(jié)構(gòu)體系而言，不同變形階段核心筒和外框震參數(shù)計(jì)算的彈性階段內(nèi)力分配和通過(guò)經(jīng)驗(yàn)上的調(diào)整，很難真實(shí)的估計(jì)框架-核心筒結(jié)構(gòu)在中震和大震作用時(shí)的結(jié)構(gòu)性態(tài)乃至破壞形態(tài)[3-4]。因此，為保證框架-核心筒結(jié)構(gòu)的抗震設(shè)計(jì)時(shí)能滿(mǎn)足“小震不壞、中震可修和大震不倒”是我國(guó)結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)采用的基本方法。如果了解框架-核心筒子結(jié)構(gòu)在地震作用下不同變形這在很多設(shè)計(jì)軟件中很容易實(shí)現(xiàn)。因此，本文認(rèn)為，對(duì)于框架-核心筒這類(lèi)雙重結(jié)構(gòu)體系，可采用基于剛度退化的反應(yīng)譜方法對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行不的兩種混合結(jié)構(gòu)。采用基于剛度退化的反應(yīng)譜設(shè)計(jì)方法分析框架-核心筒結(jié)構(gòu)在不同水準(zhǔn)地分別得出了剪力墻和鋼筋混凝土框架的剛度退化規(guī)律[7-8]。參考這些方法，本文根據(jù)已有型用，將該模型同鋼筋混凝土剪力墻和鋼筋混凝土框架的剛度退化規(guī)律一并進(jìn)行了簡(jiǎn)單的總西安建筑科技大學(xué)白國(guó)良對(duì)兩跨三層鋼梁-型鋼混凝土柱組合框架模型進(jìn)行了和鋼梁組成的這種框架具有良好的整體變形性能。模型的開(kāi)裂點(diǎn)、屈服點(diǎn)、極限荷載點(diǎn)和極限位移點(diǎn)分別對(duì)應(yīng)的層間位移角9080基底剪力（kN基底剪力（kN)605040302010000.010.020.030.04層間位移角1弱柱強(qiáng)梁型框架的剛度退化速度是不同的?？紤]到框架-核心筒結(jié)構(gòu)在實(shí)際設(shè)計(jì)時(shí)通常為強(qiáng)系。北京市建筑設(shè)計(jì)院孫金樨、關(guān)啟勛[27]通過(guò)低周反復(fù)荷載試驗(yàn)，對(duì)十片具有較大剪跨比試件的剪跨比λ=3.37稱(chēng)為高剪力墻試件，另一組試件的剪跨比λ=2.23稱(chēng)為中等高度剪力組剪力墻試件。表6.3列出了幾組剪力墻的剛度退化情況[7-8]。β(λ=3.37)β(λ=2.23)β(λ=1.67)β(λ=0.57)平均值λ≥3.37(β)λ≤2.23退化系數(shù)取λ≤2.23平均值）與層間位移角的關(guān)系示意圖也可以看到這種特點(diǎn)。相比較型鋼混凝土框架，鋼框架剛度退化更慢，因此，框架-核心筒采用外鋼框架時(shí)可以不考慮鋼框0.80.60.40.20型鋼混凝框架鋼筋混凝土剪力墻型鋼混凝框架鋼筋混凝土剪力墻鋼筋混凝土框架00.0050.010.0150.02但是，對(duì)于剪跨比λ＜2的低矮剪力墻來(lái)說(shuō)，剪力墻截面的整體轉(zhuǎn)動(dòng)變形不能沿著結(jié)構(gòu)來(lái)說(shuō)，其有害層間位移角數(shù)值可近似取剪跨比較之對(duì)應(yīng)相等。從表3中可以看到，對(duì)于剪跨比λ小于2.23的三組剪力墻，其剛度退化系數(shù)對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行三階段抗震計(jì)算結(jié)果的判斷，仍取層間位移角限值作為結(jié)構(gòu)宏觀(guān)控制的標(biāo)（1）首先根據(jù)經(jīng)驗(yàn)對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行初步設(shè)計(jì)，包括確定混凝土強(qiáng)度等級(jí)、墻厚、框架梁、（2）采用基本烈度對(duì)應(yīng)的地震參數(shù)，直接進(jìn)行彈性反應(yīng)譜計(jì)算。得到結(jié)構(gòu)層間位移角（3）采用罕遇烈度對(duì)應(yīng)的地震參數(shù)對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行反應(yīng)譜計(jì)算，過(guò)程與采用后邊的算例表明，對(duì)于較規(guī)則的框架-核心筒結(jié)構(gòu)，采用該方法一般經(jīng)過(guò)2～3次試算，兩次層間位移角的差值便可收斂止5%之內(nèi)。另外，結(jié)構(gòu)用基于剛度退化的彈性反應(yīng)譜方法進(jìn)行了試算。底層凝土.框架采用型鋼混凝土柱，鋼梁。1～10層柱截面類(lèi)場(chǎng)地。DCBADCBA采用基于剛度退化的反應(yīng)譜方法計(jì)算的結(jié)果與推覆分析的部分結(jié)果對(duì)（s）θimaxθidmax%%%說(shuō)明：T1、V0、θimax、θidmax分別為結(jié)構(gòu)基本周期、基底剪析模型（簡(jiǎn)稱(chēng)“推模型”）彈性階段周期非常接近，相差不到0.3%。譜模型周期略小，說(shuō)明同地震階段基底剪力V0相差均在10%之內(nèi)；而兩種模型結(jié)構(gòu)最大層間位移角θimax和最大心筒仍然都處于彈性狀態(tài)。由于此時(shí)子結(jié)構(gòu)剛度不需修正，結(jié)構(gòu)的基本周期也不發(fā)生變化max和θidmax對(duì)應(yīng)的SRC框架剛度退化系數(shù)和核心筒退化系數(shù)均小于1，需要對(duì)子結(jié)構(gòu)的剛度分別進(jìn)行修正，收斂后的周期變長(zhǎng)（3.73s剪力墻剛度退有的鋼筋混凝土剪力墻、鋼筋混凝土框架剛度退化模型，可對(duì)由不同子結(jié)構(gòu)組合的框架-核力墻剛度退化模型是以層間位移角為特征參數(shù)，也不足以反映剪力墻的實(shí)際受力和破壞狀的設(shè)計(jì)方法對(duì)框架-核心筒混合結(jié)構(gòu)實(shí)際受力狀態(tài)和破壞形態(tài)把握不足的缺點(diǎn)，可用來(lái)對(duì)該[1]JGJ3－2002.高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程[S].北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2002.[2]包世華.新編高層建筑結(jié)構(gòu)[M].北京：中國(guó)水利水電出版社，2001：154-166.[3]徐培福，薛彥濤，肖從真等.高層型鋼混凝土框筒混合結(jié)構(gòu)抗震性能試驗(yàn)研究[J].建筑結(jié)構(gòu)，2005，35（53-8[4]徐培福，薛彥濤，肖從真等.帶轉(zhuǎn)換層型鋼混凝土框架—核心筒結(jié)構(gòu)模型擬靜力試驗(yàn)對(duì)抗震設(shè)計(jì)的啟示[J].土木工程學(xué)報(bào)2005，38（91-8[5]方鄂華.高層建筑鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)概念設(shè)計(jì)[M].機(jī)械工業(yè)出版社，2004：142-156.[6]孫金墀，關(guān)啟勛.鋼筋混凝土有邊框柱剪力墻的強(qiáng)度與變形性能[J].建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào)，1998，9[7]劉建新.高層框—剪結(jié)構(gòu)中框架地震內(nèi)力的確定[J].建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào)，1999，20（317-29[8]李少泉，沙鎮(zhèn)平.高層框架—剪力墻結(jié)構(gòu)在地震作用下內(nèi)力重分布的近似計(jì)算.[J].土木工程學(xué)報(bào)2005，38（232-37.[9]白國(guó)良，秦福華.型鋼鋼筋混凝土原理與設(shè)計(jì)[M].上海：上?？茖W(xué)技術(shù)出版社，2001：210-233.[10]GB50011—2001.建筑抗震規(guī)范[S].北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2001.[11]蔣建.框架—剪力墻結(jié)構(gòu)直接基于位移的抗震設(shè)計(jì)方法法ResearchoftheSimplifiedmethodInstituteofCivilEnglish,Xi’anUniversityofArchitectureAndTechnology,AbstractBasedontestdataforSRCframe,thestiffnessdegradationmodelofSRCframeisdetermined.CombinedthemodelwiththatofReinforcedConcretecorewallandReinforcedConcreteframe,theresponsespectrummethodbasedonstiffnessdegradationisproposedforthethree-stageseismicdesignofframe-corewallstructure.Therealizationstepoftheme