《工廠供電-第三版》劉介才-課后習(xí)題詳細(xì)答案

《工廠供電》

、

第Afr二-版HrC

劉介才主編

課后習(xí)題解答

2014年8月

第一章習(xí)題解答

1-1試確定圖1-25所示供電系統(tǒng)中的變壓器T1和線路WLl、WL2的額定電壓

圖1-25習(xí)題1-1的供電系統(tǒng)

解：1.變壓器T1的一次側(cè)額定電壓：應(yīng)與發(fā)電機(jī)G的額定電壓相同，即為kV。

變壓器T1的二次側(cè)額定電壓應(yīng)比線路WL1末端變壓器T2的一次額定電壓高

10%,即為242kV。因此變壓器T1的額定電壓應(yīng)為/242kV。

2.線路WL1的額定電壓:應(yīng)與變壓器T2的一次額定電壓相同，即為220kV。

3.線路WL2的額定電壓:應(yīng)為35kV,因?yàn)樽儔浩鱐2二次側(cè)額定電壓為kV,

正好比35kV高10%。

1-2試確定圖卜26所示供電系統(tǒng)中的發(fā)電機(jī)和各變壓器的額定電壓

圖1-26習(xí)題1-2的供電系統(tǒng)

解：1.發(fā)電機(jī)G的額定電壓應(yīng)比6kV線路額定電壓高5%,因此發(fā)電機(jī)G的額定

電壓應(yīng)為kV。

2.變壓器T1的額定電壓：一次額定電壓應(yīng)與發(fā)電機(jī)G的額定電壓相同，因此

其一次額定電壓應(yīng)為6kVoT1的二次額定電壓應(yīng)比220/380V線路額定電壓高

10%,因此其二次額定電壓應(yīng)為kV。因此變壓器T1的額定電壓應(yīng)為6/kV。

3.變壓器T2的額定電壓；其一次額定電壓應(yīng)與發(fā)電機(jī)的額定電壓相同，即其

一次額定電壓應(yīng)為kV。T2的二次額定電壓應(yīng)比110kV電網(wǎng)電壓高10%,即其

二次額定電壓應(yīng)為121kVo因此變壓器T2的額定電壓應(yīng)為/121kVo

4.變壓器T3的額定電壓：其一次額定電壓應(yīng)與110kV線路的額定電壓相同，即

其一次額定電壓應(yīng)為110kV。T3的二次額定電壓應(yīng)比10kV電壓高10%,即其

二次額定電壓應(yīng)為11kVo因此變壓器T3的額定電壓應(yīng)為110/11kV。

1-3某廠有若干車(chē)間變電所，互有低壓聯(lián)絡(luò)線相連。其中某一車(chē)間變電所裝有一

臺(tái)無(wú)載調(diào)壓型配電變壓器，其高壓繞組有+5%、0、-5%三個(gè)電壓分接頭，現(xiàn)調(diào)在

主接頭“0”的位置（即UG運(yùn)行。但是白天生產(chǎn)時(shí)，低壓母線電壓只有360V

（額定電壓為380V）,而晚上不生產(chǎn)時(shí)，低壓母線電壓又高達(dá)415V。試問(wèn)此變電

所低壓母線晝夜電壓偏差范圍（％）為多少宜采取哪些改善措施

解：1.變電所低壓母線晝夜的電壓偏差范圍：

該變電所白天的電壓偏差按式（1-2）計(jì)算為：

該變電所晚上的電壓偏差按式（1-2）計(jì)算為：

因此該變電所晝夜的電壓偏差范圍為％-

2.改善該變電所低壓側(cè)電壓質(zhì)量的措施：

為了改善該變電所的電壓質(zhì)量，該變電所主變壓器的主接頭宜切換至“-5%”

的位置運(yùn)行，而晚上則宜切除主變壓器，投入低壓聯(lián)絡(luò)線，由臨近車(chē)間變電所供

電。

1-4某10kV電網(wǎng)，架空線路總長(zhǎng)度40km,電纜線路總長(zhǎng)度23km。試求次中性

點(diǎn)不接地的電力系統(tǒng)發(fā)生單相接地時(shí)的接地電容道路，并判斷此系統(tǒng)的中性點(diǎn)需

不需要改為經(jīng)消弧線圈接地。

解：1.該系統(tǒng)發(fā)生單相接地時(shí)的接地電容電流：

按式(1-7)計(jì)算為：

2.判斷該系統(tǒng)中性點(diǎn)是否需要改變運(yùn)行方式：

由于，c<30A,因此該系統(tǒng)不必改為中性點(diǎn)經(jīng)消弧線圈接地的運(yùn)行方式。

第二章習(xí)題解答

2-1已知某機(jī)修車(chē)間的金屬切削機(jī)床組，擁有額定電壓380V的三相電動(dòng)機(jī)15kWl

臺(tái)，llkW3臺(tái)，臺(tái),4kW15臺(tái),其他更小容量電動(dòng)機(jī)容量共35kWo試分別用需要系

數(shù)法和二項(xiàng)式法計(jì)算其時(shí)、030、S30和

解：1.用需要系數(shù)法計(jì)算

此機(jī)床組電動(dòng)機(jī)的總?cè)萘繛?/p>

查附錄表1中“小批生產(chǎn)的金屬冷加工機(jī)床電動(dòng)機(jī)”項(xiàng)，得解=0.16~0.2(取)

,cos°=0.5,tan。=1.73,因此可求得：

1)有功計(jì)算負(fù)荷

按式(2-10)得

2)無(wú)功計(jì)算負(fù)荷

按式(2-11)得

3)視在計(jì)算負(fù)荷

按式(2-12)得

4)計(jì)算電流按式(2-13)得

2.用二項(xiàng)式法計(jì)算

由附錄表1查得力=0.14,c=0.4,x=5,cos0=O.5,tan0=L73。

而設(shè)備總?cè)萘繛镻e=203kW

x臺(tái)最大容量的設(shè)備容量為

1)有功計(jì)算負(fù)荷

按式(2-21)得

2)無(wú)功計(jì)算負(fù)荷

按式(2-11)得

3)無(wú)功計(jì)算負(fù)荷

按式(2-12)得

4)計(jì)算電流按式(2-13)得

2-2某380V線路供電給1臺(tái)132kWY型電動(dòng)機(jī)，其效率〃=91%,功率因數(shù)

cos0=0.9。試求該線路的計(jì)算負(fù)荷勺、。30、%和品。

解：此臺(tái)電動(dòng)機(jī)功率為？=132KW,由于是單臺(tái)設(shè)備，

所以，/〃=132/0.91=145碗

2-3某機(jī)械加工車(chē)間的380V線路上，接有流水作業(yè)的金屬切削機(jī)床組電動(dòng)機(jī)30

臺(tái)共85kW(其中較大容量電動(dòng)機(jī)有UkWl臺(tái)，臺(tái)，4kW6臺(tái)，其他為更小容量電動(dòng)

機(jī))。另外有通風(fēng)機(jī)3臺(tái)，共5k%電葫蘆1個(gè)，3kW(s=40%)。試分別按需要系

數(shù)法和二項(xiàng)式法確定各組的計(jì)算負(fù)荷及總的計(jì)算負(fù)荷及、2心S3。和4。

解：1.用需要系數(shù)法計(jì)算

1)金屬切削機(jī)床組：

查附錄表1,取K〃=0.25,cos夕=0.5,tan夕=1.73,已知P?=85ZW因此

2)通風(fēng)機(jī)組：查附錄表1,取K」=0.8,cos0=0.8,tan°=0.75,因此

3)電葫蘆組：查附錄表1,MX^=0.15,coscp=0.5,tan=1.73,￡=40%,因

此

因此380V線路上的總計(jì)算負(fù)荷為(取K“=O.95,K&=0.97)

2.用二項(xiàng)式法計(jì)算

先求各組的也和叱

1)金屬切削機(jī)床組：查附錄表1,取6=0.14,c=0.5,x=5,cos0=0.5,tane=1.73,

因止匕6匕I)=0.14x85%W=11.9AW

2)通風(fēng)機(jī)組：查附錄表1,取h=0.65,c=0.25,cos0=O.8,tan0=0.75,故

3)電葫蘆組：查附錄表1,取b=O.O6,c=O.2,cos0=O.5,tan0=1.73,故

折算到￡-25%時(shí)的心⑶’

以上各組設(shè)備中，附加負(fù)荷以叱⑴為最大，因此總計(jì)算負(fù)荷為

1.需要系數(shù)法計(jì)算結(jié)果列成電力負(fù)荷計(jì)算表。

序設(shè)備名稱(chēng)臺(tái)設(shè)備容需要costan4>計(jì)算負(fù)荷

號(hào)數(shù)量系數(shù)

Pe/KWQ30/kvaS30/(kVA)130/A

Pe/KWKd

1機(jī)床組3085

2通風(fēng)機(jī)35435

3

3電葫蘆1

4總計(jì)34

5取心二

2.二項(xiàng)式法計(jì)算結(jié)果列成電力負(fù)荷計(jì)算表。

序設(shè)備名稱(chēng)臺(tái)數(shù)設(shè)備容量二項(xiàng)式COStan計(jì)算負(fù)荷

號(hào)系數(shù)b/c6<b

PePxPeQ30S3013

n或

/KW/KW/KW/kva/(kVAo/A

)

n/x

1機(jī)床組30/85

5

2通風(fēng)機(jī)35

(k=25%)

3電葫蘆13<\=40%)

(€=40%)

4總計(jì)34

2-4現(xiàn)有9臺(tái)220V單相電阻爐，其中4臺(tái)4kW,3臺(tái)，2臺(tái)2kWo試合理分配上

列各電阻爐于220/380V的TN-C線路上，并計(jì)算其計(jì)算負(fù)荷%、烏。、和人。。

解：?jiǎn)蜗嚯娮锠t按其容量盡可能三個(gè)相均衡分配，因此4臺(tái)4kW的可將3臺(tái)分別

接于A相，B相和C相，另一臺(tái)接于A相，3臺(tái)的可接于B相，2臺(tái)2kW的可接于

C相。

三個(gè)相負(fù)荷基本平衡，等效三相計(jì)算負(fù)荷按容量最大的B相負(fù)荷的3倍計(jì)算。

查附表1得K」=O.77,cos0=l,tanp=O,因此

2-5某220/380V線路上，接有如表2-5所列的用電設(shè)備。試確定該線路的計(jì)算

負(fù)荷Ao、。30、$30和，30°

表2-5習(xí)題2-5的負(fù)荷資料

設(shè)備名380V單頭手動(dòng)弧焊機(jī)220V電熱箱

稱(chēng)

接入相ABBCCAABC

序

設(shè)備臺(tái)112211

數(shù)

單臺(tái)設(shè)21kVA17kVA3kW6kW

備(￡(￡(e=50%)

容量=65%)=100%)

解：1.弧焊機(jī)各相的計(jì)算負(fù)荷

1）將接于AB相間的1臺(tái)21kVA（￡=65%）換算成￡=100%時(shí)的有功容量（kW）。

由附錄表1查得其COSQ=0.35,因此按式（2-15）可得其有功容量為：

2）將接于BC相間的1臺(tái)17kVA（￡=100%）換算成相同￡的有功容量（kW）。

其cos@=0.35,因此其有功容量為：

3）將接于CA相間的2臺(tái)（￡=50%）換算成￡=100%時(shí)的有功容量（kW）。其

cos0=0.35,因此其有功容量為：

4）弧焊機(jī)換算至各相的有功和無(wú)功容量：由表2-3查得cos0=Q35時(shí)的功率

換算系數(shù)

PAB-A=PBC-B=PCA-C=1-27,INFE>Z30=22A=0.27

QAB-A=QBC-B=QCA-C=105，qAB_B=qBC-c=QCA-A=L63

因此由式（2-29）式（2-34）可得各相的有功和無(wú)功容量為：

A相PA=1.27x5.88W-0.27x5.16kW=6.0SkW

B相耳=1.27x5.95攵W-0.27x5.88ZW=5.91kW

C相Pc=1.21x5A6kW-0.27x5.95kW=4.95ZW

5）弧焊機(jī)各相的有功和無(wú)功計(jì)算負(fù)荷：

查附錄表1得其儲(chǔ)=0.35,因此各相的有功和無(wú)功計(jì)算負(fù)荷為：

A相-n=0.35x6.08W=2.13W

B相A。8⑴=0.35x5.97kW=2.09AW

C相&c⑴=0.35x4.95kW=1.73KV

2.電熱箱各相的計(jì)算負(fù)荷

1)A相電熱箱的有功和無(wú)功計(jì)算負(fù)荷：

查附錄表1得K4=0.7,cos/=l,tan/=0,因此

2)B相電熱箱的有功和無(wú)功計(jì)算負(fù)荷：

3)C相電熱箱的有功和無(wú)功計(jì)算負(fù)荷：

3.線路上總的計(jì)算負(fù)荷

1)各相總的有功和無(wú)功計(jì)算負(fù)荷：

A相勺3=/.八⑴+/泊⑵=2.13AW+4.2AW=6.33攵W

B相勺.廣勺毋⑴+勺下⑵=2O9ZW+4.2ZW=6.29W

C相F\(}C=Roan+%"⑵=1.73kW+3.15kW=4,SSkW

2)總的等效三相計(jì)算負(fù)荷：由以上計(jì)算結(jié)果看出，A相的有功計(jì)算負(fù)荷最大,

因此取A相來(lái)計(jì)算總的等效三相計(jì)算負(fù)荷：

2-6有一條長(zhǎng)2km的10kV高壓線路供電給兩臺(tái)并列運(yùn)行的電力變壓器。高壓線

路采用LJ-70鋁絞線，等距水平架設(shè)，線距1m。兩臺(tái)變壓器均為S9-800/10型，

Dynll聯(lián)結(jié)，總的計(jì)算負(fù)荷為900kW,cose=0.86,7_=4500h。試分別計(jì)算此高壓

線路和電力變壓器的功率損耗和年電能損耗。

解：1.高壓線路的功率損耗和年電能損耗計(jì)算

1)LJ-70鋁絞線的電阻及其有功功率損耗：查附錄表3得4=0.48C/碗。因

此總電阻

R=0.48（。/七九）x2km=0.96Q。

線路計(jì)算電流為

因此該線路的有功功率損耗按式(2-36)為：

2)LJ-70鋁絞線的電抗及其無(wú)功功率損耗：由于線路為等距水平架設(shè)，線距

a—\m,故其線間幾何均距%,=1.26〃=1.26m。查附錄表12得X。=O.36C/km。線路

總電抗X=0.36(Q/h?7)x2hn=0.72Q。

因此線路的無(wú)功功率損耗按式(2-36)為：

3)高壓線路的年電能損耗計(jì)算

由lax=4500h和cos°=0.86查圖2—11得r=3OOOh。因此按式(2—47)可得線

路的年電能損耗為：

23

△叱M=3x60.4x0.96x3000x10-3kWh=x10

2.變壓器的功率損耗和年電能損耗計(jì)算

1)變壓器的有功功率損耗:按式(2-45)近似計(jì)算，其中

§30=//cos(p=90(UW/0.86=1MlkVA,故

2)變壓器的無(wú)功功率損耗:按式(2-46)近似計(jì)算可得

3)變壓器的年電能損耗計(jì)算：

全年的鐵損按式(2-50)計(jì)算，查附錄表8得△成=1.4如V,因此

全年的銅損按式(2-51)計(jì)算,查附錄表8得A%=7.5W,而

§30=//COS(P=900kW/0.86=1046.5)1164,r?3000/?,因止匕

由此可得變壓器的年電能損耗按式(2-52)計(jì)算為：

2-7某降壓變電所裝有一臺(tái)YynO聯(lián)結(jié)的S9-1000/10型電力變壓器，其二次側(cè)

(380V)的有功計(jì)算負(fù)號(hào)為720kW,無(wú)功計(jì)算負(fù)荷為580kvar。試求此變電所一次

側(cè)的計(jì)算負(fù)荷及其功率因數(shù)。如果功率因數(shù)未達(dá)到，問(wèn)此變電所低壓母線上需裝

設(shè)多少容量的并聯(lián)電容器才能滿(mǎn)足要求［注：變壓器功率損耗按式(2-40)和式

(2-44)計(jì)算。］

解：1.變電所一次側(cè)的計(jì)算負(fù)荷和功率因數(shù)

1)變電所變壓器的視在計(jì)算負(fù)荷和變壓器功率損耗：

變壓器二次側(cè)的視在計(jì)算負(fù)荷為

變壓器的負(fù)荷率￡為：(3=S30/SN=924.5kVA/1000/rVA=0.925

查附錄表1的變壓器的△《=17003w,A%=10300W,/O=0.7%,UK=4.5%

按式(2-40)得

按式(2-44)得

2)變電所一次側(cè)的計(jì)算負(fù)荷：

3)變電所一次側(cè)的功率因數(shù)：

h625.5kvar_,

因tan6=三亞=-------=0.856

勺」730.5ZW

所以cos0=0.76

2.按一次側(cè)cos。提高到，二次側(cè)cos。提高到低壓側(cè)需裝設(shè)的并聯(lián)電容器容

量計(jì)算

1)現(xiàn)低壓側(cè)的功率因數(shù):

580%var八…

Wtan0,=-------=0.81

2720&W

所以cos(p2=0.78

2)按cos。2提高到計(jì)算,低壓側(cè)需裝設(shè)的并聯(lián)電容器容量：按式(2-48)計(jì)算為

2-8某廠的有功計(jì)算負(fù)荷為4600kW,功率因數(shù)為。現(xiàn)擬在該廠高壓配電所10kV

母線上裝設(shè)型并聯(lián)電容器，使功率因數(shù)提高到，問(wèn)需裝設(shè)多少個(gè)裝設(shè)電容器以

后，該廠的視在計(jì)算負(fù)荷為多少比未裝設(shè)電容器時(shí)的視在計(jì)算負(fù)荷減少了多少

解：1.需裝設(shè)的電容器容量和個(gè)數(shù)

cos.=0.75時(shí),tan.=0.882；cos叫=0.9時(shí),tan，=0.484。因此按式(2-59)得

電容器容量為：

需裝BWF10.5-30-1型電容器個(gè)數(shù)為：

2.無(wú)功補(bǔ)償后減少的視在計(jì)算負(fù)荷

無(wú)功補(bǔ)償后的視在計(jì)算負(fù)荷為：

而補(bǔ)償前的視在計(jì)算負(fù)荷為：

因此補(bǔ)償后減少的計(jì)算負(fù)荷為：

2-9某車(chē)間有一條380V線路，供電給表2-6所列5臺(tái)交流電動(dòng)機(jī)。試計(jì)算該線

路的計(jì)算電流和尖峰電流。(提示：計(jì)算電流在此可近似地按下式計(jì)算：

/102Kx￡〃，式中K,建議取。)

表2-6習(xí)題2-9的負(fù)荷資料

參數(shù)電動(dòng)機(jī)

MlM2M3M4M5

額定電流2030

/A

啟動(dòng)電流34140227165

/A

解：取勺=0.9,因此該線路的計(jì)算電流為

由上表可以看出，M3的面-/“=2274-32.4A=194.6A為最大，因此該線路的

尖峰電流為:

第三章習(xí)題解答

3-1有一地區(qū)變電站通過(guò)一條長(zhǎng)7km的lOkV架空線路供電給某工廠變電所，該

變電所裝有兩臺(tái)并列運(yùn)行的YynO聯(lián)結(jié)的S9-1000型變壓器。已知地區(qū)變電站出口

斷路器為SN1O-IO型。試用歐姆法計(jì)算該工廠變電所lOkV母線和380V母線的短

路電流優(yōu))、/⑶、/7、婢、璟及短路容量￡%并列出短路計(jì)算表。

解：

1.計(jì)算k-1點(diǎn)處的短路電流和短路容量(Ucl=)

1)計(jì)算k-1短路電路中各元件的電抗及總電抗

①電力系統(tǒng)的電抗：X1=—=0.37Q

Ss300MVA=

②架空線路電抗：X2=Xol=(^/km)X7km=Q

③繪kT點(diǎn)短路的等效電路如下，計(jì)算其總阻抗為：

2)計(jì)算kT點(diǎn)短路電流和短路容量

①短路電流周期分量有效值：J產(chǎn)=〒生一=那二=215kA

K百x2.82Q

②短路次暫態(tài)電流和穩(wěn)態(tài)電流：⑶=/，&=/0⑶=2.15kA

③沖擊電流及第一個(gè)周期短路全電流有效值：

④短路容量：

2)計(jì)算k-2點(diǎn)的短路電流和短路容量(Ucl=)

1)計(jì)算短路電路中各元件的電抗及總電抗

①電力系統(tǒng)的電抗：X1=^=(04ZV)=5.33x10-0

S%300MVA

②架空線路電抗：X；=Xolf^-l=(Q/km)X7kmf-1=35.4xl0^Q

J(10引

3

③電力變壓器的電抗：Xs=X4=^^.^-==—X—=7.2xlO-Q

34

100SN1001000

④繪k-2點(diǎn)短路的等效電路如下：

計(jì)算其總阻抗為；

2）計(jì)算短路電流和短路容量

①短路電流周期分量有效值：〃20）=1°—=廠—二

x

V3X2vJ…-2）V376.73xW'Q

②短路次暫態(tài)電流和穩(wěn)態(tài)電流：〃⑶=〃⑶=30.1kA

③沖擊電流及第一個(gè)周期短路全電流有效值：

④短路容量：SQF=6〃24-2⑶=百X0.48/X30.1乂=20.8MV-A

短路計(jì)算表如下表所示:

短路計(jì)算點(diǎn)短路電流/kA短路容量/MVA

k-l

k-2

3-2試用標(biāo)幺制法重作習(xí)題3-1。

解：1.確定基準(zhǔn)值

取Sd=100MV?A,&尸Uc尸，必2二二

100A/VA

而=5.5()比4

6X10.5&V

2.計(jì)算短路電路中各主要元件的電抗標(biāo)幺值

1）電力系統(tǒng)的電抗標(biāo)幺值:Xr=100MV?A/300MV?A=

2）架空線路電抗標(biāo)幺值：X；=X7kmX100MV?A/2=

45100MVM

3）電力變壓器的電抗標(biāo)幺值：X=X；=X=4.5

3100xl000Z:VM

畫(huà)出等效電路如下，

3.計(jì)算k-l點(diǎn)的短路電路總電抗標(biāo)幺值及三相短路電流和短路容量

D計(jì)算總電抗標(biāo)幺值為：x*z（K.i）=xr+x2*=+=

2）短路電流周期分量有效值：IK9=以」=注絲=2.15kA

X2Kf。8。8。

3）其它三相短路電流：

4）短路容量：

4.計(jì)算k-2點(diǎn)的短路電路總電抗標(biāo)幺值及三相短路電流和短路容量

1）計(jì)算總電抗標(biāo)幺值為：

小1144kA

X*g（K-2）=Xr+X2*+X3*，K-2=~——=------=30kA10mm200mm0.9mcos夕=1〃=94%

一X4.8IC

/7=36.5姑，嫖=67.2必算380V母線三相短路時(shí)所承受的最大電動(dòng)力

由題可知，380V母線的短路電流/『）_36.5抬，埸）-67.2公；而接于380V母線的

同步電動(dòng)機(jī)額定電流為：

IN??=500kW/（6X380vX1X=

由于母線上接有大于lOOKw的同步電動(dòng)機(jī)，因此驗(yàn)算母線的短路動(dòng)穩(wěn)定度應(yīng)

計(jì)入同步電動(dòng)機(jī)反饋電流的影響。查表3-3得C=,因此該電動(dòng)機(jī)的反饋電流沖擊

值為:ish?M=CKsh?xIN?M=X1XkA=kA

因此母線在三相短路時(shí)所受到的最大電動(dòng)力為

272

F⑶二百（ish⑶+iSh-M）X107/aN/A

=V3+X103XX107

=4190N

2.校驗(yàn)?zāi)妇€短路時(shí)的動(dòng)穩(wěn)定度

母線在F⑶作用時(shí)的彎曲力矩為

M=^1/10=41^X0.9m/l0=377（N?m）

母線的截面系數(shù)為w=b76=2X6=X10V

故母線在三相短路時(shí)所受到的計(jì)算應(yīng)力為：

6c=M/W=377N?M/X10W=

硬鋁母線(LMY)型的6al二70Mpa

所以滿(mǎn)足6al=70Mpa^5。=的條件。

故該母線滿(mǎn)足短路動(dòng)穩(wěn)定度的要求。

3-4設(shè)習(xí)題3-3所述380V母線的短路保護(hù)時(shí)間為，低壓斷路器的斷路時(shí)間為。

試校驗(yàn)該母線的短路熱穩(wěn)定度。

解：最小允許截面心產(chǎn)二⑶幾;/c

1^=1/3>=,由附錄表11可得熱穩(wěn)定系數(shù)C=87

:=

而其中ti?a=tk+=top+t(w+=++

因此Amin=lJJt：ima/c=XJo,6m/(87Ay/s/mm)=325(mm2)

而母線實(shí)際截面為A二800訓(xùn)2〉，產(chǎn)325mm)故該母線完全滿(mǎn)足短路熱穩(wěn)定度的

要求。

第四章習(xí)題解答

4-1某廠的有功計(jì)算負(fù)荷為2500kW,功率因數(shù)經(jīng)補(bǔ)償后達(dá)到(最大負(fù)荷時(shí))。該

廠10kV進(jìn)線上擬安裝一臺(tái)SNUHLO型少油斷路器，其主保護(hù)動(dòng)作時(shí)間為，斷路器

斷路時(shí)間為，其10kV母線上的/?=18kA。試選擇此少油斷路器的規(guī)格。

解：1.額定電流的選取

該廠補(bǔ)償后高壓側(cè)的計(jì)算電流為

查附錄12常用高壓斷路器的技術(shù)數(shù)據(jù)，可初步選取SN10-101/630Ao

2.斷流能力的校驗(yàn)

少油戶(hù)內(nèi)高壓斷路SN10-10I/630A的斷流能力16乂小于/儼=18乂，不滿(mǎn)足

要求，故改選少油戶(hù)內(nèi)高壓斷路SN10-10II/1000A,其斷流能力31.5ZA大于

/儼=18乂，滿(mǎn)足要求。

3.短路動(dòng)穩(wěn)定度校驗(yàn)

80&A為少油戶(hù)內(nèi)高壓斷路SN10-1011/1000A的動(dòng)穩(wěn)定電流標(biāo)稱(chēng)值，故滿(mǎn)足短

路動(dòng)穩(wěn)定度的要求。

4.短路熱穩(wěn)定度校驗(yàn)

高壓斷路SN10-10H/1000A的熱穩(wěn)定電流和時(shí)間分別為、2s0

因?yàn)閷?shí)際短路時(shí)間為保護(hù)裝置的動(dòng)作時(shí)間和斷路器的短路時(shí)間之和，即：

所以短路發(fā)熱假想時(shí)間為：4a=〃=l.ls

故滿(mǎn)足短路電流熱穩(wěn)定度的要求。

綜上所述，選擇高壓斷路器的規(guī)格為SN10-10II/1000A,

4-2某10/的車(chē)間變電所，總計(jì)算負(fù)荷為780kVA,其中一、二級(jí)負(fù)荷為460kVA。

當(dāng)?shù)啬昶骄鶜鉁貫?5Co試初步選擇該車(chē)間變電所主變壓器的臺(tái)數(shù)和容量。

解：根據(jù)變電所有一、二級(jí)負(fù)荷的情況，確定選兩臺(tái)主變壓器。

每臺(tái)變壓器容量需滿(mǎn)足一下兩個(gè)條件：

(1)=-X780kVA=(468-546)kVA,因此初選容量為500kVA。

(2)2460kVA

考慮又當(dāng)?shù)啬昶骄鶜鉁剌^高，又是室內(nèi)運(yùn)行，因此初步確定選兩臺(tái)630kVA

的變壓器并列運(yùn)行。

4-3某10/的車(chē)間變電所，裝有一臺(tái)S9-L000/10型變壓器。現(xiàn)負(fù)荷增長(zhǎng)，計(jì)算

負(fù)荷達(dá)到1300kVAo問(wèn)增加一臺(tái)S9-315/10型變壓器與S9-1000/10型變壓器并列

運(yùn)行，有沒(méi)有什么問(wèn)題如果引起過(guò)負(fù)荷，將是哪一臺(tái)過(guò)負(fù)荷(變壓器均為YynO

聯(lián)結(jié))

解：并列運(yùn)行的變壓器之間的負(fù)荷分配是與阻抗標(biāo)幺值成反二匕的，因此先計(jì)算其

阻抗標(biāo)幺值。

查附錄表81知S9315/10型變壓器T1的Uk%=4,S9-1000/10型變壓器

T2的Uk%=，Sd=105kVA,因此：

t^%^=(4X105kV-A)-r(100X315kV-A)=

IOOSN

US5

7：U=--=X10kV?A).(lOOXIOOOkV?A)=

IOOSN

由此可計(jì)算出兩臺(tái)變壓器在負(fù)荷達(dá)1300kVA時(shí)各臺(tái)負(fù)擔(dān)的負(fù)荷分別為

45

S=1300kV?AX———=340kV?A

ri12.7+4.5

Sr2=1300kV?AX12,7^960kV?A

12.7+4.5

所以，S9-315/10型變壓器T1將過(guò)負(fù)荷340-315-25kVA,將超過(guò)其額定容

量卓-2-5-k-V--,A-Xv110n0n%o/=%w

315kVAo

另外，從兩臺(tái)變壓器的容量比來(lái)看，315kVA:1000kVA=l:3,超過(guò)了不允許

容量比1:3。

4-4某10kV線路上裝設(shè)有LQJ-10型電流互感器(A相和C相各一個(gè))，其級(jí)的

二次繞組接測(cè)量?jī)x表，其中電流表消耗功率3VA,有功電能表和無(wú)功電能表的每

一電流線圈均內(nèi)消耗功率；其3級(jí)的二次繞組接電流繼電器，其線圈消耗功率

15VAo電流互感器二次回路接線采用BV-500-lX2.5mm2的銅芯塑料線，互感器至

儀表、繼電器的接線單向長(zhǎng)度為2m。試檢驗(yàn)此電流互感器是否符合要求

(提示：電流互感器級(jí)二次側(cè)接線如圖7-11所示，電流表接在兩組電流互感器的

公共連接線上，因此該電流表消耗的功率應(yīng)由兩互感器各負(fù)擔(dān)一半。)

解：查附錄表16知，LQJTO型電流互感器級(jí)二次繞組的額定二次負(fù)荷為10VA,3

級(jí)二次繞組的額定二次負(fù)荷為30VAo而實(shí)際上級(jí)二次繞組連接的二次負(fù)荷為

3級(jí)繞組連接的二次負(fù)荷為S.)=15VAo

互感器二次繞組至儀表、繼電器的連接線消耗的功率為:

二次回路接頭的接觸電阻取為&c'OJQ，其消耗功率為：

因此互感器級(jí)二次繞組的負(fù)荷為：

符合準(zhǔn)確級(jí)要求。

互感器3級(jí)二次繞組的負(fù)荷為：

也符合準(zhǔn)確度的要求。

第五章習(xí)題解答

5-1試按發(fā)熱條件選擇220/380V、TN-S系統(tǒng)中的相線、中性線（N線）和保護(hù)

線（PE線）的截面及穿線的硬塑料管（PC）的內(nèi)徑。已知線路的計(jì)算電流為150A,

敷設(shè)地點(diǎn)的環(huán)境溫度為25c擬用BLV型鋁芯塑料線穿硬塑料管埋地敷設(shè)。

解：1.相線截面積的選擇

查附錄表23-5得25c時(shí)5根截面積為120mm2的BLV-500型鋁芯塑料線穿

PC管的允許電流&=160A>AoT50A,穿管內(nèi)徑為PC80mm。

線截面積的選擇

按4>0.5^=0.5xl20/wz?選擇，選&=70mm2。

線截面積的選擇

按APE>O.54=0.5x120W=60加2選擇,選=70mm2。

因此所選導(dǎo)線和穿線管為：BLV-500-3x120+1x70+PE70）-PC80。

5-2有一條380V的三相架空線路，配電給2臺(tái)40kW、cos*=0.8、77=085的電

動(dòng)機(jī)。該線路長(zhǎng)70m,線路的線間幾何均距為0.6m,允許電壓損耗為5%,該地區(qū)

最熱月平均最高氣溫為30。C。試選擇該線路的相線和PEN線的LJ型鋁絞線截面。

解：型鋁絞線相線截面積的選擇

1）按發(fā)熱條件選擇

線路的計(jì)算電流為；

查附錄表20LJ型鋁絞線的主要技術(shù)數(shù)據(jù)，截面積4=50,即2的LJ型鋁絞

線在氣溫30℃的允許載流量&=2024,大于品=1794滿(mǎn)足要求。

所以，按發(fā)熱條件選擇截面積4=50m加的LJ型鋁絞線。

2）按允許電壓損耗校驗(yàn)

查附錄表3LJ型鋁絞線的主要技術(shù)數(shù)據(jù)，截面積4=50〃加2的14型鋁絞線

的線路電阻凡=0.66C/kw,電抗X0=0.33C/碗（線間幾何均距為0.6m）。

2x40x0.66x70+2x40xtan（arccod0.8）x0.33x70_.二匚

=--------------------------------5-----------------x100%?4.13%<5%所

0.85X38O2

以，滿(mǎn)足允許電壓損耗的要求。

3）按機(jī)械強(qiáng)度條件校驗(yàn)

查附錄表18一般低壓架空LJ型鋁絞線線路的最小截面積為16mM,與鐵路

交叉跨越檔內(nèi)的架空LJ型鋁絞線線路的最小截面積為35〃皿2。所選Lj型鋁絞線截

面積4=506加，滿(mǎn)足機(jī)械強(qiáng)度條件的要求。

故選擇LJ型鋁絞線相線截面積4=50Wo

線的LJ型鋁絞線截面積的選擇

因?yàn)?=50m府>35皿4，所以之0.5A*=0.5x50=25mtn2

故考慮機(jī)械強(qiáng)度條件以后，若為一般低壓線路，則選擇LJ型鋁絞線PE線截

面積/￡=25〃"/；若為與鐵路交叉跨越檔內(nèi)的線路，則選擇LJ型鋁絞線PE線截

面積APE=35/m/。

5-3試選擇一條供電給圖5-36所示兩臺(tái)低損耗配電變壓器的10kV架空線路的

LJ型鋁絞線截面。全線截面一致。線路允許電壓損耗為5%。兩臺(tái)變壓器的年最大

負(fù)荷利用小時(shí)數(shù)

均為4500h,cos(p—0.9o當(dāng)?shù)丨h(huán)境溫度為35Co線路的三相導(dǎo)線作水平等距排列,

線距1m。(注：變壓器的功率損耗可按近似公式計(jì)算。)

圖5-36習(xí)題5-3的線路

解：1.計(jì)算線路負(fù)荷功率和電流

1)變壓器S9-1000(T1)的功率損耗和負(fù)荷功率

由于cos*=0.9時(shí)sin。=0.0175,因此

2)變壓器S9-500(T2)的功率損耗和負(fù)荷功率

3)計(jì)算線路的負(fù)荷電流

注：未計(jì)算線路的功率損耗

2.按經(jīng)濟(jì)電流密度選擇導(dǎo)線截面積

查教材表5-8得LJ型導(dǎo)線在最大負(fù)荷利用小時(shí)為4500h時(shí)的經(jīng)濟(jì)電流密

度jec=L15A/mm2,因此經(jīng)濟(jì)截面即為:

1.15*3=76.5"mi2\

可初步選LJ-70型鋁絞線。

3.校驗(yàn)導(dǎo)向的機(jī)械強(qiáng)度

查附錄表18得10kV鋁絞線(LJ)的最小允許截面積為35mm2,因此選LJ-70

完全滿(mǎn)足機(jī)械強(qiáng)度耍求。

4.校驗(yàn)導(dǎo)線的發(fā)熱條件

查附錄表20得LJ-70在35c時(shí)的電流Iai=233A>ho=88A,完全滿(mǎn)足發(fā)熱條件

要求。

5.校驗(yàn)導(dǎo)線的電壓損耗

查附錄表3得LJ-70在50℃時(shí)的Ro=Q/Km,在線距熱、=Xlm=L26nl時(shí)的Xo=Q

/Km。因此線路的電壓損耗為：

也滿(mǎn)足允許電壓損耗的要求。

因此，該選路選擇LJ-70型鋁絞線是正確的。

5-4某380V的三相線路，供電給16臺(tái)4kW、cos=0.87片85.5%的Y型電動(dòng)

機(jī)，各臺(tái)電動(dòng)機(jī)之間相距2叫線路全長(zhǎng)50m。試按發(fā)熱條件選擇明敷的BLX-500型

導(dǎo)線截面

（環(huán)境溫度為30C）并校驗(yàn)其機(jī)械強(qiáng)度，計(jì)算其電壓損耗。（建議勺取為）

解：1.按發(fā)熱條件選擇導(dǎo)線截面積

線路的計(jì)算電流為：

16x4x10^x0.7=915A

V3x380Vx0.87x0.855

查附錄表23-1,得301時(shí)明敷的BLX-500型導(dǎo)線截面積為25mm2時(shí)的

Ial=102A>Z3O=91.5A,即選擇導(dǎo)線為BLX-500-3x25。

2.校驗(yàn)導(dǎo)線的機(jī)械強(qiáng)度

查附錄表19,知室內(nèi)明敷或穿管的絕緣鋁線的最小允許截面積均為2.5廊20

現(xiàn)導(dǎo)線截面積為25mll1?,當(dāng)然滿(mǎn)足機(jī)械強(qiáng)度要求。

3.校驗(yàn)線路的電壓損耗

由于16臺(tái)妹W電動(dòng)機(jī)均勻分布在30m長(zhǎng)的線路上，因此可按16x4AW=644W

負(fù)荷集中在線路長(zhǎng)50m-15m=35m的末端來(lái)計(jì)算其線路的電壓損耗。

由附錄表3查得BLX-500-3X25導(dǎo)線的電阻與=1.31C/%（按溫度50℃計(jì)）,

X0=0.251Q/Q〃（按線距100mm計(jì)）。

而線路的有功功率P=64kW；線路的無(wú)功功率q=64KVx0.57=36.5kvaro

因此

,..pR+qX(64kWx1.3IQ/km+36.5kvarx0.25IQ/km)x35m__.,

At/=-------------=---------------------------------------------------------------------------=0o.57V

UN380V

完全滿(mǎn)足允許電壓損耗要求。

第六章習(xí)題解答

6-1有一臺(tái)電動(dòng)機(jī)，額定電壓為380V,額定電流為22A,啟動(dòng)電流為140A,該

電動(dòng)機(jī)端子處的三相短路電流周期分量有效值為16kAo試選擇保護(hù)該電動(dòng)機(jī)的

RT0型熔斷器及其熔體額定電流，并選擇該電動(dòng)機(jī)的配電線(采用BLV型導(dǎo)線穿

硬塑料管)的導(dǎo)線截面及穿線管管徑。環(huán)境溫度按+30C計(jì)。

解：1.選擇熔體及熔斷器的額定電流

且INFE>KIpk=0.3xl40=42A

因此由附錄表15RT0型低壓熔斷器的主要技術(shù)數(shù)據(jù)，可選RT0-100/50型

熔斷器，其中〃尸￡=504〃和=100A。

2.校驗(yàn)熔斷器的斷流能力

查附錄表15,RT0-100型熔斷器的〃=50公>16乂，因此該熔斷器的斷流

能力是足夠的。

3.選擇導(dǎo)線截面積及穿線的硬塑料管內(nèi)徑

查附錄表23-5BLV型鋁芯塑料絕緣線穿硬塑料管時(shí)的允許載流量，3根單芯

線、環(huán)境溫度30℃,截面為6面時(shí)允許載流量27A,大于電動(dòng)機(jī)額定電流為22A,

滿(mǎn)足發(fā)熱條件要求，相應(yīng)地選3根穿管管徑20mmo

校驗(yàn)機(jī)械強(qiáng)度，查附錄表19絕緣導(dǎo)線芯線的最小截面積，穿管敷設(shè)的鋁芯

絕緣導(dǎo)線的最小截面為2.5mni??，F(xiàn)選為6mm二滿(mǎn)足機(jī)械強(qiáng)度要求。

4.校驗(yàn)導(dǎo)線與熔斷器保護(hù)的配合

因?yàn)樵撊蹟嗥髦蛔鞫搪繁Ｗo(hù)，且為穿管敷設(shè)，所以取=2.5

因此滿(mǎn)足配合要求。

綜上所述，選RTO—100/50型熔斷器，其中心用=504幾網(wǎng)=1004。BLV-500

型導(dǎo)線截面積為6mm2,穿硬塑料管直徑為20nini的。

6-2有一條380V線路，其4O=28OA,Zp,=600A,線路首端對(duì)=7.8乂，末端

I"2.5Mo試選擇線路首端裝設(shè)的DW16型低壓斷路器，選擇和整定其瞬時(shí)動(dòng)作

的電磁脫扣器，并檢驗(yàn)其靈敏度。

解：1.脫扣器額定電流及低壓斷路器額定電流的選擇

查附錄表13DW16型低壓斷路器的主要技術(shù)數(shù)據(jù)，選型號(hào)DW16-630低壓斷

路器，殼架等級(jí)電流〃8二630A,脫扣器額定電流=315Ao

2.瞬時(shí)過(guò)電流脫扣器動(dòng)作電流的整定

對(duì)動(dòng)作時(shí)間在以上的萬(wàn)能式斷路器（DW型），Krel=\.35

查附錄表13DW16型低壓斷路器的主要技術(shù)數(shù)據(jù)，取瞬時(shí)動(dòng)作整定電流

/叩（“）=3INOR=3X315=945Ao

3.瞬時(shí)過(guò)電流脫扣器保護(hù)靈敏度的校驗(yàn)

心=空12.65之K=1.3,滿(mǎn)足靈敏度的要求。

〃q945

4.斷流能力的校驗(yàn)

查附錄表13DW16型低壓斷路器的主要技術(shù)數(shù)據(jù)，DW16-630低壓斷路器的

極限分?jǐn)嗄芰?0kA（380V）,對(duì)動(dòng)作時(shí)間在以上的萬(wàn)能式斷路器（DW型）

故，滿(mǎn)足斷流能力的要求。

綜上所述，選型號(hào)DW16-630低壓斷路器，脫扣器額定電流〃,。尸315A,瞬

時(shí)動(dòng)作脫扣器整定電流小。尸3，3=945A。

6-3某lOkV線路，采用兩相兩繼電器式接線的去分流跳閘方式的反時(shí)限過(guò)電流

保護(hù)裝置，電流互感器的變流比為200/5A,線路的最大負(fù)荷電流（含尖峰電流）

為180A,線路首端的三相短路電流周期分量有效值為，末端的三相短路電流周期

分量有效值為IkA。試整定該線路采用的GL15/1O型電流繼電器的動(dòng)作電流和速

斷電流倍數(shù)，并檢驗(yàn)其保護(hù)靈敏度。

解：10型電流繼電器動(dòng)作電流的整定

按式（6-38）計(jì)算,其中，2=唱=10004,K.=L3,K.,=1,（=200/5=40,

因此

根據(jù)GL—15/10型電流繼電器的規(guī)格，動(dòng)作電流整定為8A。

2.過(guò)電流保護(hù)靈敏度的校驗(yàn)

按式（6-37）計(jì)算，其中/累=0.866/*=0.866x10004=8664。

Kw=1,&=200/5=40,Iop=8A

滿(mǎn)足GB/T50062-2008規(guī)定，滿(mǎn)足靈敏度的要求。

3.電流速斷保護(hù)速斷電流的整定

按式（6-40）計(jì)算，其中后短2=哨=100（乂，仁=1.5,t=1,

（二200/5=40,因此

因此，速斷電流倍數(shù)：

4.電流速斷保護(hù)靈敏度的校驗(yàn)

按式（6-41）計(jì)算，其中%）才.噌=0.866x2800=24254,跖=1,

5二200/5=40,〃=37.54,因此

速斷保護(hù)靈敏度稍低于新標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定值的要求。

6-4現(xiàn)有前后兩級(jí)反時(shí)限過(guò)電流保護(hù)，均采用GL-L5型過(guò)電流繼電器，前一級(jí)采

用兩相兩繼電器接線，后一級(jí)采用兩相電流差接線。后一級(jí)繼電器的10倍動(dòng)作電

流的動(dòng)作時(shí)間已整定為,動(dòng)作電流整定為9A,前一級(jí)繼電器的動(dòng)作電流已整定為

5Ao前一級(jí)的電流互感器變流比為100/5A,后一級(jí)的電流互感器變流比為75/5Ao

后一級(jí)線路首端的對(duì)）=

400Ao試整定前一級(jí)繼電器的10倍動(dòng)作電流的動(dòng)作時(shí)間（取加=O.7s）。

解：1.后一級(jí)繼電器KA2在/儼=400A時(shí)通過(guò)的電流及動(dòng)作電流倍數(shù)

通過(guò)的電流：/"=與泮=46/1

動(dòng)作電流倍數(shù)：叼=幽。5

94

繼電器在/f）=400A時(shí)的實(shí)際動(dòng)作時(shí)間

查附路表24曲線，在馬=5及10倍動(dòng)作電流動(dòng)作時(shí)間72=0.5$時(shí)，實(shí)際動(dòng)作

時(shí)間&?0.6so

3.前一級(jí)繼電器KA1的實(shí)際動(dòng)作時(shí)間

按Az=0.7s計(jì),KA1的實(shí)際動(dòng)作時(shí)間乙=0.6s+0.7s=1.35。

在/?=400/1時(shí)通過(guò)的電流及動(dòng)作電流倍數(shù)

通過(guò)的電流：4（,）=理絲=204

動(dòng)作電流倍數(shù)：^=—=4

5A

5.前一級(jí)繼電器KA1的10培動(dòng)作電流動(dòng)作時(shí)間

按實(shí)際動(dòng)作時(shí)間=1.3s和動(dòng)作電流倍數(shù)〃?=4去查附表21曲線，得其10倍動(dòng)

作電流動(dòng)作時(shí)間應(yīng)為年Q8s,即前一級(jí)繼電器的10倍動(dòng)作電流動(dòng)作時(shí)間應(yīng)整定

為。

6-5某工廠10kV高壓配電所有一條高壓配電線供電給一車(chē)間變電所。該高壓配

電線首端擬裝設(shè)由GL-15型電流繼電器組成的反時(shí)限過(guò)電流保護(hù)，兩相兩繼電器

式接線。已知安裝的電流互感器變流比為160/5A。高壓配電所的電源進(jìn)線上裝設(shè)

的定時(shí)限過(guò)電流保護(hù)的動(dòng)作時(shí)間整定為。高壓配電所母線的^=2.86姑，車(chē)間變

電所的380V母線的/22.34。車(chē)間變電所的一臺(tái)主變壓器為S9-1000型。試整

定供電給該車(chē)間變電所的高壓配電線首端裝設(shè)的GL-15型電流繼電器的動(dòng)作電流

和動(dòng)作時(shí)間及電流速斷保護(hù)的速斷電流倍數(shù)，并檢驗(yàn)其靈敏度。（建議變壓器的

^L.max）

解：1.高壓配電線首端GL-15型電流繼電器動(dòng)作電流的整定

變壓器一次額定電流：WOO^4=577A

yJ3x\OkV

通過(guò)高壓配電線的最大負(fù)荷電流：

取Km=1.3,Kw=1,Kre=0.8,K,=160/5=32,因此

故GL-15/10型繼電器動(dòng)作電流整定為6Ao

2.該繼電器的10倍動(dòng)作電流動(dòng)作時(shí)間的整定

在02短路時(shí)繼電器的實(shí)際動(dòng)作時(shí)間f=1.5s-0.7s=O.8s。按

△=223=5.4和"0.8s

-/卯⑵6A

查附錄表24,其10倍動(dòng)作電流動(dòng)作時(shí)間應(yīng)整定為。但該繼電器作為終端保護(hù)

繼電器，按通常規(guī)定，其動(dòng)作時(shí)間可整定為。

3.該繼電器速斷電流的整定

取Krel=1.5,Kw=1,&=160/5=32,而

4加穌=A3xO.4/10.5=223kAxO.4/10.5=0.85M=8504,因此

速斷電流倍數(shù)〃=工"=照=6.7

,秋⑵6A

4.過(guò)電流保護(hù)的靈敏系數(shù)

取=1,K,=160/5=32,而松=0.866堪x(0.4/10.5)=0.866x8504=736A，

/利=6人，因此

滿(mǎn)足過(guò)電流保護(hù)靈敏度要求。

5.電流速斷保護(hù)的靈敏系數(shù)

取Kw=1,Ki=160/5=32,而爐=0.866噌=0.866x2860A=2477A,

&=40A,因此

基本滿(mǎn)足電流速斷保護(hù)靈敏度的要求。

第七章習(xí)題解答

7-1某供電給高壓并聯(lián)電容器組的線路上，裝有一只無(wú)功電能表和三只電流表，

如圖7-30a所示。試按中斷線表示法在圖7-30b上標(biāo)出圖7-30a的儀表和端子排

的端子標(biāo)號(hào)。

圖7-30習(xí)題7-1的原理電路圖和安裝接線圖

a）原理電路圖b）安裝接線圖（待標(biāo)號(hào)）

答：PA1:1-X:1;PA1:2-PJ:1;PA2:1-X:2;PA2:2-PJ:6;PA3:1-X:3（X:3與X:4

并聯(lián)后接地）；

PA3:2-PJ:8;PJ:1-PA1:1;PJ:2-X:5;PJ:3-PJ:8;PJ:4-X:7;PJ:6-PA2:2;

PJ:7-X:9;PJ:8-PJ:3與PA3:2;X:1-PA1:1;X:2-PA2:1;X:3-PA3:1;X:4左端與

X:3左端并聯(lián)后接地,右端空；X:5-PJ:2;X:7-PJ:4;X:9-PJ:7O

第八章習(xí)題解答

8-1有一座第二類(lèi)防雷建筑物，高10m,其屋頂最遠(yuǎn)的一角距離一高50m的煙囪

15m遠(yuǎn)。該煙囪上裝有一根2.5m高的避雷針.試驗(yàn)算此避雷針能否保護(hù)該建筑物。

解:查表8T得二類(lèi)防雷建筑物的滾動(dòng)半徑為45m,而h=50w+2.5m=52.5/w,hx=10九

因此由式（8-2）可求得建筑物屋頂水平面上的保護(hù)半徑為:

因此煙囪上的避雷針能保護(hù)這一建筑物。

8-2有一臺(tái)630kVA的配電變壓器低壓中性點(diǎn)需進(jìn)行接地，可利用的變電所鋼筋

混凝土基礎(chǔ)的自然接地體電阻為120。試確定需補(bǔ)充的人工接地體的接地電阻值

及人工接地的垂直埋地鋼管、連接扁鋼和布置方案。已知接地處的土壤電阻率為

100Q",單相短路電流可達(dá)，短路電流持續(xù)時(shí)間為。

解：1,需補(bǔ)充的人工接地體的接地電阻計(jì)算

查附錄表26得允許的接地電阻RW4；

已知可利用的自然接地體電阻RE(血產(chǎn)12；

因此，需要補(bǔ)充的人工接地體的電阻

=

RE(nan)RE<nat>Rb：/(Rfi(nat)—R|：)=12X4/(12—4)-6

2.計(jì)算單根接地體長(zhǎng)2.5m,直徑50mm的鋼管埋入地下(P=100?m)的接地電

阻

RE⑴=P/1=100/=40

3.確定接地方案

根據(jù)〃==些*7,可初步選7根長(zhǎng)2.