住宅樓模板工程施工方案#浙江#模板計算書#節(jié)點工藝圖

模板工程專項施工方案專項施工方案 浙江省東陽第三建筑工程有限公司一、工程概況建筑高度為81.350米；17#樓為30層，建筑高度為93.350米；18#樓為32層，建筑高為2.950米，一層層高為5.000米，二層以上層高均為3.000米；多層包括10#、11#、1200、400×1000、350×1100、350×750,頂板厚度有200,局部板厚250、160,墻厚240、200,獨立柱350×840。三、模板及其構件驗算(A)地下室頂板厚度250、200、160,只驗算250厚現(xiàn)澆板模板，200、160厚現(xiàn)澆O模板支架立面圖綠城·海棠花園三標段模板工程專項施工方案q3、撓度計算qqi=25×0.3×0.25+0.35×0.3=1.98kN均布荷載q=q?=1.98kN/m;最大撓度計算值v=0.677×1.98×900?/(100×9000×2560000)=0.382mm;最大允許撓度[v]=900/250=3.6mm;方木的最大撓度計算值0.382mm小于方木的最大允許撓度3.6mm,滿足要綠城·海棠花園三標段模板工程專項施工方案支撐鋼管計算變形圖(mm)0最大彎矩Mmax=0.604kN·m;最大變形Vmax=1.398mm;最大支座力Qmax=8.22kN;最大應力σ=604086.967/5080=118.915N/mm2;支撐鋼管的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2;支撐鋼管的最大應力計算值118.915N/mm2小于支撐鋼管的抗壓強度設計值205N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為1.398mm小于900/150與10mm,滿足要求!五、扣件抗滑移的計算按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN,按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80,該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R-------縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；R<12.80kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!六、模板支架立桿荷載設計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容綠城·海棠花園三標段模板工程專項施工方案NGi=0.129×3.97=0.513kN;NG?=0.35×0.9×0.9=0.283kNG3=25×0.25×0.9×0.9=5.062kN;靜荷載標準值Ng=NGi+Ng?+NG3=5.859kN;活荷載標準值NQ=(1+2)×0.9×0.9=2.43kN;N=1.2Ng+1.4No=10.432kN;-------鋼管立桿受壓應力計算值(N/mm2);[----鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2;Lo----計算長度(m);立桿穩(wěn)定性計算σ=103.062N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度設計值[f]=205N/mm2,滿足要求!(B)一、二層裙樓頂板厚度120,只驗算一層裙樓頂板模板，二層裙樓頂板模板系木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400;木方的間隔距離(mm):350.000;木方彈性模量E(N/mm2):9000.000;木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000;木方的截面寬度(mm):60.00;木方的截面高度(mm):80.00;第11頁模板支架立面圖qq?=25×0.12×1.05+0.35×1.05=3.517kN/m;2、強度計算最大彎矩M=0.1×7.896×3502=96726Nm;面板最大應力計算值σ=M/W=96726/44800=2.159N/mm2;v=0.677q14/(100EI)≤[v]面板最大撓度計算值v=0.677×3.517×350?面板最大允許撓度[v]=350/250=1.4mm;面板的最大撓度計算值0.105mm小于面板的最大允許撓度1.4mm,滿足要求!綠城·海棠花園三標段模板工程專項施工方案q方木楞計算簡圖1.荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m):qi=25×0.35×0.12+0.35×0.35=1.173kN/m;(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m):2.強度驗算計算公式如下：均布荷載q=1.2×q?+1.4×q?=1.2×1.173+1.4×0.875=2.632kN/m;方木最大應力計算值σ=M/W=0.29×106%64000=4.534N/mm2;方木的抗彎強度設計值[f]=13.000N/mm2;足要求!3.抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足：其中最大剪力；V=0.6×2.632×1.05方木受剪應力計算值t=3×1.658×103/(2×60×80)=0.518N/mm2;方木抗剪強度設計值[t]=1.4N/mm2;方木的受剪應力計算值0.518N/mm2小于方木的抗剪強度設計值1.4N/mm2,滿足要求!均布荷載q=q?=1.173kN/m;最大撓度計算值v=0.677×1.173×1050?/(100×9000×2560000)=0.419mm;最大允許撓度[v]=1050/250=4.2mm;方木的最大撓度計算值0.419mm小于方木的最大允許撓度4.2mm,滿足要求!支撐鋼管計算簡圖綠城·海棠花園三標段模板工程專項施工方案支撐鋼管計算變形圖(mm)3支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.663kN·m;最大變形Vmax=2.085mm;最大支座力Qmax=7.738kN;最大應力σ=663406.114/5080=130.592N/mm2;支撐鋼管的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2;支撐鋼管的最大應力計算值130.592N/mm2小于支撐鋼管的抗壓強度設計值205N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為2.085mm小于1050/150與10mm,滿足要求!五、扣件抗滑移的計算按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN,按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80,該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN?？v向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值R=7.738kN;R<12.80kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!六、模板支架立桿荷載設計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容(1)腳手架的自重(kN):NGi=0.138×4.56=0.631kN;鋼管的自重計算參照《扣件式規(guī)范》附錄A。(2)模板的自重(kN):NG?=0.35×1.05×1.05=0.386kNG?=25×0.12×1.05×1.05=3.308k經(jīng)計算得到，靜荷載標準值Ng=Ngi+Nca+NG3=4.324kN;經(jīng)計算得到，活荷載標準值NQ=(2.5+2)×1.05×1.05=4.961kN;N=1.2Ng+1.4No=12.135kN;其中N----立桿的軸心壓力設計值(kN):N-------鋼管立桿最大應力計算值(N/mm2);Lo----計算長度(m);lo=h+2a=1.5+0.1×2=1.7鋼管立桿的最大應力計算值σ=46.823N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2,滿足要求!由長細比Lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.417;步距h(m)h+2a或u1h(m)1.351.01.0141.0281.0391.04211.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.07211.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.06211.621.01,0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.05611.801.01,0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.1111.921.01.0071.0121.0181.02412.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.2.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.2.701.01,0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.以上表參照杜榮軍：《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》。a.當支撐架高度≥20m或橫向高寬比≥6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4--6米沿水平結(jié)構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3;c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10--15m設置，四周和中部每10--15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部(掃地桿的設置層)必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據(jù)需要并依構架框格的大小，每隔10--15m設置。5.頂部支撐點的設計a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm;b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm;c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N≤12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件架規(guī)范》的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m,鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。(C)一層主樓頂板模板驗算；一層主樓層高5.97m,頂板厚度有130、110、100,只需驗算130厚頂板模板，110、100厚頂板模板配置同130厚頂板模板。木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400;木方的間隔距離(mm):330.000;木方彈性模量E(N/mm2):9000.000;木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000;木方的截面寬度(mm):60.00;木方的截面高度(mm):80.00;第20頁模板支架立面圖第21頁q2、強度計算最大彎矩M=0.1×7.82×3302=85159.8Nm;面板最大應力計算值σ=M/W=85159.8/42666.667=1.996N/mm2;v=0.677q14/(100EI)≤[v]面板最大撓度計算值v=0.677×3.6×3304/(100面板最大允許撓度[v]=330/250=1.32mm;綠城·海棠花園三標段模板工程專項施工方案W=b×h2/6=6×8×8/6=64cm3;I=b×h3/12=6×8×8×8/12=q方木楞計算簡圖1.荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m):qi=25×0.33×0.13+0.35×0.33=1.188kN/m;(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m):2.強度驗算計算公式如下：均布荷載q=1.2×q?+1.4×q?=1.2×1.188+1.4×0.825=2.581kN/m;最大彎矩M=0.1qP2=0.1×2.581×12=0.258kN·m;方木最大應力計算值σ=M/W=0.258×106/64000=4.032N/mm2;方木的抗彎強度設計值[f]=13.000N/mm2;3.抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足：其中最大剪力；V=0.6×2.581×1=1.548方木受剪應力計算值t=3×1.548×103/(2×60×80)=0.484N/mm2;方木抗剪強度設計值[r]=1.4N/mm2;方木的受剪應力計算值0.484N/mm2小于方木的抗剪強度設計值1.4N/mm2,滿足要求!均布荷載q=q?=1.188kN/m;最大撓度計算值v=0.677×1.188×1000?/(100×9000×2560000)=0.349mm;最大允許撓度[v]=1000/250=4mm;方木的最大撓度計算值0.349mm小于方木的最大允許撓度4mm,滿足要求!支撐鋼管計算簡圖綠城·海棠花園三標段模板工程專項施工方案支撐鋼管計算變形圖(mm)2.25支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.664kN·m;最大變形Vmax=1.872mm;最大支座力Qmax=7.794kN;最大應力σ=664064.86/5080=130.721N/mm2;支撐鋼管的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2;支撐鋼管的最大應力計算值130.721N/mm2小于支撐鋼管的抗壓強度設計值205N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為1.872mm小于1000/150與10mm,滿足要求!五、扣件抗滑移的計算按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN,按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80,該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN?？v向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值R=7.794kN;R<12.80kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!六、模板支架立桿荷載設計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容(1)腳手架的自重(kN):NGi=0.138×5.84=0.808kN;鋼管的自重計算參照《扣件式規(guī)范》附錄A。(2)模板的自重(kN):NG?=0.35×1×1=0.35kN;NG?=25×0.13×1×1=3.25k經(jīng)計算得到，靜荷載標準值Ng=Ngi+Nca+NG3=4.408kN;經(jīng)計算得到，活荷載標準值NQ=(2.5+2)×1×1=4.5kN;N=1.2Ng+1.4No=11.59kN;其中N----立桿的軸心壓力設計值(kN):N=11.59-------鋼管立桿最大應力計算值(N/mm2);Lo----計算長度(m);lo=h+2a=1.5+0.1×2=1.7鋼管立桿的最大應力計算值σ=44.719N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2,滿足要求!鋼管立桿的最大應力計算值σ=56.838N/mm2小于[f]=205N/mm2,滿足要求!步距h(m)h+2a或u1h(m)1.351.01.0141.0281.0391.04211.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.07211.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.06211.621.01,0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.05611.801.01,0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.1111.921.01.0071.0121.0181.02412.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.1012.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.2.701.01,0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091以上表參照杜榮軍：《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》。p≤fgfg=fgk×kc=120×1=120其中，上部結(jié)構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N=1基礎底面面積：A=0.25m2。d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。(D)二層及標準層主樓頂板模板驗算：層高為3.00m,板厚有130、110、100,只驗算130厚頂板模板，110、100厚頂板模板設置同130厚。1.模板支架參數(shù)立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10;模板支架搭設高度(m):2.87;采用的鋼管(mm):Φ48×3.5;板底支撐連接方式：模板與木板自重(kN/m2):0.350;混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000;施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000;面板采用膠合面板，厚度為16mm;板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500;面板抗彎強度設計值(N/mm2):13;木方彈性模量E(N/mm2):9000.000;木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000;木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400;木方的間隔距離(mm):330.000;木方的截面寬度(mm):60.00;木方的截面高度(mm):80.00;第29頁O模板支架立面圖q2、強度計算面板最大應力計算值σ=M/W=62290.8/42666.667=1.46N/mm2;v=0.677q4/(100EI)≤[v面板最大撓度計算值v=0.677×3.6×330?/第31頁qq?=25×0.33×0.13+0.35×0.33=1.188kN/均布荷載q=1.2×qi+1.4×q?=1.2×1.188+1.4×0.33=1.888kN/m;最大彎矩M=0.1q2=0.1×1.888×12=0.189kNm;方木最大應力計算值σ=M/W=0.189×10?/64000=2.949N/mm2;方木的抗彎強度設計值[f]=13.000N/mm2;方木的最大應力計算值為2.949N/mm2小于方木的抗彎強度設計值13N/mm2,滿足要求!方木受剪應力計算值t=3×1.133×103/(2×60×80)=0.354N/mm2;方木抗剪強度設計值[t]=1.4N/mm2;方木的受剪應力計算值0.354N/mm2小于方木的抗剪強度設計值1.4N/mm2,滿v=0.677q1/(100EI)≤[v均布荷載q=q?=1.188kN/m;最大撓度計算值v=0.677×1.188×1000?/(100×9000×2560000)=0.349mm;方木的最大撓度計算值0.349mm小于方木的最大允許撓度4mm,滿足要求!第33頁最大彎矩Mmax=0.534kN·m;最大變形Vmax=1.506mm;支撐鋼管的最大應力計算值105.179N/mm2小于支撐鋼管的抗壓強度設計值NGi=0.129×2.87=0.371kN;NG3=25×0.13×1×1=3.25kN;靜荷載標準值Ng=NGi+NG?+NG?=3.971kN;活荷載標準值No=(1+2)×1×1=3kN;N=1.2Ng+1.4NQ=8.965kN;-------鋼管立桿受壓應力計算值(N/mm2);Lo----計算長度(m);Lo/i=2945.25/15.8=186;立桿穩(wěn)定性計算σ=88.563N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度設計值[f]=205N/mm2,滿足要求!頂板模板支架縱橫向間距900,柱網(wǎng)縱橫向間距8400,主梁兩側(cè)立桿間距為板支架立桿每跨內(nèi)增加一根承重立桿。梁底支撐方楞為3根，沿梁長度方向布置，;梁兩側(cè)次楞間距350,豎向布置；主楞采用2D48×3.5水平布置，間距300,最下面一道在梁底以上100處，每道主楞采用Φ12對拉螺栓緊固，對拉螺栓水平間距700,位置在主此處只對500×1370的梁模板進行驗算：梁截面寬度B(m):0.50;綠城·海棠花園三標段模板工程專項施工方案三、梁側(cè)模板面板的計算q材料抗彎強度驗算公式如下：按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算：面板的受彎應力計算值σ=8N/mm2小于面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2,滿足要求!面板的最大撓度計算值v=1.062mm小于面板的最大容許撓度值[v]=1.4mm,滿足要求!本工程中，次楞采用木方，寬度60mm,高度80m綠城·海棠花園三標段模板工程專項施工方案44經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.153kN·m,最大支座反力R=3.708kN,最大變形次楞最大受彎應力計算值σ=2.4N/mm2小于次楞的抗彎強度設計值[f]=17N/mm2,滿足要求!次楞的最大撓度計算值v=0.094mm小于次楞的最大容許撓度值[v]=0.75mm,滿足要求!第42頁E=206000.00N/mm2;主楞計算簡圖028經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.584kNm,最大支座反力R=8.250kN,最大變形v主楞的受彎應力計算值σ=57.5N/mm2小于主楞的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2,滿足要求!根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為0.377mm主楞的最大撓度計算值v=0.377mm小于主楞的最大容許撓度值[v]=1.75mm,滿足要求!強度驗算要考慮模板結(jié)構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗qi=1.2×[(24.00+1.50)×1.37+0.3施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值(kN/m):最大彎矩及支座反力計算公式如下：Mmax=0.125ql2=0.125×21.547×250RA=Rc=0.375q?1+0.437q?=0.375×19.027×0.25+0.437×2.5Rp=1.25ql=1.25×21.547×0[f]=13N/mm2,滿足要求!第45頁足要求!qA450450B最大彎矩M=0.1qf2=0.1×14.963×0.452=0.303kNm;抗彎強度設計值[f]=13N/mm2;方木的最大應力計算值4.7N/mm2小于方木抗彎強度設計值13N/mm2,滿足要方木受剪應力計算值t=3×4.04×1000/(2×60×80)=1.263N/mm2;方木的受剪應力計算值1.263N/mm2小于方木抗剪強度設計值1.7N/mm2,滿足要求!v=0.677q1/(100EI)≤[v方木最大撓度計算值v=0.677×14.963×450?方木的最大撓度計算值v=0.18mm小于方木的最大允許撓度[v]=1.8mm,滿足要求!242443382第48頁24N?=11.561kN;支撐抗彎設計強度[f]=205N/mm2;支撐小橫桿的最大應力計算值70.7N/mm2小于支撐小橫桿的抗彎設計強度腳手架鋼管的自重：N?=1.2×0.129×3.97=0.615kN;lo=Max[1.155×1.7×1.5,205N/mm2,滿足要求!腳手架鋼管的自重：N?=1.2×0.129×(3.97-1.37)=0.615kN;N=N?+N?=11.561+0.403=11.964kN;lo=Max[1.155×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=2.945m;鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=118.2N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2,滿足要求!(+0.15,邊梁)、240×650(邊梁)、350×800、240×600、240×400、120×300,裙頂板模板支架縱橫向間距1000,柱網(wǎng)縱橫向間距8400,主梁兩側(cè)立桿間距為8400-1000×7=1400,需在梁底增加一根承 梁截面寬度B(m):0.35;梁截面高度D(m):0.80;新澆混凝土重力密度(kN/m3):24.00;模板自重(kN/m2):0.30;鋼筋自重施工均布荷載標準值(kN/m2):2.0;新澆混凝土側(cè)壓力標準值(kN/m2):17.8;振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2):2.0;振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m2):木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2):9000.0;木材抗壓強度設計值fc(N/mm):16.0;木材抗彎強度設計值fm(N/mm2):17.0;木材抗剪強度設計值fv(N/mm2):1.7;面板彈性模量E(N/mm2):6000.0;面板抗彎強度設計值fm(N/mm2):13.0;梁底方木截面寬度b(mm):60.0;梁底方木截面高度h(mm):80.0;梁底縱向支撐根數(shù)：3;次楞間距(mm):350;主楞豎向根數(shù)：2;穿梁螺栓直徑(mm):M12;穿梁螺栓水平間距(mm):700;主楞到梁底距離依次是：100mm,550mm;主楞合并根數(shù)：2;按《施工手冊》,新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取qσ=M/W<fσ--面板的彎曲應力計算值(N/mm2);[]--面板的抗彎強度設計值(N/mm2);Mmax=0.1q?P+0.117q?P面板的最大彎矩M=0.1×14.564×3502面板的受彎應力計算值σ=8N/mm2小于面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2,滿足要求!面板的最大撓度計算值v=1.062mm小于面板的最大容許撓度值[v]=1.4mm,滿足要求!本工程中，次楞采用木方，寬度60mm,高度80mm,截面慣性矩I,截面抵抗矩WE=9000.00N/mm2;計算簡圖02經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.190kN·m,最大支座反力R=3.844kN,最大變形v=0.167mm次楞最大受彎應力計算值σ=3N/mm2小于次楞的抗彎強度設計值[f]=17N/mm2,滿足要求!綠城·海棠花園三標段模板工程專項施工方案次楞的最大撓度計算值v=0.167mm小于次楞的最大容許撓度值[v]=1.125mm,滿足要求!主楞計算剪力圖(kN)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.605kNm,最大支座反力R=8.553kN,最大變形v主楞的受彎應力計算值σ=59.6N/mm2小于主楞的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2,滿足要求!主楞的最大撓度計算值v=0.391mm小于主楞的最大容許撓度值[v]=1.75mm,滿足要求!Mmax=0.125q2=0.125×15.22×1752=5梁底模面板計算應力σ=2.7N/mm2小于梁底模面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2,滿足要求!第60頁根據(jù)《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。滿足要求!本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：qAB方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：方木強度驗算最大彎矩M=0.1qP2=0.1×6.659×0.52=0.166kN·m;抗彎強度設計值[f]=13N/mm2;方木的最大應力計算值2.6N/mm2小于方木抗彎強度設計值13N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算方木受剪應力計算值t=3×1.998×1000/(2×60×80)=0.624N/mm2;方木抗剪強度設計值[t]=1.7N/mm2;方木的受剪應力計算值0.624N/mm2小于方木抗剪強度設計值1.7N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算v=0.677q14/(100EI)≤[v]方木最大撓度計算值v=0.677×6.659×500?/(100×9000×256×104)=0.122mm;方木的最大撓度計算值v=0.122mm小于方木的最大允許撓度[v]=2mm,滿足要求!梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P?=(1.400-0.350)/4×0.500×(1.2×0.120×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.500第62頁4-0.095N?=7.159kN;支撐抗彎設計強度[f]=205N/mm2;支撐小橫桿的最大應力計算值47.4N/mm2小于支撐小橫桿的抗彎設計強度腳手架鋼管的自重：N?=1.2×0.136×4.68=0.764kN;N=N?+N?+N?+N?=0.18+0.764+1.537+2.135=4.616kb--計算長度(m);L?=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=2.976m;鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=46.5N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2,滿足要求!腳手架鋼管的自重：N?=1.2×0.136×(4.68-0.8)=0.764kN;N=N?+N?=7.159+0.633=7.792kN;A--立桿凈截面面積(cm2):A=4.89;1o=Max[1.167×1.7×1.5,1.5k--計算長度附加系數(shù)，取值為：1.167;鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=78.5N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2,滿足要求!lo=k?k?(h+2a)=1.167×1.002×(1.5+0.1×2)=1.988m;鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=38.2N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2,滿足要求!步距h(m)1,2企≤1.5h+2a或u1h(m)1.441.01.0121.0221.0311.0391.04711.531.01.0071.0151.0241.0311.01.621.01,0071.0141.0211.0291.1.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.1111.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.1042.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.2.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.2.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371:0421.05以上表參照杜榮軍：《扣件式鋼管模板高支撐架設計240×470、240×420、240×400、240×350、120×4其中240×1440梁的模板及其支撐參照間距600,梁兩側(cè)沿梁長度方向立桿間距1000,梁底支撐方楞為：2跟，沿梁長度方向?qū)菟ㄋ介g距700,位置在主次楞重合處。此處只對240×500的梁模板進行驗算：梁梁截面寬度B(m):0.24;梁截面高度D(m):0.50;混凝土板厚度(mm):100.00;立桿沿梁跨度方向間距La(m):1.00;立桿步距h(m):1.50;板底承重立桿橫向間距或排距L?(m):1.00;梁支撐架搭設高度H(m):5.98;梁兩側(cè)立桿間距(m):0.60;施工均布荷載標準值(kN/m2):2.0;新澆混凝土側(cè)壓力標準值(kN/m2):17.8;木材抗彎強度設計值fm(N/mm2):17.0;木材抗剪強度設計值fv(N/mm2):面板彈性模量E(N/mm2):6000.0;面板抗彎強度設計值fm(N/mm2):13.0;梁底方木截面寬度b(mm):60.0;梁底方木截面高度h(mm):80.0;次楞間距(mm):350;主楞豎向根數(shù)：2;穿梁螺栓直徑(mm):M12;穿梁螺栓水平間距(mm):700;第70頁按《施工手冊》,新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取q350面板計算簡圖(單位：mm)σ=M/W<f第71頁σ--面板的彎曲應力計算值(N/mm2);面板的最大彎矩M=0.1×8.567×350N=1.1q?+1.2q?F1.1×8.567×0.35+1.2×2.24×0.35=4.239kN;面板的受彎應力計算值σ=8N/mm2小于面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2,滿足要求!面板的最大撓度計算值v=1.062mm小于面板的最大容許撓度值[v]=1.4mm,滿足要求!1.次楞計算本工程中，次楞采用木方，寬度60mm,高度80mm,截面慣性矩I,截面抵抗矩W40234經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.053kN·m,最大支座反力R=2.120kN,最大變形v=0.013mm次楞最大受彎應力計算值σ=0.8N/mm2小于次楞的抗彎強度設計值[f]=17N/mm2,滿足要求!次楞的最大撓度計算值v=0.013mm小于次楞的最大容許撓度值[v]=0.5mm,滿足要求!經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.334kNm,最大支座反力R=4.717kN,最大變形v主楞的受彎應力計算值σ=32.9N/mm2小于主楞的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2,滿足要求!主楞的最大撓度計算值v=0.215mm小于主楞的最大容許撓度值[v]=1.75mm,滿足要求!N<[N]=f×AA--穿梁螺栓有效面積(mm2);穿梁螺栓所受的最大拉力N=4.717kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=12.92kN,滿足要求!q?=1.2×[(24.00+1.50)×0.50+0.3施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值(kN/m):Mmax=ql2/8=1/8×21.26×2402=1σ=Mmax/W=1,53×10?/4梁底模面板計算應力σ=3.6N/mm2小于梁底模面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2,滿足要求!根據(jù)《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。滿足要求!七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：qAB方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：方木強度驗算最大彎矩M=0.1qP=0.1×2.551×12=0.255kN·m;最大應力σ=M/W=0.255×106/方木的最大應力計算值4N/mm2小于方木抗彎強度設計值13N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算方木抗剪強度設計值[t]=1.7N/mm2;方木的受剪應力計算值0.478N/mm2小于方木抗剪強度設計值1.7N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算v=0.677qf4(100ED)≤[v]方木的最大撓度計算值v=0.75mm小于方木的最大允許撓度[v]=4mm,滿足要求!23N?=N?=3.35kN;支撐抗彎設計強度[f]=205N/mm2;支撐小橫桿的最大應力計算值118.7N/mm2小于支撐小橫桿的抗彎設計強度腳手架鋼管的自重：N?=1.2×0.129×5.98=0.926kN;N=N?+N?+N3+N?=3.35+0.926+2.018+3.304=9.598kl?--計算長度(m);為安全計，取二者間的大值，即：L=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=2.976m;k--計算長度附加系數(shù)，取值為：1.167;μ--計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3,μ=1.7;a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m;得到計算結(jié)果：立桿的計算長度由長細比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.203;鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=96.7N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2,滿足要求!十一、梁模板高支撐架的構造和施工要求[工程經(jīng)驗]除了要遵守《扣件架規(guī)范》的相關要求外，還要考慮以下內(nèi)容1.模板支架的構造要求a.梁板模板高支撐架可以根據(jù)設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設計a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；3.整體性構造層的設計a.當支撐架高度≥20m或橫向高寬比≥6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4--6米沿水平結(jié)構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3;(D)二層及標準層頂梁模板驗算：二層層高3.00m,裙樓部分頂梁截面有240×650(邊梁)、350×700、240×700、240×650、240×500,主樓部分頂梁有：240×650、300,裙樓頂板厚度為120,主樓頂板厚度有130、110、100。地下室層高3.97m,墻厚有300、250、240、200;一層主樓層高為5.98m,墻厚240、二層及標準層層高3.00m,墻厚240、200。直徑(mm):48.00;壁厚(mm)1面板墻模板正立面圖墻模板1-1剖面圖按《施工手冊》,新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取面板為受彎結(jié)構，需要驗算其抗彎強度和剛度。根據(jù)《建筑施工手冊》,強度驗算qσ=M/W<f其中，σ--面板承受的應力(N/mm2W--面板的截面抵抗矩：W=bh2/6=500×16.0×16.0/6=面板截面的最大應力計算值σ=4.5N/mm2小于面板截面的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2,滿足要求!第87頁面板截面的最大受剪應力計算值t=0.354N/mm2小于面板截面抗剪強度設計值v=0.677q14/(100EI)≤[v]1--計算跨度(次楞間距):1=300mm;本工程中，次楞采用木方，寬度60mm,高度80mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩Wq次楞計算簡圖新澆混凝土側(cè)壓力設計值q?:1.2×17.031×0.300×0.900=5.518kN/m;傾倒混凝土側(cè)壓力設計值q?:1.4×2.00×0.30×0.90=0.756kN/m,其中，0.90其中，σ--次楞承受的應力(N/mm2);f--次楞的抗彎強度設計值；f=13.000N綠城·海棠花園三標段模板工程專項施工方案次楞的最大應力計算值σ=2.5N/mm2小于次楞的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2,滿足要求!t=3×1888.6/(2×60.0×80.0×1)=0次楞截面的受剪應力計算值t=0.59N/mm2小于次楞截面的抗剪強度設計值fy=1.5N/mm2,滿足要求!根據(jù)《建筑施工計算手冊》,剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作E--次楞彈性模量(N/mm2):E=9000.00N/mm2;I--次楞截面慣性矩(mm4),I=2.56×10?mm?;次楞的最大撓度計算值v=0.094mm小于次楞的最大容許撓度值[v]=2mm,滿足要求!2.091kN2.091kN主楞計算簡圖0綠城·海棠花園三標段模板工程專項施工方案02P=1.2×17.03×0.3×0.5+1.4×2×0.3g=M/W<ft=2V/A≤ft=2×2561.5/926.833=5.主楞截面的受剪應力計算值t=5.527N/mm2小于主楞截面的抗剪強度設計值fy=120N/mm2,滿足要求!主楞的最大撓度計算值v=0.289mm小于主楞的最大容許撓度值[v]=2.4mm,滿足要求!N<[N]=f×AA--穿墻螺栓有效面積(mm2);穿墻螺栓所受的最大拉力N=4.652kN小于穿墻螺栓最大容許拉力值[N]=12.92kN,滿足要求!第93頁地下室層高3.97m,獨立柱截面有600×600、600×500、500×500、350×840;一層層高裙樓為4.68m、主樓為5.98m,獨立柱有600×600、500×500、600×500、350×高3.00m,獨立柱350×840。600×600、600×500、500×500柱不需在柱子內(nèi)部設置對拉螺栓，350×840柱在豎向間距450,豎楞采用60×80方木，對于600×600、600×500、500×500柱，每邊3根，對于350×840柱，短邊3根，長邊4根。此處僅驗算600×600柱模板及其支撐：面板豎愣(方木)柱箍(圓鋼管)豎愣(方術)柱立面圖柱剖面圖鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00;鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00;按《施工手冊》,新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值q=20.036kN/m2;傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值q?=2kN/m2。由前述參數(shù)信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為=270mm,且豎楞數(shù)為3,因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁進行計算。第96頁1-計算跨度(豎楞間距):1=270.0mm;σ=M/W<fM--面板計算最大彎矩(N·mm);W=450×16.0×16.0/6=1面板的最大應力計算值：σ=M/W=7.93×10?/1.92×10?=4.128N/mm2;面板的最大應力計算值σ=4.128N/mm2小于面板的抗彎強度設計值第97頁最大剪力按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算，公式如下：1--計算跨度(豎楞間距):1=270.0mm;新澆混凝土側(cè)壓力設計值q?:1.2×20.04×0.45×0.90=9.737kN/m;傾倒混凝土側(cè)壓力設計值q?:1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m;q=q?+q?=9.737+1.134=10.871V--面板計算最大剪力(N):V=1834.565N;面板截面的受剪應力t=0.382N/mm2小于面板截面抗剪強度設計值[f]=1.5N/mm2,滿足要求!最大撓度按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算，撓度計算公式如下：