DBJ04∕T 387-2019 擠擴支盤后注漿灌注樁技術(shù)標準

2019-08-27發(fā)布2019-11-01實施32019年第10號設(shè)地方標準，編號為DBJ04/T387—2019,自2019年11月1日起實施。2019年8月27日5112號)的要求，編制組參考有關(guān)國家、行業(yè)等現(xiàn)行標準，系統(tǒng)省工業(yè)設(shè)備安裝集團有限公司(地址：山西示范區(qū)新化路8號，郵箱：jsb@,郵政編碼：030032),以便今后修訂時本標準主編單位：山西省工業(yè)設(shè)備安裝集團有限公司本標準參編單位：山西建設(shè)投資集團有限公司6本標準主要起草人員：樊春義李建斌趙潤俐葛星明葛忻聲韓云山王敏澤李建軍侯小紅賀武斌樊永盛郭少林王有權(quán)寧曉霞胡紅兵姜軍強本標準主要審查人員：裘以惠齊錦程張循當梁仁旺71總則 2術(shù)語和符號 2 2 23基本規(guī)定 54工程勘察 6 5.1選型及布置 7 8 9 6施工 216.1施工準備 21 22 236.4灌注混凝土 246.5后注漿 257質(zhì)量檢測及驗收 7.1成樁質(zhì)量檢查 267.2樁基檢測 267.3工程驗收 27 298 引用標準名錄 條文說明 9 1 2 2 23BasicRequirement 54EngineeringInvesti 6 7 7 85.3CalculationofPil 95.4VerticalBearingCapacityandUpliftCalculati 6.2PileHoleandtheFormingProcessofBranches 6.3FabricationandEmbe 23 25 26 267.3AcceptanceofProject 27 29 34 35 122.1.1擠擴支盤后注漿灌注樁post-groutingtechniqueboredpile2.1.3支盤bearingplate2.1.4擠擴壓力squeezed-expansionpressureAp——扣除樁身截面積的第j個支盤的水平投影面3N;k——荷載效應(yīng)標準組合下，第i基樁的偏心豎向H;k——荷載效應(yīng)標準組合下，作用于第i基樁的水4564.1.1擠擴支盤后注漿灌注樁巖土工程勘察應(yīng)符合國家現(xiàn)行標75.1.1擠擴支盤后注漿灌注樁示意如(圖5.1.1)所示，抗壓樁支盤的盤數(shù)不宜多于4個，抗拔樁支盤的盤數(shù)不宜多于2個。支盤與支盤的豎向最小間距He宜為：黏性土、粉土1.5D,砂土、碎石土2D?；鶚稘M布且支盤多時宜取大值；獨立基礎(chǔ)下基樁不宜多于9根、條基不多于2排且支盤少時宜取小值。5.1.3擠擴支盤后注漿灌注樁支盤進入持力層的深度(以盤最大1對于黏性土、粉土不宜小于2d;2砂土不宜小于1d;8小于50mm。9擴支盤后注漿灌注樁樁端采用后注漿工藝，注漿導管宜對稱設(shè)置2根，后注漿工藝應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標準《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94的規(guī)定。5.3樁頂作用效應(yīng)計算5.3.1對于一般建筑物和受水平力(包括力矩與水平剪力)較小的高層建筑群樁基礎(chǔ)，應(yīng)按下列公式計算柱、墻、核心筒群樁中基樁的樁頂作用效應(yīng)：1豎向力1)軸心豎向力作用下2)偏心豎向力作用下2水平力G樁基承臺和承臺上土自重標準值，對穩(wěn)定的地下水位以下部分應(yīng)扣除水的浮力；n——樁基中的樁數(shù)。5.3.2對于主要承受豎向荷載的抗震設(shè)防區(qū)低承臺樁基，在同時滿足下列條件時，樁頂作用效應(yīng)計算可不考慮地震作用。1按現(xiàn)行國家標準《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》GB50011的規(guī)定可不進行樁基抗震承載驗算的建筑物；2建筑場地位于建筑抗震的有利地段。5.4樁基豎向承載力及抗拔計算5.4.1樁基豎向承載力計算應(yīng)符合下列要求：1荷載效應(yīng)標準組合：1)軸心豎向力作用下2地震作用效應(yīng)和荷載效應(yīng)標準組合：1)軸心豎向力作用下NEk——地震作用效應(yīng)和荷載效應(yīng)標準組合下，基樁的平均R基樁豎向承載力特征值。5.4.2單樁豎向承載力特征值R應(yīng)按下式確定：K——安全系數(shù)，取K=2。5.4.3單樁豎向極限承載力標準值應(yīng)按下列規(guī)定確定：1設(shè)計等級為甲級的建筑樁基，應(yīng)采用現(xiàn)場靜載荷試驗；2設(shè)計等級為乙級的建筑樁基，宜采用現(xiàn)場靜載荷試驗確定；當有地質(zhì)條件類似的試樁資料或地質(zhì)條件簡單時，可參照靜力觸探、標準貫入、經(jīng)驗參數(shù)等綜合確定；3設(shè)計等級為丙級的建筑樁基，可根據(jù)原位測試資料，利用承載力經(jīng)驗參數(shù)估算；4當根據(jù)土的物理指標與承載力參數(shù)之間的經(jīng)驗關(guān)系，估算擠擴支盤后注漿灌注樁單樁豎向極限承載力標準值時，宜按下式U——主樁樁身周長；提供的值采用，也可參照當?shù)亟?jīng)驗或按現(xiàn)行行業(yè)標準《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94的規(guī)定取值；L調(diào)整后樁周第i層土的計算厚度，L;按表5.4.3-1取L?=H一(1.5～1.8)heLi=H?一(1.1～1.2)he告提供的值采用，也可參照當?shù)亟?jīng)驗或按現(xiàn)行行業(yè)標9pk——樁底盤所在土層的極限端阻力標準值，可按勘察報告提供的值采用，也可參照當?shù)亟?jīng)驗或按現(xiàn)行行業(yè)標準土類別1中砂強風化巖注：干作業(yè)鉆孔樁，βp按表列值乘以小于1.0的折減系5當盤數(shù)量多且盤間距小時可以以盤直徑作為大直徑樁驗算其承載力，與式5.4.3-1式對比取小值，大直徑樁單樁豎向極限承載力標準值按現(xiàn)行行業(yè)標準《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94確定。5.4.4單樁豎向抗拔極限承載力標準值應(yīng)按下列規(guī)定確定：1設(shè)計等級為甲、乙級的建筑物樁基，基樁的抗拔極限承載力標準值應(yīng)采用現(xiàn)場單樁抗拔靜載荷試驗確定；2設(shè)計等級為丙級的建筑物樁基，可參照地質(zhì)條件相同的試樁資料，結(jié)合靜力觸探等原位測試和經(jīng)驗參數(shù)綜合確定。當缺乏可參照的試樁資料或地質(zhì)條件復雜時，應(yīng)通過靜載荷試驗確定；3群樁基礎(chǔ)及設(shè)計等級為丙級的建筑樁基，基樁的抗拔極限承載力標準值可按下列規(guī)定計算：1)群樁呈整體破壞時，基樁的抗拔極限承載力標準值可按2)單樁或群樁呈非整體破壞時，基樁的抗拔極限承載力標準值可按下式計算：式中：Ugk——群樁呈整體破壞時基樁的抗拔極u——樁群外圍周長；u支盤破壞表面周長，按表5.4.4-1取值；支盤最大直徑處起算的長度1≤5d段>5d段qsik——樁身第i層土的極限側(cè)阻力標注：樁長l與樁徑d之比小于20時，λ取小值。5.5.1擠擴支盤后注漿灌注樁樁基沉降變形計算值不應(yīng)大于樁5.5.2擠擴支盤后注漿灌注樁樁基沉降變形允許值應(yīng)根據(jù)上部I樁中心距不大于6倍樁徑的樁基5.5.3對于樁中心距不大于6倍樁徑的擠擴支盤后注漿灌注樁基，意如(圖5.5.3)所示，樁基任一點最終沉降量可用角點法按下式s′——采用布辛奈斯克解，按實體深基礎(chǔ)分層總和法計算出的樁基沉降量(mm);y——樁基沉降計算經(jīng)驗系數(shù)，無當?shù)乜煽拷?jīng)驗時可按本標準第5.5.6條確定；m——角點法計算點對應(yīng)的矩形荷載分塊數(shù)；壓力(kPa);n——樁基沉降計算深度范圍內(nèi)所劃分的土層數(shù)；Esi——等效作用面以下第i層土的壓縮模量(MPa),采用地基土在自重壓力至自重壓力加附加壓力作用時的壓縮模量；層土底面深度范圍內(nèi)平均附加應(yīng)力系數(shù)，應(yīng)參照現(xiàn)行行業(yè)標準《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ945.5.4樁基沉降計算深度zn應(yīng)按應(yīng)力比法確定，即計算深度處的式中：a附加應(yīng)力系數(shù)，可根據(jù)角點法劃分的矩形深寬比，應(yīng)參照現(xiàn)行行業(yè)標準《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》均附加應(yīng)力系數(shù)α)選用。5.5.5樁基等效沉降系數(shù)W。可按下列公式簡化計算：式中：nb——矩形布樁時的短邊布樁數(shù)，當布樁不規(guī)則時可按式(5.5.5-2)近似計算，nb>1;nb=1時，可按本標準式(5.5.9)計算；應(yīng)參照現(xiàn)行行業(yè)標準《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94樁基等效沉降系數(shù)Ve計算參數(shù)確定；5.5.6當無當?shù)乜煽拷?jīng)驗時，樁基沉降計算經(jīng)驗系數(shù)ψ可按表ψ1樁基沉降計算經(jīng)驗系數(shù)應(yīng)根據(jù)樁端持力土層類別，乘以0.7(砂、礫、卵石)～0.8(黏性土、粉土)折減系數(shù)；5.5.7計算樁基沉降時，應(yīng)考慮相鄰基礎(chǔ)的影響，采用疊加原理計算；樁基等效沉降系數(shù)可按獨立基礎(chǔ)計算。5.5.8當樁基形狀不規(guī)則時，可采用等代矩形面積計算樁基等效沉降系數(shù)，等效矩形的長寬比可根據(jù)承臺實際尺寸和形狀或樁承臺下所有擠擴支盤后注漿灌注樁支盤投影面積的外包線面積確定。Ⅱ單樁、單排樁、疏樁基礎(chǔ)5.5.9對于擠擴支盤后注漿灌注樁形成的單樁、單排樁、樁中心距大于6倍樁徑的疏樁基礎(chǔ)的沉降計算應(yīng)符合下列規(guī)定：1承臺底地基土不分擔荷載的樁基。樁端平面以下地基中由基樁引起的附加應(yīng)力，按考慮樁徑影響的明德林解確定。將擠擴支盤后注漿灌注樁在上盤盤頂截面處分為上、下兩部分，上盤盤頂截面以上部分的僅僅計算側(cè)阻力，上盤盤頂截面以下部分同時計算側(cè)阻力和最大支盤投影面積內(nèi)端阻力。將沉降計算點水平面影響范圍內(nèi)各基樁對應(yīng)力計算點產(chǎn)生的附加應(yīng)力疊加，采用單向壓縮分層總和法計算土層的沉降，并計入樁頂至上盤盤頂截面部分樁身壓縮se。擠擴支盤后注漿灌注樁樁基最終沉降量應(yīng)按下列公式計算：2承臺底地基土分擔荷載的復合樁基。將承臺底土壓力對地基中某點產(chǎn)生的附加應(yīng)力按布辛奈斯克解計算，應(yīng)參照現(xiàn)行行業(yè)平均附加應(yīng)力系數(shù)α選用，與擠擴支盤后注漿灌注樁基樁產(chǎn)生的附加應(yīng)力疊加，采用與本條第1款相同方法計算沉降。其最終沉降量可按下列公式計算：式中：m-以沉降計算點為圓心，0.6倍樁長為半徑的水平面影響范圍內(nèi)的基樁數(shù)；n——沉降計算深度范圍內(nèi)土層的計算分層數(shù)；過計算深度的0.3倍；s——擠擴支盤后注漿灌注樁在樁端平面沉降計算點最終沉降量(mm);Se——樁頂至上盤盤頂截面長度計算樁身壓縮阻力在樁端平面以下第i層土1/2厚度處產(chǎn)生附加應(yīng)力之和；應(yīng)力計算點應(yīng)取與沉降計算點最近的樁中心點；等效總端阻力和均勻分布側(cè)阻力在樁端平面以下第i層土1/2厚度處產(chǎn)生附加應(yīng)近的樁中心點；Ozci——承臺壓力對應(yīng)力計算點樁端平面以下第i計算土層1/2厚度處產(chǎn)生的應(yīng)力；可將承臺板劃分為u個矩形塊，應(yīng)參照現(xiàn)行行業(yè)Boussinesq解的附加應(yīng)力系數(shù)α、平均附△z-——第i計算土層厚度(m);土的自重壓力至土的自重壓力加附加壓力作用時的壓縮模量； 積(m2);ak第k塊承臺底角點處，樁端平面以下第i5.5.10對于擠擴支盤后注漿灌注樁的最終沉降計算深度可按應(yīng)力比法確定，即Zn處由樁引起的附加應(yīng)力σ?、由承臺土壓力引起的附加應(yīng)力σ與土的自重應(yīng)力oc應(yīng)符合下式要求：5樁基工程的施工組織設(shè)計(施工方案);6.2.2地下水位以上干作業(yè)成孔的施工技術(shù)要求應(yīng)符合現(xiàn)行行6.2.5在鉆進成孔過程中應(yīng)認真判別并記錄各土層的埋深及層6.2.6擠擴支盤后注漿灌注樁施工宜隔樁跳打(1～2)根。3樁端注漿閥應(yīng)與注漿導管旋接牢固、密封且應(yīng)具備逆止6.4.1擠擴支盤后注漿灌注樁混凝土的灌注應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標6.4.3樁體灌注混凝土時，第一次澆筑高度應(yīng)超過底支盤頂面1注漿起始時間不宜小于成樁后2d,不宜大于成樁4注漿流量不超過75L/min;6注漿量不宜大于1000kg,注漿壓力不宜小于2MPa;2當出現(xiàn)異常情況并經(jīng)過特殊處理的，應(yīng)作特殊情況處理1首次擠擴壓力應(yīng)根據(jù)試成孔各支盤位土層首次擠擴的7.2.4擠擴支盤后注漿灌注樁試樁、錨樁(壓重平臺支墩邊)和試樁中心與錨樁中心(或壓重平臺支墩邊)試樁中心與基準樁中心基準樁中心與重平臺支墩邊)壓重平臺≥4D且>2.0m≥4D且>2.0m檢測數(shù)量不應(yīng)少于同一條件下樁基分項工程總樁數(shù)的1%,且不少于3根；當總樁數(shù)小于50根時，檢測數(shù)量不應(yīng)少于2根。7.3.4當工程驗收的主控項目100%符合要求、一般項目不低于附錄A考慮樁徑影響的Mindlin(明德林)解應(yīng)力影響系數(shù)A.0.1本標準第5.5.9條規(guī)定基樁引起的附加應(yīng)力應(yīng)根據(jù)考慮樁σz=σz+Ozsrl+Ozs2(A.0.Q=Q+Q?式中：ozp——支盤及樁端投影面積內(nèi)等效端阻力在應(yīng)力計算Q——為擠擴支盤后注漿灌注樁在荷載效應(yīng)準永久組截面長度樁身承擔的軸力(kN),數(shù)值上等于樁頂 效端阻力簡化為(圖A.0.2)的形式，分別求解明德林解應(yīng)力布端阻力廓均勻分布側(cè)阻力樁長(m),計算樁頂?shù)缴媳P盤頂截面長度段時取l=l?;計算上盤盤頂截面至樁端長度段時取l=l?;Z-計算應(yīng)力點離參照坐標原點的豎向距離。2考慮樁徑影響，明德林解豎向應(yīng)力影響系數(shù)表，(1)樁端以下樁身軸線上(n=p/l=0)各點的豎向應(yīng)力影響系數(shù)，系按式(A.0.2-1)~(A.0.2-2)計算；(2)水平向有效影響范圍內(nèi)樁的豎筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94考慮樁徑影響的Mindlin(明德林)解應(yīng)2計算樁頂至上盤盤頂截面樁側(cè)阻力在樁端平面沉降計算3計算上盤盤頂截面至樁端樁側(cè)阻力和等效端阻力在樁端4擠擴支盤后注漿灌注樁基樁側(cè)阻力分布均簡化為沿樁身工程名稱：施工單擠擴后時間時間注漿壓力壓力值(MPa)123456789施工員質(zhì)檢員負責人本標準用詞說明擠擴支盤后注漿灌注樁技術(shù)標準山西省住房和城鄉(xiāng)建設(shè)廳2019年8月27日以第10號公告批準、 433基本規(guī)定 4工程勘察 5.1選型及布置 475.2樁基構(gòu)造 47 47 475.5樁基沉降計算 486施工 6.1施工準備 6.2樁孔、