大跨度屋面鋼桁架結構7篇(全文)

大跨度屋面鋼桁架結構7篇(全文)大跨度屋面鋼桁架結構(精選7篇)大跨度屋面鋼桁架結構第1篇由4層構成，而這四層并不全部分布在地上，而是地上2層，鐵站，再具體細化，其中地下2層設置為地鐵通車軌道，地鐵站口、進站口、售票廳以及安檢口于一體，與地下2層經自動地上一層，即地上站臺層的凈高為10m,地上一層二層，即高而不突兀地代入工程設計圖中，因為供2號線通過的隧道在地鐵隧道的成箱板厚度為400mm,而隧道底部承重板的厚度為高架層以上鋼柱截面A1700mm×30mm,其中11軸、14軸線兩列鋼柱(計16根)分四叉，豎叉為A700mm×20mm,其余鋼柱(計8根)與9軸、16軸兩列鋼柱(計34根)均為標準鋼和13軸結構柱到高候車層就已經完成了所有的施工，9、11、從圖1當中我們可以清楚的看到，軌道層、高架曾距離12、根據以上的結構分析，因為12和13軸需要在結構中做好在施工的過程中我們采用的是在8-9,11-12,13-14,16-17軸津大學2012.大跨度屋面鋼桁架結構第2篇重慶皇庭珠寶城項目位于重慶市九龍坡區(qū)，由3棟28層高層住宅、1棟27層高層辦公、商業(yè)裙房商業(yè)裙房地上4層及地下車庫3層組成。商業(yè)裙房1-16軸~2-3軸/1-d軸~4-R軸4層會廳屋面要求為綠化屋面(覆土厚度500),恒荷載取值按照10Kn/m2,并且布置有兒童活動場地，活荷載按照3.5Kn/m2,結合宴會廳周邊柱網布置，采用6根33.9米跨度鋼桁架作1.計算軟件及模型2.計算結果及分析為93.2mm,為跨度的1/363,基本能滿足規(guī)范要求桁架1/400,為1/1872,可以滿足鋼結構設計規(guī)范要求。本工程為保證上人橡膠支座左端參數詳見表1,右端參數詳見表2。為避免桁架在吊裝產生旋轉，本工程按2點吊裝方式進行吊置為支座，并取消原設計支座，自重荷載乘以1.4的動力系數1.結構方案的選擇上，這種跨度超過25米，荷載較大的大跨度屋面鋼桁架結構第3篇總建筑面積123618m2,屋面面積約5.8萬m2。體育場看臺上部罩棚長420m,最大寬度81.5m,最高點標高為70.25m;南(北)看2大跨度懸挑屋面鋼管桁架結構罩棚施工工藝該工程屋面采用管桁架結構，單榀桁架截面最大高度9.36m,無法滿足整榀桁架運輸要求。所有桿件由工廠加工好后散件運2.1鋼結構拼裝拼裝胎架必須滿足強度及穩(wěn)定性要求。該工程構件拼裝有及組成徑向桁架吊裝單元的立拼。脊梁桁架的拼裝胎架和徑向桁架立拼的拼裝胎架的高度接近10m,對胎架自身的穩(wěn)定性要求鋼(25號工字鋼和槽鋼)焊接而成。2.1.2拼裝流程圖場內、場外徑向桁架的地面拼裝采用單榀徑向桁架地面臥2.1.3胎架設置挑單元采用格構柱作為臨時支撐架。支撐胎架的最大高度達60m,需支撐的最大重量達70t,支撐胎架基礎落在主體混凝土結2.2鋼結構吊裝利用300t履帶吊在場外進行安裝。其吊裝順序為：球型鉸支座安裝→脊梁桁架吊裝(從中間向兩邊)→徑向桁架場內部分吊裝(從中間向兩邊)→徑向桁架場外裝單元之間聯(lián)系桿件補裝(罩棚吊裝單元分段如圖6所示)。2.2.1成品球形支座的安裝東(西)罩棚上部結構與柱子是通過28個成品球型鉸支座連東(西)罩棚支座設計高度450mm,上頂板平面尺寸為直徑1.5m,下底盆平面尺寸為直徑1.2m。支座安裝前必須將上蓋與下底座的連接件安裝好。待支座安裝就位完成后拆除臨時連接中心線與上、下結構安裝線相重合。鋼支座連接板與預埋板應2.2.2脊梁桁架吊裝脊梁桁架由750t履帶吊在場外進行吊裝，東(西)罩棚脊梁桁架各分為23個吊裝單元進行吊裝，大部分吊裝單元基本上以大圓筒柱與其相鄰的勁性柱之間的脊梁桁架分為3個吊裝單元架分段后的最大外形尺寸長為27.375m,寬為7m,高為9.361m,重量約103t(單元10)。構件在起吊后距離地面300mm高度左右后進行構件就位姿吊裝采用4點法吊裝(吊裝單元重量較小的采用4點法吊2.2.3徑向桁架吊裝徑向桁架分場內、場外兩個懸挑單元部分。徑向桁架的吊連接耳板進行固定。安裝采用如下設計形式以確保桁架安裝位置及標高準確(見圖8):徑向桁架場內懸挑部分共有16個吊裝單元，吊裝順序由中向桁架場外懸挑部分同樣分為22個吊裝單元，吊裝與場內懸挑2.2.4徑向桁架上、下弦撐桿及系桿的安裝吊裝單元之間的徑向桁架上、下弦撐桿及系桿均在高空安裝。架吊裝就位后在徑向桁架與連接桿對接位置兩側設置吊籃即可2.3罩棚卸載罩棚鋼結構在吊裝時采用支撐胎架支承的空間結構體系。2.3.1東(西)罩棚卸載高度最高達到60m,卸載的過程必須使支撐受力均衡，否則如局部受力過大，不僅增加了支撐的用量，還將影響混凝土結構[東(西)罩棚支撐胎架布置如圖9所示]。架南(北)端懸挑端，結構中部徑向懸挑桁架最大豎向位移為-54mm。脊梁桁架南(北)端部胎架處卸載位移是-117mm;結構中部最大變形值為129mm,卸載需要分為三級循環(huán)，每級釋放變形量的1/3。2.3.2南(北)罩棚卸載2.3.3罩棚卸載過程的監(jiān)測利用2臺TC2000全站儀進行雙向懸挑鋼管桁架在鋼結構和屋面安裝全過程的位移監(jiān)測。位移監(jiān)測主要內容包括桁架分塊吊裝過程撓度監(jiān)測和卸載后懸挑端部的位移監(jiān)測。在卸載過程對東(西)罩棚場外、場內(特別是場內)徑向桁架吊裝單元大跨度屋面鋼桁架結構第4篇桁架拱跨度33.6m,各榀桁架拱間距8.4m,桁架兩端鉸支在下部空間矩形截面鋼桁架上，拱頂凸出支座面4.5m,上弦管中距φ98×5,Φ102×5,φ68×4,鋼拉桿截面為Φ102×4,鋼材采用Q345鋼。由于該拱桁架結構的跨度較大，單榀拱桁架的斷面形2有限元模型采用荷載增量法來逐級進行加載，迭代過程中利用Newton-3.1線彈性穩(wěn)定分析3.2幾何非線性穩(wěn)定分析題是不符合實際的[2,3]。但由于第一類穩(wěn)定問題在簡單情況下方法，將荷載逐級施加到λ0{P},{P}為參考荷載，λ0為期望的考荷載求出線性化穩(wěn)定性穩(wěn)定問題求出后期荷載的屈曲安全系對該桁架拱結構進行完善結構的彈性大應變非線性穩(wěn)定性線彈性穩(wěn)定荷載系數λcrl=32.36,穩(wěn)定折減系數為?？梢妿缀魏畏蔷€性分析得穩(wěn)定系數λcrn21.07,與線性屈曲穩(wěn)定系數λ3.3帶缺陷的彈塑性雙重非線性屈曲分析穩(wěn)定系數可達到32以上，而實際上此時桁架拱內部的應力已經很大，大大超過了桁架拱的材料屈服應力345MPa,按線性計算考慮彈塑性后，有初始缺陷的拱結構體系穩(wěn)定系數為4.01,較不考慮材料塑性性能時小很多。相對于帶缺陷的幾何非線性1)幾何非線性及材料非線性對該屋蓋結構的穩(wěn)定性能影響2)初始缺陷相比幾何非線性和材料非線性對該結構的穩(wěn)定線性穩(wěn)定及彈塑性雙重非線性穩(wěn)定分析，得出荷載-位移全過程定性影響較為顯著,同時考慮幾何非線性和材料非線性能更為準大跨度鋼桁架施工技術第5篇建筑面積2558.51平方米，建筑基底面積11051.59平方米?？傋粩?040座，其中設固定座位6024個，活動座位1992個，殘疾人坐席24座。為29米。體育館南北向長度為121.2米，東西向長度為101.12鋼結構現(xiàn)場安裝總體思路2.2為了保證本工程的工期計劃，現(xiàn)場施工配備25噸、752.3本工程主結構桁架尺寸較大，均采用“散件出廠，現(xiàn)2.4主桁架構件主弦桿共分六段運到現(xiàn)場后，按設計在地2.5屋面桁架安裝過程中，安裝順序按照16軸→1軸的流程進行，其中13～6軸采用QY75型75噸汽車吊在場內進行安裝，4～5軸采用ATF100-5型100噸汽車吊在場外進行吊裝安2.6主結構安裝完成后，采用75噸的汽車吊在場外進行屋3鋼結構安裝區(qū)域的劃分4鋼結構安裝順序分段時桿件對接位置不宜在同一平面上，而宜錯開≥5007.1嚴格按設計要求進行焊縫尺寸控制，不任意加大或減7.2采用小熱輸入量，小焊道，多道多層焊接方法以減少7.3拼裝焊接時構件預留收縮余量，分段(塊)矯正構件，7.4拼裝焊接時，實施多人對稱反向焊接，最大限度減少7.5拼裝焊接時構件預留收縮余量，分段(塊)矯正構件，7.6焊接時應根據桿件的對稱布置的特點，選好自由端，7.8對跨距、中心線及位移、標高、起拱度的測量，利用大跨度鋼桁架拱橋關鍵設計參數研究第6篇橫琴二橋主橋跨度布置為(100+400+100)m,主拱肋拱軸線下相接于。拱肋下弦矢高90m,拱頂處拱肋上下弦的桁高7m,節(jié)間長度為12m、14m和16m,主桁橫向中心間距36m。采用密縱梁體系疊合混凝土橋面板的橋面系結構形式，橫梁間距12~16m,次縱梁間距4m,預制混凝土板厚26cm,通過剪力釘及濕接縫與橫梁及如圖1所示，全橋有限元模型共劃分為6251個單元，其中梁單元3987個，只受拉桁架單元56個，2208個板單元；主桁架桿吊桿和系桿均采用1860MPa鋼絞線。結構設計中多采用后兩者。己建成的單跨鋼桁架拱橋基本上采意圖如圖2所示。鉸方案中跨側拱腳處軸力大9778kN,但邊跨側拱腳的軸力小28762kN,這部分力轉化為支座反力由支座承擔。對于活動鉸繞各自中支點有轉動趨勢(圖5),因此導致邊跨支座豎向反力增兩支座體系結構產生的位移如圖6所示。由圖可見：活動鉸最大的順橋向位移14.5cm,所以活動鉸方案主拱拱頂下?lián)衔灰戚^雙固定鉸方案大7.6cm。溫度升高30℃時，由于方案(1)的結構縱向可以自由活動，因此方案(1)的水平位移明顯大于方案(2),與此同時由于方案(2)限制結構的縱向位移，溫升時方案(2)產生的豎向位移明顯大于恒載作用下兩支座方案產生支座反力如表1所示，因為活動了8484kN,可見邊跨的這部分豎向反力轉由拱腳處的支座承擔；座結構構件產生的附加內力明顯大于活動鉸方案。但雙鉸支座吊桿長度、動力特性、剛度和穩(wěn)定性、施工難度以及工程經濟影響因素。大跨徑鋼桁架拱橋的矢跨可選在1/4~1/6分在1/4~1/5之間。不變，改變矢高為66.6m、80m、85m、90m、95m、100m和133.3m,對應的矢跨比1/6、1/5、1/4.71、1/4.44、1/4.21和不同矢高計算得到的結構內力和撓度如表2所示，可見增大1/4~1/5是合理的，橫琴二橋的設計矢跨比為1/4.44,處于最優(yōu)內力的大小和分布。選擇拱軸線的原則就是盡可能降低荷載產力而無彎矩作用。但由于活載、溫度變化和材料收縮等因素的曲線半徑及微調部分腹桿長度和斜腹桿長度、角度。分別以拱從表3可以看出，對于鋼桁架拱橋而言，拱軸線對結構的受結論通過對橫琴二橋的支承體系、系桿類型、矢跨比和拱大跨度屋面鋼桁架結構第7篇1.1工程概況務區(qū)，集辦公與生產調度綜合一體樓，工程建筑面積9.16萬m2,用地面積15797m2;地下3層，地上22層。調度大廳結構地下3層、地上5層，抗震設防烈度為9度。1.2中庭鋼桁架概況榀主梁，76根次梁，分布在軸~軸交3軸~7軸之間，主梁頂標塔樓7層東側懸挑梁上，主梁東側固定在調度大廳7夾層西側量約10t,桁架截面重約0.322t/m,結構標高為具體分布如圖1,圖2所示。2施工難點1)鋼結構桁架最大跨度30.6m,主梁H1350×300×20×25,鋼構件單位重大，現(xiàn)場塔吊無法滿足吊重要求，根據桁架4)中庭桁架凈高達35m,吊裝焊接均屬于高空作業(yè)，危3施工技術措施3.1工況分析2)現(xiàn)場布置4臺塔吊，3臺QTZ125,1臺QTZ250位于北3)主梁西側固定在西塔7層懸挑梁板上，桁架東側固定在調度大廳6層柱牛腿上，?軸、?軸、?軸、?軸主梁東側伸入調度大廳梁板里側2400mm。桁架平面布置圖如圖3所示，剖面圖如圖4所示。3.2卷揚機支架設計此垂直吊裝采用2臺10t卷揚機，將卷揚機固定在東側調度大廳屋面和西側墻體上(見圖5,圖6)。每類吊點設計分為3個或4個部分，卷揚機支架、卷揚機、吊點支架(輔助鋼梁)。當卷揚機可以放置于樓層內時設置樓3.3桁架主梁安裝1)分段拼裝。2)垂直起吊。3.4桁架次梁安裝4安全措施3)各種氣瓶距明火要大于10m,氣瓶設置防振圈和防護4)在焊接前，應該設置好吊籃(焊接操作平臺),焊接操作平臺鋪滿防