消落帶1號橋計算書

岸線生態(tài)綜合修復(fù)工程消落帶治理（一期）施工圖設(shè)計消落帶1號橋梁計算書目錄目錄 3第一章設(shè)計資料和結(jié)構(gòu)尺寸 41.1工程概況 41.2工程地質(zhì)參數(shù)（本文摘自地勘資料） 51.2.1氣象水文 51.2.2地形地貌 51.2.3地質(zhì)構(gòu)造 61.2.4水文地質(zhì)條件 81.2.5工程地質(zhì)參數(shù) 81.3設(shè)計的技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)與規(guī)范 10第二章結(jié)構(gòu)驗算荷載計算 112.1荷載作用 112.1.1一期恒載 112.1.2混凝土收縮及徐變作用 122.2可變作用 122.2.1活載作用內(nèi)力計算 122.2.2溫度梯度 122.2.3構(gòu)件類型 122.3內(nèi)力組合 122.3.1基本組合 122.3.2頻遇組合 132.3.3準(zhǔn)永久組合 13第三章主要材料 133.1混凝土 133.2普通鋼筋 14第四章主梁驗算 144.1消落帶1號橋 144.1.1主梁縱向驗算驗算說明 144.1.2持久狀況承載能力極限狀態(tài) 154.1.2.1正截面抗彎驗算 154.1.2.2斜截面抗剪驗算 164.1.3持久狀況正常使用極限狀態(tài) 164.1.3.1正截面裂縫寬度驗算 164.3.2撓度驗算及預(yù)拱度 164.1.4短暫狀況應(yīng)力驗算 174.1.4.1混凝土邊緣壓應(yīng)力驗算 174.1.4.2受拉鋼筋應(yīng)力驗算 174.1.4.3中性軸主拉應(yīng)力驗算 184.1.5主梁抗浮驗算 184.1.6抗流水壓力驗算 18第五章臺帽驗算 195.1消落帶1號橋臺帽主梁驗算 195.1.1正截面抗彎驗算 205.1.2斜截面抗剪驗算 215.1.3裂縫寬度驗算 215.2獨柱臺帽拉壓桿驗算 21第六章樁基驗算 236.1樁基驗算簡述 236.1.1樁基強(qiáng)度驗算簡述 236.1.2樁基地基承載力驗算簡述 246.2樁基強(qiáng)度驗算 256.3樁基地基承載力驗算 27支承樁長計算 27第七章計算結(jié)論 28第一章設(shè)計資料和結(jié)構(gòu)尺寸1.1工程概況本項目位于。沿江岸線長約9.2公里。項目工程內(nèi)容主要包括岸線生態(tài)修復(fù)工程、活力道工程、橋梁工程、碼頭改造工程。北濱路消落帶1號橋:橋梁平面位于直線上，縱坡為單向1.8%。橋梁起點樁號：H1K1+673.886，橋梁終點樁號：H1K1+690.886?？鐝綖?×12m，橋梁全長為17m，橋梁寬度為0.25m（欄桿）+3.8m（人行道）+0.25m（欄桿）=4.3m，橋面鋪裝采用彩色瀝青混凝土鋪裝。上部結(jié)構(gòu)為1×12m普通鋼筋混凝土現(xiàn)澆板梁，下部結(jié)構(gòu)橋臺采用柱式臺，基礎(chǔ)采用樁基礎(chǔ)。橋梁跨越茅溪河，交角約為60°。北濱路消落帶2號橋:主線橋（0#～14#）一共分成3聯(lián)，全橋共長334.9m。第一聯(lián)跨徑布置為（22+22+22）m；第二聯(lián)跨徑布置為（22+28+28+28+22）m；第三聯(lián)跨徑布置為（22+22+22+28+22+22）m。上部結(jié)構(gòu)采用連續(xù)鋼箱梁，下部結(jié)構(gòu)采用樁柱式橋墩。基礎(chǔ)采用樁基礎(chǔ)，橋梁跨越雙溪河和截污干管。1.2工程地質(zhì)參數(shù)（本文摘自地勘資料）1.2.1氣象水文本項目行政區(qū)劃屬于江北區(qū)，屬于東經(jīng)105°17′～110°11′、北緯28°10′～32°13'之間的青藏高原與長江中下游平原的過渡地帶。擬建場地屬亞熱帶季風(fēng)性濕潤氣候，區(qū)內(nèi)的氣象特征具有空氣濕潤，春早夏長、冬暖多霧、秋雨連綿的特點，年無霜期349天左右。多年平均氣溫18.3℃，月平均最高氣溫是8月為28.1℃，月平均最低氣溫在1月為5.7℃，日最高氣溫43.0℃(2006年8月15日)，日最低氣溫-1.8℃(1955年1月11日)。茅溪位于CJ1+550處，為長江北岸一級支流，根據(jù)現(xiàn)場踏勘，兩岸均為開發(fā)城區(qū)，人類活動頻繁，河道大部分已渠化治理，河勢變化大。茅溪起點位于民心佳園東側(cè)，總體呈北南向發(fā)育，在大佛寺長江大橋北側(cè)附近匯入長江，河床寬3～6m，水深0.2～0.5m，流量0.2m3/s，在入江口附近河面標(biāo)高為168.5m。1.2.2地形地貌貌受巖性分布及構(gòu)造控制影響明顯，可分兩種地形地貌單元，分別為構(gòu)造剝蝕丘陵地貌和臨近長江段的河谷侵蝕地貌。構(gòu)造剝蝕丘陵原始地貌渾圓狀丘包與低洼溝槽相間分布，渾圓狀中丘地形總體坡角10～40°，寬緩溝槽地形總體坡角3～8°，局部陡坎坡角30～60°。擬建工程場地主要位于臨近長江北岸岸坡地帶，從長江北岸的河漫灘和長江岸坡穿過，橫跨茅溪、雙溪河、黑石子溝等河溝。整個場地北高南低，地面標(biāo)高163～210m，相對高差約47m，整體上呈現(xiàn)渾圓狀中～深丘與寬緩溝槽相間分布的特征。其特征如下：1、河谷侵蝕堆積地貌長江河谷侵蝕、堆積地貌區(qū)：海拔高程160～195米，河槽呈寬緩的“U”形河谷，河谷寬緩，河床及河漫灘寬約450m，河道較順直，岸坡在橫向上多呈階梯狀，具有坡度較緩，幾乎全被堆積層覆蓋特點，地形坡角10～30°為主。河岸部分地段（碼頭）經(jīng)人工改造已修建簡易防洪護(hù)岸。2、構(gòu)造剝蝕丘陵區(qū)、丘陵斜坡地貌沿線地形起伏較大，多為中丘地形，反向坡較緩、坡角20～30°，順向坡較陡、坡角30～40°。地形嚴(yán)格受地質(zhì)構(gòu)造控制，山脈走向與構(gòu)造線一致，地面多呈不規(guī)則的臺階狀。1.2.3地質(zhì)構(gòu)造工程區(qū)位于川東南孤形地帶，華鎣山帚狀褶皺束東南部；構(gòu)造骨架形成于燕山期晚期褶皺運動。工程區(qū)自西向東依次在主線里程K3+150處穿越重慶—沙坪向斜、主線里程K5+500處穿越環(huán)山背斜、主線里程K10+260處穿越石坪場向斜，構(gòu)造線多呈NNE―SSW向；節(jié)理（裂隙）發(fā)生與構(gòu)造運動密切相關(guān)，以構(gòu)造節(jié)理、層面為主，節(jié)理走向NEE～SWW和走向NW～SE兩組較發(fā)育，多呈密閉型，部分為微張型，少有充填物。1.2.3.1地層巖性經(jīng)過調(diào)查，場地出露地層為第四系堆積層（人工填土、殘坡積層、崩坡積、沖積層）和下伏侏羅系中統(tǒng)上沙溪廟組～侏羅系下統(tǒng)珍珠沖組。（1）-1第四系全新統(tǒng)1、素填土(Q4ml)：紫褐色，主要由砂、泥巖碎塊石及粘性土等組成，部分地段含較多卵石，分布于大部分場地地表，主要來源于周邊道路及地塊建設(shè)的土方開挖外運，碎塊石粒徑約20～200mm，局部可達(dá)1000mm以上，骨架顆粒含量約40～60%，結(jié)構(gòu)松散～稍密，稍濕，拋填或碾壓回填，回填年限一般約2～5年，局部地段大于8年。其中深厚填土區(qū)主要位于里程原始沖溝段回填、碼頭回填區(qū)域，鉆探揭露最大厚度41.0m(BK43鉆孔，利用孔)。素填土中局部存在隨機(jī)分布的團(tuán)狀雜填土。2、雜填土(Q4ml)：雜色，主要由砂、泥巖碎塊石、粘性土、建筑垃圾及少量生活垃圾組成，主要在人類工程活動拆遷區(qū)零星分布，如CJ0+600～CJ0+850段拆遷區(qū)覆蓋層表層等，由人類活動較強(qiáng)烈形成，碎塊石粒徑約10～150mm，局部可達(dá)1000mm以上，骨架顆粒含量約30～55%，結(jié)構(gòu)松散～稍密，稍濕，均勻性差，厚度分布不均，一般厚度1.0m～3.0m，回填時間2～10年不等。另外，由于勘察工作的鉆孔存在以點帶面的情況，其余段填土中局部也存在少量的團(tuán)狀雜填土。3、粉質(zhì)粘土(Q4el+dl)：灰褐色為主，局部呈淺灰色。主要由粘土礦物組成，主要分布于原始地貌丘包緩坡地帶或低洼溝谷地帶、河流兩側(cè)岸坡地帶，一般呈可塑～軟塑狀，殘坡積成因，無搖振反應(yīng)，切口稍有光澤，干強(qiáng)度中等，韌性中等，場地零星分布。4、崩坡積塊石土(Q4col+dl)：雜色，主要由砂巖、泥巖塊、粘性土等組成，堆積物主要為砂巖塊石夾土，塊石粒徑一般200～1000m，大者可達(dá)5m以上，塊石含量50%～60%左右；結(jié)構(gòu)松散～稍密狀。厚度變化大，一般1～5m左右，主要分布于陡斜坡、岸坡局部區(qū)域。5、砂土：(Q4al)：褐色、灰褐色，松散～稍密，濕，主要由砂、粉質(zhì)粘土、長石、石英及云母等礦物組成，含量約70～90%，局部粉質(zhì)粘土含量較高，夾碎、塊、卵石，粒徑2～500mm不等，含量約20～30%。厚度一般2..0～5.0m,局部可達(dá)8.0m以上，該層土場地岸坡地帶廣泛分布。6、卵石土（Q4al）：雜色，主要由卵石組成，骨架間以細(xì)砂、粉質(zhì)粘土充填，濕，稍密～中密。卵石原巖以灰?guī)r為主，呈中風(fēng)化，卵石多呈次棱角狀～亞圓狀，磨圓度較差，分選性差，卵石塊徑一般20～60mm，為基底式充填。該層主要分布在岸坡局部地帶。（4）-2侏羅系侏羅系地層在路線范圍分布廣，主要位于向斜之中及背斜的兩翼，由新至老分為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組、新田溝組，下中統(tǒng)自流井組、珍珠沖組。1、侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組（J2S）為一套強(qiáng)氧化環(huán)境下的河湖相碎屑巖建造，由砂巖——泥巖不等厚的正向沉積韻律層組成，以“關(guān)口砂巖”底為界，與下伏新田溝組呈假整合接觸。主要分布在CJ0+000~CJ2+990段。砂質(zhì)泥巖：紅褐色，主要由粘土礦物及巖屑組成，局部砂質(zhì)含量高，粉砂泥質(zhì)結(jié)構(gòu)，中厚層狀構(gòu)造，泥鈣質(zhì)膠結(jié)。強(qiáng)風(fēng)化層裂隙發(fā)育，巖體破碎～較破碎，巖質(zhì)軟。中風(fēng)化泥巖裂隙較發(fā)育，巖體較完整，巖質(zhì)軟。砂巖：巖性為灰色、青灰色、紫灰色、褐黃色中至厚層塊狀中至粗粒長石石英砂巖、長石砂巖、巖屑長石砂巖?；野咨?，主要由長石、石英、云母組成，細(xì)～中粒結(jié)構(gòu)，中厚層狀構(gòu)造，鈣質(zhì)膠結(jié)。強(qiáng)風(fēng)化層裂隙較發(fā)育，巖石破碎～較破碎，中風(fēng)化砂巖巖體較完整，巖質(zhì)硬。1.2.4水文地質(zhì)條件擬建工程主要位于河流岸坡地貌上，以長江流域沖刷岸為主，第四系覆蓋厚度一般較小，受人類活動影響區(qū)域覆蓋層一般較厚，地下水主要賦存于原始地形谷心地帶、填方厚度較大區(qū)及強(qiáng)風(fēng)化帶巖層中，下臥基巖以透水性差的泥質(zhì)巖類為主，地下水富水性受地形地貌、巖性及裂隙發(fā)育程度控制。根據(jù)地下水的賦存條件、水理性質(zhì)及水力特征，勘察區(qū)地下水可分為松散巖類孔隙水、基巖裂隙水。1.2.5工程地質(zhì)參數(shù)由于場地內(nèi)土層厚度變化較大，強(qiáng)度低、變形大，覆蓋土層不適宜作基礎(chǔ)持力層，宜采用中等風(fēng)化基巖為基礎(chǔ)持力層。橋臺開挖時，建議土質(zhì)部分按1:1.5的坡率進(jìn)行臨時放坡開挖。1#橋各墩、臺的設(shè)計參數(shù)見表表1.2.5-1。表1.2.51#橋各墩、臺設(shè)計參數(shù)推薦表里程樁號墩(臺)號土層厚度(m)建議基底高程(m)建議地基持力層基礎(chǔ)形式巖石抗壓度(MPa)巖質(zhì)地基承載力特征值[fa0](kPa)飽和Ra自然RbK1+684.10號橋臺19.8159.2以下中風(fēng)化砂質(zhì)泥巖樁基礎(chǔ)4.67.4400K1+696.91號橋臺17.8161.7以下中風(fēng)化砂質(zhì)泥巖樁基礎(chǔ)4.67.4400建議：①由于本段上部土層厚度約17.8～19.8m，建議采用機(jī)械成孔進(jìn)行施工，斜、邊坡地帶挖孔存在機(jī)械安全風(fēng)險，同時施工時應(yīng)考慮機(jī)械加載對現(xiàn)狀斜、邊坡穩(wěn)定性的影響。②橋梁段土層較厚，下伏巖土界面較陡，上覆土體可能對高架橋墩、臺的樁基礎(chǔ)產(chǎn)生剪切作用，建議設(shè)計時加強(qiáng)高架橋墩臺樁基的抗剪切能力。③旋挖施工鉆進(jìn)過程中易出現(xiàn)垮孔、塌孔、孔底沉渣等現(xiàn)象；建議采用鋼護(hù)筒或混凝土護(hù)壁等措施加強(qiáng)樁孔壁的支護(hù)，必要時可采用C15混凝土進(jìn)行二次成孔，確保成樁質(zhì)量；施工時應(yīng)充分考慮以上情況，配以合理的輔助措施確保施工安全和成樁質(zhì)量。④該段橋梁緊鄰長江，地下水受江河漲落影響較大，地下水對樁基礎(chǔ)施工影響大，施工時備好抽水設(shè)備，及時抽排地下水，必要時采用水下混凝土澆筑，采用水下混凝土澆筑時，應(yīng)注意孔內(nèi)、外水壓差對施工質(zhì)量的不利影響。⑤擬建工程位于坡地上，對建于坡地的樁基，不得將樁支承于邊坡潛在的滑動體上，樁端進(jìn)入潛在滑裂面以下穩(wěn)定巖土層內(nèi)的深度，應(yīng)能保證樁基的穩(wěn)定；應(yīng)驗算最不利荷載效應(yīng)組合下樁基的整體穩(wěn)定性和樁基水平承載力；同時考慮樁基礎(chǔ)嵌巖深度時，位于邊坡部分的樁應(yīng)根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》DBJ50-147-2016相關(guān)要求，凈邊距應(yīng)滿足規(guī)范及設(shè)計要求。其中2-0橋臺、2-1橋臺開挖時，將形成四側(cè)臨時邊坡，均為土質(zhì)邊坡，破壞模式為土體內(nèi)部圓弧剪切破壞，建議橋臺開挖時對四側(cè)土質(zhì)邊坡按1:1.5的坡率進(jìn)行臨時放坡。其中2-0橋臺、2-1橋臺開挖時，將形成四側(cè)臨時邊坡，均為土質(zhì)邊坡，破壞模式為土體內(nèi)部圓弧剪切破壞，建議橋臺開挖時對四側(cè)土質(zhì)邊坡按1:1.5的坡率進(jìn)行臨時放坡。表4.6-22#橋各墩、臺設(shè)計參數(shù)推薦表里程樁號墩(臺)號土層厚度(m)建議基底高程(m)建議地基持力層建議基礎(chǔ)形式巖石抗壓強(qiáng)度(MPa)巖質(zhì)地基承載力特征值[fa0](kPa)飽和Ra自然RbH2K0+0382-0橋臺3.20175.0以下中風(fēng)化砂質(zhì)泥巖樁基礎(chǔ)4.98.34400H2K0+0602-1橋墩7.20169.6以下中風(fēng)化砂質(zhì)泥巖樁基礎(chǔ)4.98.34400H2K0+0822-2橋墩10.20161.1以下中風(fēng)化砂質(zhì)泥巖樁基礎(chǔ)4.98.34400H2K0+1042-3橋墩13.80155.9以下中風(fēng)化砂質(zhì)泥巖樁基礎(chǔ)4.98.34400H2K0+1262-4橋墩13.5153.8以下中風(fēng)化砂質(zhì)泥巖樁基礎(chǔ)4.98.34400H2K0+1542-5橋墩2.00161.9以下中風(fēng)化砂質(zhì)泥巖樁基礎(chǔ)4.98.34400H2K0+1822-6橋墩1.30166.7以下中風(fēng)化砂質(zhì)泥巖樁基礎(chǔ)4.98.34400H2K0+2102-7橋墩1.70176.8以下中風(fēng)化砂質(zhì)泥巖樁基礎(chǔ)4.98.34400H2K0+2322-8橋墩1.70169.8以下中風(fēng)化砂質(zhì)泥巖樁基礎(chǔ)4.98.34400H2K0+2542-9橋墩1.70172.8以下中風(fēng)化砂質(zhì)泥巖樁基礎(chǔ)4.98.34400H2K0+2762-10橋墩1.70170.8以下中風(fēng)化砂質(zhì)泥巖樁基礎(chǔ)4.98.34400H2K0+2982-11橋墩1.50171.8以下中風(fēng)化砂質(zhì)泥巖樁基礎(chǔ)4.98.34400H2K0+3262-12橋墩1.80170.5以下中風(fēng)化砂質(zhì)泥巖樁基礎(chǔ)4.98.34400H2K0+3482-13橋墩4.00177.0以下中風(fēng)化砂質(zhì)泥巖樁基礎(chǔ)4.98.34400H2K0+3712-14橋臺6.4182.6以下中風(fēng)化砂質(zhì)泥巖承臺樁基礎(chǔ)4.98.34400建議：①由于本段上部土層厚度約0.5～14.1m，存在長江水位影響，建議采用機(jī)械成孔進(jìn)行施工，斜、邊坡地帶挖孔存在機(jī)械安全風(fēng)險，同時施工時應(yīng)考慮機(jī)械加載對現(xiàn)狀斜、邊坡穩(wěn)定性的影響。②橋梁段土層較厚，下伏巖土界面較陡，上覆土體可能對高架橋墩、臺的樁基礎(chǔ)產(chǎn)生剪切作用，建議設(shè)計時加強(qiáng)高架橋墩臺樁基的抗剪切能力。③旋挖施工鉆進(jìn)過程中易出現(xiàn)垮孔、塌孔、孔底沉渣等現(xiàn)象；建議采用鋼護(hù)筒或混凝土護(hù)壁等措施加強(qiáng)樁孔壁的支護(hù)，必要時可采用C15混凝土進(jìn)行二次成孔，確保成樁質(zhì)量；施工時應(yīng)充分考慮以上情況，配以合理的輔助措施確保施工安全和成樁質(zhì)量。④該段橋梁緊鄰長江，地下水受江河漲落影響較大，地下水對樁基礎(chǔ)施工影響大，施工時備好抽水設(shè)備，及時抽排地下水，必要時采用水下混凝土澆筑，采用水下混凝土澆筑時，應(yīng)注意孔內(nèi)、外水壓差對施工質(zhì)量的不利影響。⑤擬建工程位于坡地上，對建于坡地的樁基，不得將樁支承于邊坡潛在的滑動體上，樁端進(jìn)入潛在滑裂面以下穩(wěn)定巖土層內(nèi)的深度，應(yīng)能保證樁基的穩(wěn)定；應(yīng)驗算最不利荷載效應(yīng)組合下樁基的整體穩(wěn)定性和樁基水平承載力；同時考慮樁基礎(chǔ)嵌巖深度時，位于邊坡部分的樁應(yīng)根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》DBJ50-147-2016相關(guān)要求，凈邊距應(yīng)滿足規(guī)范及設(shè)計要求。部分樁基位置處無勘察鉆孔控制，出刊及詳細(xì)勘察時加強(qiáng)樁基位置處地質(zhì)工作。1.3設(shè)計的技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)與規(guī)范設(shè)計規(guī)范:(1)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60-2015）(2)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTG3362-2018）(3)《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（JTG3363-2019）(4)《公路圬工橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTGD61-2005）(5)《公路橋梁抗震設(shè)計規(guī)范》JTG/T2231-01-2020(6)《公路交通安全設(shè)施設(shè)計細(xì)則》（JTG/TD81-2017）(7)《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》JTG3363-2019(8)《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》JTG/T3650-2020(9)《公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》JTGB01-2014(10)《公路橋梁板式橡膠支座》JT/T4-2019(11)《公路橋梁伸縮裝置通用技術(shù)條件》JT/T327-2016(12)《公路工程基樁檢測技術(shù)規(guī)程》（JTG／T3512-2020）(13)《城鎮(zhèn)道路工程施工與質(zhì)量驗收規(guī)范》（CJJ1-2008）(14)《公路工程混凝土結(jié)構(gòu)耐久性設(shè)計規(guī)范》（JTGT3310-2019）(15)《建筑與市政地基基礎(chǔ)通用規(guī)范》（GB55003-2021）(16)《建筑與市政工程無障礙通用規(guī)范》（GB55019-2021）(17)《建筑與市政工程防水通用規(guī)范》(GB55030-2022)(18)其他相關(guān)規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)等技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)：（1）橋梁設(shè)計基準(zhǔn)期為100年；（2）設(shè)計荷載：人群荷載：3.6km/m2；（3）橋梁設(shè)計安全等級：一級（4）橋面寬度：全橋?qū)挾葹?.3m，具體布置為：0.25m（欄桿）+3.8m（人行道）+0.25m（欄桿）=4.3m；（5）通航等級：不通航（6）耐久性設(shè)計：按Ⅰ-C類環(huán)境類別設(shè)計；（7）抗震設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)：Ⅵ度，基本地震加速度0.05g，抗震設(shè)防分類為C類，不需進(jìn)行抗震分析和抗震驗算（8）坐標(biāo)系統(tǒng)：2000國家大地坐標(biāo)系統(tǒng)；（9）高程系統(tǒng)：1985國家高程基準(zhǔn)。（10）流速V水流：2m/s（11）漂浮物撞擊：100KN第二章結(jié)構(gòu)驗算荷載計算2.1荷載作用2.1.1一期恒載鋼筋混凝土25kN/m3，瀝青混凝土24kN/m3，鋼材78.5kN/m3，填土20kN/m,水容重10kN/m3，鋪裝+人行道欄桿：14.3kN/m。2.1.2混凝土收縮及徐變作用按照《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTGD62-2018）取值；計算中分別考慮施工階段、成橋時刻、使用10年時的收縮徐變對結(jié)構(gòu)的影響并指導(dǎo)設(shè)計。2.2可變作用2.2.1活載作用內(nèi)力計算人群荷載效應(yīng)根據(jù)《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》（CJJ11-2011）10.0.5-1條計算取值。2.2.2溫度梯度橋面鋪裝為普通鋼筋混凝土。豎向日照正溫差按照《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》(JTGD60-2015)表4.3.12-3進(jìn)行計算；豎向日照反溫差為正溫差乘以-0.5，加載如下圖所示：2.2.3構(gòu)件類型橋梁上、下部結(jié)構(gòu)均鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)驗算。2.3內(nèi)力組合2.3.1基本組合在此基本組合考慮永久作用—結(jié)構(gòu)重力，可變作用—汽車荷載、溫度梯度、基礎(chǔ)沉降作用，則基本組合作用效應(yīng)表達(dá)式為：式中：—結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，取為1.0； —永久作用結(jié)構(gòu)重力效應(yīng)分項系數(shù)，取為1.2；—可變作用荷載效應(yīng)分項系數(shù)，取為1.4；—除汽車荷載效應(yīng)（含沖擊力、離心力）、風(fēng)荷載外其它可變作用效應(yīng)系數(shù)；—永久作用結(jié)構(gòu)重力效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值；—可變作用汽車荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值。2.3.2頻遇組合在此頻遇組合考慮永久作用—結(jié)構(gòu)重力、收縮徐變作用，可變作用—汽車荷載、人群荷載、溫度作用、基礎(chǔ)沉降作用，則頻遇組合作用效應(yīng)表達(dá)式為：式中：—可變作用荷載效應(yīng)頻遇值系數(shù)，汽車取為0.7，人群取為1.0，溫度梯度取為0.8，其他1.0；其他參數(shù)見《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60-2015）4.1.5條。2.3.3準(zhǔn)永久組合在此準(zhǔn)永久組合考慮永久作用—結(jié)構(gòu)重力、收縮徐變作用，可變作用—汽車荷載、人群荷載、溫度作用、基礎(chǔ)沉降作用，則準(zhǔn)永久組合作用效應(yīng)表達(dá)式為：式中：—可變作用荷載效應(yīng)頻遇值系數(shù)，汽車取為0.4，人群取為0.4，溫度梯度取為0.8，其他1.0；其他參數(shù)見《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60-2015）4.1.5條。第三章主要材料3.1混凝土（1）C40混凝土（主梁）彈性模量：3.35×104Mpa，剪切模量：1.34×104Mpa軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值：fcd=18.4Mpa，軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計值：ftd=1.65Mpa泊桑比：0.2，線膨脹系數(shù):1.0×10-5/℃容重：γ=25.0KN/m3(2)C35混凝土（橋墩）彈性模量：3.15×104Mpa，剪切模量：1.26×104Mpa軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值：fcd=16.1Mpa，軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計值：ftd=1.52Mpa泊桑比：0.2，線膨脹系數(shù):1.0×10-5/℃容重：γ=25.0KN/m3(3)C30混凝土（基礎(chǔ)）彈性模量：3.00×104Mpa，剪切模量：1.2×104Mpa軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值：fcd=13.8Mpa，軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計值：ftd=1.39Mpa泊松比：0.2，線膨脹系數(shù):1.0×10-5/°C容重：γ=25.0KN/m3(4)橋面瀝青混凝土鋪裝γ=24.0KN/m33.2普通鋼筋(1)HPB300鋼筋：抗拉設(shè)計強(qiáng)度fsd＝250MPa，標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度fsk＝300Mpa，彈性模量Es＝2.0×105Mpa。(2)HRB400鋼筋：抗拉設(shè)計強(qiáng)度fsd＝330MPa，標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度fsk＝400Mpa，彈性模量Es＝2.0×105Mpa。第四章主梁驗算本工程橋梁共一聯(lián)，其布跨為1x12m，對其建立全橋模型進(jìn)行驗算。4.1消落帶1號橋4.1.1主梁縱向驗算驗算說明縱向計算采用MIDAS-CIVIL2022進(jìn)行建模。結(jié)構(gòu)后處理采用civildesigner進(jìn)行結(jié)構(gòu)驗算。節(jié)點數(shù)量：15個；單元數(shù)量：14個；邊界條件數(shù)量：1個；施工階段數(shù)量：3個，施工步驟如下： 施工階段1:橋梁施工；30.0天； 施工階段2:二期；20.0天； 施工階段3:成橋10年；3650.0天；模型如下：整體離散模型4.1.2持久狀況承載能力極限狀態(tài)4.1.2.1正截面抗彎驗算圖表SEQ圖表\*ARABIC1持久狀況正截面抗彎驗算包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第5.1.2-1條EQγ\s\do4(0)S≤R驗算，結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)*作用效應(yīng)的組合設(shè)計最大值≤構(gòu)件承載力設(shè)計值，滿足規(guī)范要求；4.1.2.2斜截面抗剪驗算圖表SEQ圖表\*ARABIC1持久狀況斜截面抗剪驗算包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第5.1.2-1條EQγ\s\do4(0)S≤R驗算，結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)*作用效應(yīng)的組合設(shè)計最大值≤構(gòu)件承載力設(shè)計值，滿足規(guī)范要求；按照《橋規(guī)》第5.2.11或8.4.4條進(jìn)行抗剪截面驗算，滿足規(guī)范要求；4.1.3持久狀況正常使用極限狀態(tài)4.1.3.1正截面裂縫寬度驗算圖表SEQ圖表\*ARABIC1使用階段裂縫寬度驗算包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第6.4條驗算：最大裂縫寬度為EQW\s\do4(fk)=0.169mm≤裂縫寬度允許值0.200mm，滿足規(guī)范要求；4.3.2撓度驗算及預(yù)拱度按《橋規(guī)》第6.5.3條規(guī)定，鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件計算的長期撓度值，由汽車荷載（不計沖擊系數(shù)）和人群荷載頻遇組合在梁式橋主梁產(chǎn)生的最大撓度不應(yīng)超過計算跨徑的1/600，在梁式橋主梁懸臂端產(chǎn)生的最大撓度不應(yīng)超過懸臂長度的1/300.結(jié)論：表格SEQ表格\*ARABIC1撓度驗算及預(yù)拱度表格梁-孔（m）構(gòu)件類型梁類型跨徑(m)節(jié)點Ms（彎矩設(shè)計置）(KN.m)Mcr（開裂彎矩）(KN.m)Fa（撓度設(shè)計值）(m)Fd（消除自重后撓度）(m)Fn（撓度容許值）(m)撓度驗算結(jié)果預(yù)拱值(mm)1-12RC跨徑11.30081812.0471308.361-17.2154.60118.833OK14.94.1.4短暫狀況應(yīng)力驗算4.1.4.1混凝土邊緣壓應(yīng)力驗算按《橋規(guī)》第7.2.4-1條公式，受壓區(qū)混凝土邊緣混凝土的壓應(yīng)力應(yīng)符合下式規(guī)定：σtcc≤0.8fck’圖表SEQ圖表\*ARABIC1混凝土邊緣壓應(yīng)力驗算包絡(luò)圖結(jié)論： 按照《橋規(guī)》第7.2.4-1條公式EQσ\s\do4(t,cc)≤0.8f\s\do4(ck)’驗算：EQσ\s\do4(t,cc)=4.179MPa≤EQ0.8f\s\do4(ck)’=17.136MPa，滿足規(guī)范要求；4.1.4.2受拉鋼筋應(yīng)力驗算按《橋規(guī)》第7.2.4-2條公式，受拉區(qū)鋼筋的應(yīng)力應(yīng)符合下式規(guī)定：σtsi≤0.75fsk。結(jié)論：按照《橋規(guī)》第7.2.4-2條公式σtsi≤0.75fsk驗算：EQσ\s\do4(t,si)=81.936MPa≤0.75fsk=300.000MPa，滿足規(guī)范要求;4.1.4.3中性軸主拉應(yīng)力驗算按照《橋規(guī)》第7.2.5條，鋼筋混凝土受彎構(gòu)件中性軸處的主拉應(yīng)力（剪應(yīng)力）σttp應(yīng)符合下列規(guī)定：σttp≤ftk’圖表SEQ圖表\*ARABIC1中性軸主拉應(yīng)力驗算包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第7.2.5條公式EQσ\s\do4(t,tp)≤f\s\do4(tk)’驗算：EQσ\s\do4(t,tp)=-0.346MPa≤EQf\s\do4(tk)’=2.086MPa，滿足規(guī)范要求；4.1.5主梁抗浮驗算按《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60-2015）第4.2.5條，水浮力標(biāo)準(zhǔn)值可按如下計算：F浮=Vw上部構(gòu)造(主梁+二期）單幅排開水的體積V=2.34*12=28.08m3；F浮=Vw=10*28.08=280.8KN由計算可知，上部構(gòu)造(主梁+二期）恒載G=948.32KNG/F浮=948.32/280.8=3.37＞1上部構(gòu)造(主梁+二期）抗浮驗算滿足規(guī)范要求。4.1.6抗流水壓力驗算根據(jù)規(guī)范第《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60-2015）第4.3.9條驗算流水壓力；根據(jù)橋型布置圖分析可得，下部橋臺樁基未受流水壓力，本次驗算為上部主梁。Fw=KA(V2)/（2g）橋梁阻水面積A=9.53㎡流速V根據(jù)《長江北岸（塔子山至金科太陽海岸段）岸線生態(tài)綜合修復(fù)工程—消落帶治理洪水影響評價報告》（報批稿）中，公式法計算V=2.0m/sFw=KA(V2)/（2g）=1.5*9.53*（10*2^2）/(2*9.81)=29.1KN支座摩阻力，根據(jù)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60-2015）第4.3.13條F=uW支座摩阻系數(shù)由表4.3.13得u=0.2F=uW=0.2*948.32/4=47.16KN＞29.1KN抗流水壓力驗算滿足規(guī)范要求。第五章臺帽驗算5.1消落帶1號橋臺帽主梁驗算臺帽驗算，對臺帽采用建立全橋模型進(jìn)行驗算；整體離散模型臺帽頂板配置2x15根Φ25的HRB400鋼筋，底板配置2x15根Φ25的HRB400鋼筋。5.1.1正截面抗彎驗算圖表5.1.1持久狀況正截面抗彎驗算包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第5.1.2-1條EQγ\s\do4(0)S≤R驗算，結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)*作用效應(yīng)的組合設(shè)計最大值≤構(gòu)件承載力設(shè)計值，滿足規(guī)范要求；5.1.2斜截面抗剪驗算圖表5.1.2持久狀況斜截面抗剪驗算（Z方向）包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第5.1.2-1條EQγ\s\do4(0)S≤R驗算，結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)*作用效應(yīng)的組合設(shè)計最大值≤構(gòu)件承載力設(shè)計值，滿足規(guī)范要求；按照《橋規(guī)》第5.2.11或8.4.4條進(jìn)行抗剪截面驗算，滿足規(guī)范要求；5.1.3裂縫寬度驗算圖表5.1.3使用階段裂縫寬度驗算包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第6.4條驗算：最大裂縫寬度為EQW\s\do4(fk)=0.050mm≤裂縫寬度允許值0.200mm，滿足規(guī)范要求；5.2獨柱臺帽拉壓桿驗算根據(jù)規(guī)范第8.4.6-2條和8.4.6-1條驗算蓋梁頂部拉桿承載力：經(jīng)驗算，豎向力作用點至柱邊緣的水平距離小于臺帽截面高度，需采用 8.4.6-2拉壓桿模型驗算，如下：臺帽一般構(gòu)造圖臺帽頂部的橫向拉力：Tt,d=(x+bc/2)*Fd/z=(0.55+1.2/2)*582.24.000/0.72=929.97KN拉桿的承載力：RT,d=fsd*As+fpd*Ap=330.000*22090.5+1260.000*0.000=7289865.000N由于γ0*Tt,d=1.100*929970=1022967≤RT,d=7289865.000N故,拉桿的承載力滿足規(guī)范要求,OK！第六章樁基驗算6.1樁基驗算簡述6.1.1樁基強(qiáng)度驗算簡述沿周邊均勻配置縱向鋼筋的圓形截面鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件，其正截面抗壓承載力設(shè)計應(yīng)滿足《設(shè)計規(guī)范》第5.3.9條的規(guī)定：6.1.2樁基地基承載力驗算簡述端承樁基計算根據(jù)《《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(JTG3363-2019)規(guī)定進(jìn)行計算。當(dāng)支承在基巖上或嵌入基巖內(nèi)的鉆（挖）孔樁、沉樁的單樁軸向受壓承載力容許值[Ra]，可按下式計算：[Ra]——單樁軸向受壓承載力容許值（KN），樁身自重與置換土重的差值作為荷載考慮；c1——根據(jù)清孔情況、巖石破碎程度等因素而定的端阻發(fā)揮系數(shù)，按《地基規(guī)范》JTGD63-2007表5.3.4采用；Ap——樁端截面面積，對于擴(kuò)底樁，取擴(kuò)底截面面積；frk——樁端巖石飽和單軸抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（KP