會議中心鋼桁架提升施工計算書

9.1鋼桁架整體提升計算書 19.1.1計算說明 19.1.2計算依據 19.1.3被提升結構有限元仿真分析 29.1.4支承結構有限元仿真分析 89.1.5下吊點有限元分析 119.2130噸汽車吊上首層樓面行走吊裝計算 149.2.1計算說明 149.2.2計算依據 159.2.3計算分析 169.3.4汽車吊行走路線下方地下室腳手架支撐承載力驗算 209.3.5汽車吊吊裝狀態(tài)下混凝土結構承載力驗算 429.3.6130噸汽車吊支車轉換梁計算 529.1鋼桁架整體提升計算書9.1.1計算說明9.1.1.1計算范圍：本次計算僅包括被提升結構及支承結構（提升平臺臨時措施）的應力、變形等受力狀況。9.1.1.2材料：（1）本計算中的臨時措施具體規(guī)格另見施工方案或CAD附件（已按照規(guī)格分層，僅供示意，勿作他用），除特殊注明外，材質均為Q355B。（2）永久結構中若有桿件替換，除特殊注明外，其材質均與永久桿件保持一致。9.1.1.3加工制作與安裝（1）臨時措施加工制作前，應進行施工詳圖設計，應滿足《鋼結構工程施工規(guī)范》GB50755-2012第4章的要求。（2）焊接做法、焊接質量等級及焊縫要求另見施工方案，方案未注明的所有焊接做法、焊接質量等級及焊縫要求均應按照《鋼結構設計標準》(GB50017-2017)及《鋼結構焊接規(guī)范》(GB50661-2011)的要求進行。9.1.2計算依據9.1.2.1主要規(guī)范、規(guī)程本報告根據已有施工方案與設計經驗，參照(但不限于)以下主要規(guī)范、規(guī)程和標準進行計算：《鋼結構設計標準》GB50017-2017《建筑結構荷載規(guī)范》GB5009-2012《重型結構和設備整體提升技術規(guī)范》GB51162-2016《鋼結構工程施工質量驗收標準》GB50205-2020《鋼結構焊接規(guī)范》GB50661-2011《鋼結構工程施工規(guī)范》GB50755-2012《建筑結構可靠性設計統(tǒng)一標準》GB50068-20189.1.2.2設計文件設計文件主要依據為工程設計說明、設計圖紙及施工方提供的施工建議和要求；9.1.2.3計算軟件被提升結構及支承結構采用通用有限元分析軟件MIDAS/Gen進行仿真計算與分析；節(jié)點采用ANSYS進行仿真計算與分析。9.1.3被提升結構有限元仿真分析9.1.3.1結構模型根據施工方案，本次計算的被提升結構計算模型如下圖所示：鋼結構提升圖示5.1.3.2荷載與組合荷載標準值【1】恒荷載DL：DL為結構自重和附屬結構（含樓承板等）。荷載組合【1】標準荷載組合：1.0DL；【2】基本荷載組合：1.5DL。5.1.3.3計算工況根據施工方案、荷載和邊界條件，選取提升階段關鍵的施工過程作為計算工況，其計算工況和對應的計算模型詳情如下：CS工況CS1:鋼結構提升工況圖9.1.3.4各工況計算結果位移分布結果位移分布表CS1:DZ分布圖（單位：mm）應力驗算結果應力比分布表CS1:被提升結構應力比分布圖提升反力結果提升反力分布表CS1:提升反力FZ標準值（單位：kN）9.1.3.5小結根據上述各工況計算結果，統(tǒng)計如下表所示：被提升結構計算結果統(tǒng)計表

序號統(tǒng)計項值備注1最大應力比0.40CS1工況2最大豎向變形19mmCS1工況3最大提升反力474kNCS1工況根據統(tǒng)計表可知，結構在提升施工過程中，最大應力比為0.40<1，滿足規(guī)范要求。結構最大變形為19mm，其支座間距約為35900mm，變形為跨度的1/1889，滿足規(guī)范1/400的要求。9.1.3.6屈曲穩(wěn)定性分析結構前六階失穩(wěn)模態(tài)各階失穩(wěn)模態(tài)對應的安全系數如下表：桁架提升到為后，整體面外最先失穩(wěn)，其最小失穩(wěn)安全系數為38，大于1，滿足安全要求。9.1.3.7非線性屈曲分析為了全面的了解桁架的屈曲性能，需要對結構進行非線性屈曲分析，即取結構最低階屈曲模態(tài)作為初始缺陷分布，通過對結構進行幾何非線性分析獲得彈性穩(wěn)定承載力，根據空間網格結構技術規(guī)程的規(guī)定，將該值除以系數K（K=4.2）作為容許的穩(wěn)定承載力。桁架初始缺陷的最大值取桁架跨度的1/300。桁架結構的Y向荷載-位移曲線如下：由上圖可以看出，結構的荷載系數最大值為140，大于安全系數K（K=4.2），結構的整體穩(wěn)定承載力滿足要求。9.1.3.8小結根據上述各工況計算結果，統(tǒng)計如下表所示：被提升結構計算結果統(tǒng)計表序號統(tǒng)計項值備注1最大應力比0.40CS1工況2最大豎向變形19mmCS1工況3最大提升反力474kNCS1工況根據統(tǒng)計表可知，結構在提升施工過程中，最大應力比為0.40<1，滿足規(guī)范要求。結構最大變形為19mm，其支座間距約為35900mm，變形為跨度的1/1889，滿足規(guī)范1/400的要求。9.1.4支承結構有限元仿真分析9.1.4.1荷載與組合荷載標準值【1】恒荷載DL：結構自重，程序自動計算；【2】活荷載LL：LL為各提升平臺最大荷載；【3】被提升結構風荷載W：根據工程經驗，常規(guī)結構的風荷載可保守取名義風荷載（提升反力的5%）進行驗算，本計算中采用名義風荷載進行設計復核。荷載組合荷載工況組合表序號荷載工況11.0（DL+LL）21.0（DL+LL+W）31.3DL+1.5LL+1.0W2）提升平臺9.1.4.2結構模型根據設計圖幾何尺寸和截面尺寸，建立的結構模型如下圖所示：支承結構邊界條件圖示9.1.4.3計算結果（1）應力比分布結果被提升結構應力比圖被提升結構剪應力比圖提升平臺結構最大應力比為0.73，最大剪應力比為0.49，桿件應力比均小于1，滿足要求。（2）變形分布圖DZ分布圖（單位：mm）提升時，支承結構最大豎向位移為5.0mm，滿足要求。（3）支承反力支承反力標準值示意圖如下：提升平臺FXYZ標準值示意圖（單位：kN）提升平臺MXYZ標準值示意圖（單位：kN.m）9.1.4.4小結綜上，提升時支承結構最大應力比為0.73，最大豎向變形為5mm，均滿足規(guī)范要求。9.1.5下吊點有限元分析9.1.5.175t下吊具75t下吊具詳圖下吊具分析采用ANSYS有限元程序仿真分析,基本荷載組合：1.5LL；LL為提升反力標準值。計算模型應力分布云圖應力分布云圖變形分布云圖經計算，75t下吊具節(jié)點最大應力為285MPa（開孔位置），其節(jié)點大部分應力在204MPa以下，最大變形為0.37mm。整個計算模型符合設計要求。9.2130噸汽車吊上首層樓面行走吊裝計算9.2.1計算說明由于本工程鋼桁架構件太重，塔吊均無法滿足吊裝需求，需采用130噸汽車吊上首層樓面在鋼桁架就位處正下方組拼，其行走路線以及站位見第四章4.1二層桁架安裝方案。在行走路線樓板上鋪設4.4m寬20mm厚鋼板。考慮簡化計算，行走路線以及站位區(qū)域下部主體結構柱、主梁、次梁及樓板均按最不利截截選取，選取截面如下：（1）C40混凝土柱截面為600*600，配筋:@@200(4)汽車吊相關參數說明：根據施工方案，130t汽車吊在吊桁架過程中，最不利吊裝工況為：最大臂長45.9m，吊裝半徑22m，起吊能力為16t，實際吊重考慮10t，汽車吊行走時，不考慮配重,吊裝時配重53t。ZTC1300V型130t汽車吊的質量及支腿尺寸參數如下表所示；尺寸參數見130t汽車吊示意圖。質量參數行駛狀態(tài)自重（總質量）kg56205整車整備質量kg56205Ⅰ、Ⅱ軸荷kg10395/11700Ⅲ、Ⅳ、Ⅴ軸荷kg11370/11370/11370支腿尺寸支腿縱向距離m8.25支腿橫向距離m7.8配重吊裝狀態(tài)下配重t53外形尺寸車長mx車寬m15.67mx3mZTC1300V汽車吊示意圖9.2.2計算依據本計算分析主要依據設計資料、實際現場情況，施工階段的實際載荷和行走路線對樓板進行計算分析，依據的相關設計規(guī)范與資料如下?！督ㄖY構荷載規(guī)范》GB50009-2012《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2010《鋼結構設計標準》GB50017-2017結構施工圖9.2.3計算分析⑴汽車吊上樓面行走狀態(tài)：汽車吊行走路線20mm鋼板做路基，其行駛過中程樓板承受的荷載主要來自上部汽車吊車輪所傳遞的集中荷載通過路基轉換成的均布面荷載，最不利行車位置如圖所示。輪壓最大區(qū)域輪壓最大區(qū)域最不利行車位置輪壓轉化為均布荷載的荷載計算以輪壓最大區(qū)域計算汽車吊行駛過程中車輪所傳遞的集中荷載通過路基轉換的均布荷載值PP=Ⅲ、Ⅳ、Ⅴ軸荷之和/輪壓最大區(qū)面積+20厚鋼板路基自重P=（3*113.7）/（4.4*4.5）+1.57=18.8kN/m2所以傳遞到樓面的均布荷載為18.8kN/m2，按19kN/m2考慮輪壓擴散區(qū)域驗證:樓板上鋪設鋼板時，鋼板對輪壓擴散作用范圍及應力情況，采用midas有限元分析結果如應力云圖所示：荷載布置圖應力云圖平面應力云圖立面輪壓擴散作用應力范圍已經大于輪壓最大計算區(qū)域，所以均布荷載計算滿足要求?；炷量箟簭姸闰炈銟前寤炷翉姸鹊燃墳镃30，抗壓強度設計值為20.1N/mm2＞輪壓荷載0.49N/mm2，滿足施工要求。⑵汽車吊上樓面吊裝狀態(tài)：汽車吊支車時前腿支于混凝土梁上，后退則又一個支腿好處于混凝土樓板上，一個在樓板上，需設置H型鋼轉換梁(3根HN500*200*10*16并排焊接)，H型鋼轉換梁兩端用30mm厚400mm寬鋼板墊起搭在混凝土梁上，中間不與樓板接觸，汽車吊支腿支在轉換梁上，吊裝時通過轉換梁向下傳遞荷載到混凝土梁上。汽車支車占位圖汽車吊吊裝狀態(tài)下支腿圖130噸汽車吊自重G0為56.21t，最不利吊裝工況下，起吊構件重量G1為10t（計算時考慮1.1的吊裝動力系數）,考慮配重G2為53t。起吊作業(yè)半徑L1取為22m。支腿縱向距離A為8.25m，橫向距離B全伸為7.8m。支腿反力的計算的示意圖當主臂處于圖中所示的位置時，各支腿反力的反力值如下所示，其中，總豎向力F=G0+G1+G2=1193kN，總彎矩M=G1*L1=2200kN·m，A=8.25m，B=7.8m，當支腿出現最大值時對應的：主臂與X向的夾角β=計算過程如下：Mx=M·cosβ；My=M·sinβ。其中，Mx可以轉換成支腿1、3的拉力和支腿2、4的壓力，My可以轉換成支腿3、4的拉力和支腿1、2的壓力。各個支腿的反力由F產生的壓力和Mx、My產生的拉力或壓力組成。其中N11=N12=N13=N14=F/4;N1-Mx=N3-Mx=-(Mx/A)/2;N2-Mx=N4-Mx=(Mx/A)/2;N1-My=N2-My=(My/B)/2;N3-My=N4-My=-(My/B)/2。支腿1：N1=N11+N1-Mx+N1-My=F/4-Mx/2A+My/2B=298.25-1732/16.5+1356/15.6=280.2kN支腿2：N2=N12+N2-Mx+N2-My=F/4+Mx/2A+My/2B=298.25+1732/16.5+1356/15.6=490.2kN支腿3：N3=N13+N3-Mx+N3-My=F/4-Mx/2A-My/2B=298.25-1732/16.5-1356/15.6=106.4kN支腿4：N4=N14+N4-Mx+N4-My=F/4+Mx/2A-My/2B=298.25-1732/16.5+1356/15.6=280.2kN最大支座反力Fmax=490.2kN9.3.4汽車吊行走路線下方地下室腳手架支撐承載力驗算9.3.4.1腳手架支撐工程屬性地下一層頂板混凝土樓板名稱180板地下一層頂板混凝土樓板板厚(mm)180模板支架高度H(m)6模板支架縱向長度L(m)12.3模板支架橫向長度B(m)6支架外側模板高度Hm（mm）15009.3.4.2荷載說明⑴汽車吊在地下室頂板上面行走時，樓面恒荷載及樓板自重荷載由樓板自身承擔，樓板與20mm厚鋼板僅起到擴散輪壓作用，使集中荷載轉化為均布荷載。⑵汽車吊行走時往下傳遞的荷載由支撐架全部承擔，支撐架所受荷載值Pz簡化計算為汽車吊行走傳遞的荷載。支撐架所受荷載值Pz=19kN/m2⑶汽車吊在地面行走時的水平摩檫力由主體結構承擔，支撐架承載里計算時不考慮。⑷支撐架荷載參數模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1主梁及小梁0.3樓板模板0.5施工荷載標準值Q1k(kN/m2)19其他施工荷載標準值Q2k(kN/m2)9風荷載參數：汽車吊行走時地下室已經封閉，不考慮風荷載9.3.4.3支撐體系設計⑴支撐架布置結構重要性系數γ01.1腳手架安全等級I級主梁布置方向平行立桿縱向方向立桿縱向間距l(xiāng)a(mm)900立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)600水平拉桿步距h(mm)1500頂層水平桿步距hˊ(mm)1000支架可調托座支撐點至頂層水平桿中心線的距離a(mm)500小梁間距l(xiāng)(mm)200小梁最大懸挑長度l1(mm)400主梁最大懸挑長度l2(mm)400⑵荷載系數參數表：正常使用極限狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)可變荷載調整系數γL10.8可變荷載的分項系數γQ11.5永久荷載的分項系數γG11.3結構重要性系數γ01.1⑶設計簡圖如下：模板設計平面圖縱向剖面圖橫向剖面圖9.3.4.4支撐架整體驗算（采用3D3S計算）⑴小梁參數小梁類型矩形木楞小梁截面類型(mm)50×70小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)40.833小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)142.917小梁計算方式三等跨連續(xù)梁⑵主梁參數主梁類型槽鋼主梁截面類型10號槽鋼主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)39.7主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)198主梁計算方式三等跨連續(xù)梁可調托座內主梁根數1⑶立桿參數立桿鋼管截面類型(mm)Ф48×3.2立桿鋼管計算截面類型(mm)Ф48×3.2鋼材等級Q345立桿截面面積A(mm2)450立桿截面回轉半徑i(mm)15.9立桿截面抵抗矩W(cm3)4.73抗壓強度設計值[f](N/mm2)300支架自重標準值q(kN/m)0.15支架立桿計算長度修正系數η1.2懸臂端計算長度折減系數k0.7計算簡圖（整體）注：藍色單元為普通單元，綠色單元為連接單元，綠色實心圓為支座，黃色實心圓為主從節(jié)點的主節(jié)點支座信息表（單位:剛度：kN/mmkN*mm/rad位移：mmrad）支座類型平動1平動2平動3轉動R1轉動R2轉動R31無無剛性無無無⑷荷載布置與組合單元荷載布置工況0輸入的面荷載:序號荷載類型導荷方式體形系數面荷載值(基本風壓)kN/m21恒載雙向桿件--1.00面荷載分布圖:面荷載序號1分布圖（實線表示荷載分配到的單元）工況號:1輸入的面荷載:序號荷載類型導荷方式體形系數面荷載值(基本風壓)kN/m21活載雙向桿件--19.002活載雙向桿件--9.00面荷載分布圖:面荷載序號1分布圖（實線表示荷載分配到的單元）面荷載序號2分布圖（實線表示荷載分配到的單元）荷載組合：1.30恒載+1.50活載工況1⑸最不利支座反力各效應組合下下表節(jié)點支座最大支座反力設計值：25.85KN線性組合最不利反力表(設計值)(單位：kN、kN.m)節(jié)點號控制組合號組合序號N1N2N3M1M2M32087合力最大110025.850002027合力最大110025.850002004合力最大110025.850001872合力最大110025.85000⑹內力包絡線性組合軸力N最大包絡云圖:kN（整體）軸力N最大的前10個單元的內力（單位：m,kN,kN.m）序號單元號組合號組合序號位置軸力N剪力Q2剪力Q3扭矩M彎矩M2彎矩M312488110.0001.4850.0000.0000.0000.0000.00022608110.0001.4850.0000.0000.0000.0000.00032617110.0001.4850.0000.0000.0000.0000.00042497110.0001.4850.0000.0000.0000.0000.00052569110.0001.4650.0000.0000.0000.0000.00062536110.0001.4650.0000.0000.0000.0000.00072560110.0001.4650.0000.0000.0000.0000.00082545110.0001.4650.0000.0000.0000.0000.00092584110.0001.4650.0000.0000.0000.0000.000102512110.0001.4650.0000.0000.0000.0000.000線性組合軸力N最小包絡云圖:kN（整體）軸力N最小的前10個單元的內力（單位：m,kN,kN.m）序號單元號組合號組合序號位置軸力N剪力Q2剪力Q3扭矩M彎矩M2彎矩M31113110.200-25.8500.000-0.0000.0000.0000.00024408110.200-25.8500.0000.000-0.000-0.0000.00034530110.200-25.850-0.000-0.000-0.0000.000-0.00043760110.200-25.850-0.0000.0000.000-0.000-0.0005112111.500-25.774-0.0000.0000.0000.0000.00064407111.500-25.774-0.000-0.000-0.000-0.0000.00074529111.500-25.7740.0000.000-0.0000.000-0.00083759111.500-25.7740.000-0.0000.000-0.000-0.0009111111.500-25.6380.001-0.0010.000-0.000-0.000104406111.500-25.6380.0010.001-0.0000.000-0.000線性組合彎矩M2最大包絡云圖:kN.m（整體）彎矩M2最大的前10個單元的內力（單位：m,kN,kN.m）序號單元號組合號組合序號位置軸力N剪力Q2剪力Q3扭矩M彎矩M2彎矩M313525110.100-0.6080.01512.171-0.0041.876-0.00923566110.000-0.608-0.015-12.1710.0041.876-0.00932965110.100-0.608-0.01512.1710.0041.8760.00943006110.000-0.6080.015-12.171-0.0041.8760.00953526110.000-0.570-0.018-12.2260.0041.866-0.00963565110.100-0.5700.01812.226-0.0041.866-0.00972966110.000-0.5700.018-12.226-0.0041.8660.00983005110.100-0.570-0.01812.2260.0041.8660.00993535110.100-0.5380.01612.225-0.0041.860-0.009102996110.000-0.5380.016-12.225-0.0041.8600.009線性組合彎矩M2最小包絡云圖:kN.m（整體）彎矩M2最小的前10個單元的內力（單位：m,kN,kN.m）序號單元號組合號組合序號位置軸力N剪力Q2剪力Q3扭矩M彎矩M2彎矩M313579110.000-0.692-0.0342.407-0.001-1.9580.01123019110.000-0.6920.0342.4070.001-1.958-0.01133512110.200-0.6920.034-2.4070.001-1.9580.01142952110.200-0.692-0.034-2.407-0.001-1.958-0.01153018110.200-0.6970.046-2.1530.000-1.956-0.01263578110.200-0.697-0.046-2.153-0.000-1.9560.01273513110.000-0.6970.0462.1530.000-1.9560.01282953110.000-0.697-0.0462.153-0.000-1.956-0.01293228110.200-0.6280.007-2.0880.000-1.882-0.001103368110.200-0.628-0.007-2.088-0.000-1.8820.001線性組合彎矩M3最大包絡云圖:kN.m（整體）彎矩M3最大的前10個單元的內力（單位：m,kN,kN.m）序號單元號組合號組合序號位置軸力N剪力Q2剪力Q3扭矩M彎矩M2彎矩M31144110.000-10.9270.6540.034-0.000-0.0110.29024457110.000-10.9270.654-0.0340.0000.0110.29034427110.000-10.5730.6300.006-0.000-0.0020.28044439110.000-10.5730.630-0.0060.0000.0020.28054433110.000-10.5730.6300.0000.000-0.0000.2796150110.000-10.5770.6300.026-0.000-0.0080.27974451110.000-10.5770.630-0.0260.0000.0080.27984421110.000-10.5660.6290.012-0.000-0.0030.27994445110.000-10.5660.629-0.0120.0000.0030.279101023110.000-0.4792.357-0.0110.004-0.0010.260線性組合彎矩M3最小包絡云圖:kN.m（整體）彎矩M3最小的前10個單元的內力（單位：m,kN,kN.m）序號單元號組合號組合序號位置軸力N剪力Q2剪力Q3扭矩M彎矩M2彎矩M314501110.000-10.927-0.6540.0340.000-0.011-0.29023701110.000-10.927-0.654-0.034-0.0000.011-0.29033683110.000-10.573-0.630-0.006-0.0000.002-0.28043671110.000-10.573-0.6300.0060.000-0.002-0.28053677110.000-10.573-0.6300.0000.000-0.000-0.27963695110.000-10.577-0.630-0.026-0.0000.008-0.27974507110.000-10.577-0.6300.0260.000-0.008-0.27983665110.000-10.566-0.6290.0120.000-0.003-0.27993689110.000-10.566-0.629-0.012-0.0000.003-0.279103707110.000-8.245-0.5080.3000.000-0.126-0.225⑺組合位移線性組合最大最小位移圖（整體）線性組合最大最小位移表最不利項節(jié)點組合名UxUyUzUxyzX方向位移最大167組合1(恒0+活1)0.086-0.006-0.4870.494Y方向位移最大840組合1(恒0+活1)0.0050.139-0.2880.320Z方向位移最大1854組合1(恒0+活1)0.0000.0000.0000.000空間位移最大731組合1(恒0+活1)-0.000-0.014-1.1971.197X方向位移最小640組合1(恒0+活1)-0.0860.006-0.4870.494Y方向位移最小839組合1(恒0+活1)-0.005-0.139-0.2880.320Z方向位移最小731組合1(恒0+活1)-0.000-0.014-1.1971.197⑻設計驗算結果圖及統(tǒng)計表根據計算分析模型，進行規(guī)范檢驗，檢驗結果表明，結構能夠滿足承載力計算要求，應力比最大值為0.44。下圖為模型總體應力比分布圖：強度應力比：按“強度應力比”顯示構件顏色（整體）“強度應力比”最大的前10個單元的驗算結果（所在組合號／情況號）序號單元號強度繞2軸整體穩(wěn)定繞3軸整體穩(wěn)定沿2軸抗剪應力比沿3軸抗剪應力比沿2軸長細比沿3軸長細比結果14740.438(1/1)--0.2050.0003130滿足24830.438(1/1)--0.2050.0003130滿足37590.438(1/1)--0.2050.0003130滿足47500.438(1/1)--0.2050.0003130滿足56420.438(1/1)--0.2050.0003130滿足66510.438(1/1)--0.2050.0003130滿足711310.438(1/1)--0.2050.0003130滿足811220.438(1/1)--0.2050.0003130滿足98820.438(1/1)--0.2050.0003130滿足109660.438(1/1)--0.2050.0003130滿足繞2軸穩(wěn)定應力比：按“繞2軸穩(wěn)定應力比”顯示構件顏色（整體）“繞2軸穩(wěn)定應力比”最大的前10個單元的驗算結果（所在組合號／情況號）序號單元號強度繞2軸整體穩(wěn)定繞3軸整體穩(wěn)定沿2軸抗剪應力比沿3軸抗剪應力比沿2軸長細比沿3軸長細比結果110230.435--0.2020.0013130滿足25790.435--0.2020.0013130滿足310140.435--0.2020.0013130滿足45700.435--0.2020.0013130滿足510990.431--0.1890.0013130滿足65230.431--0.1890.0013130滿足711060.431--0.1890.0013130滿足85300.431--0.1890.0013130滿足911300.431--0.1890.0013130滿足1011230.431--0.1890.0013130滿足繞3軸穩(wěn)定應力比：按“繞3軸穩(wěn)定應力比”顯示構件顏色（整體）“繞3軸穩(wěn)定應力比”最大的前10個單元的驗算結果（所在組合號／情況號）序號單元號強度繞2軸整體穩(wěn)定繞3軸整體穩(wěn)定沿2軸抗剪應力比沿3軸抗剪應力比沿2軸長細比沿3軸長細比結果11120.266--0.0000.0002894滿足244070.266--0.0000.0002894滿足345290.266--0.0000.0002894滿足437590.266--0.0000.0002894滿足51110.265--0.0000.0002894滿足644060.265--0.0000.0002894滿足745280.265--0.0000.0002894滿足837580.265--0.0000.0002894滿足91100.266--0.0000.0002894滿足1044050.266--0.0000.0002894滿足9.3.4.5立桿頂部支座反力計算⑴承載能力極限狀態(tài)最不利支座反力25.85kN⑵可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力容許值[N](kN)60按上節(jié)計算可知，可調托座受力N＝25.85kN≤[N]＝60kN滿足要求！⑶高寬比驗算根據《建筑施工腳手架安全技術統(tǒng)一標準》GB51210-2016第8.3.2條:支撐腳手架獨立架體高寬比不應大于3.0H/B=6/6=1≤3滿足要求！5.3.4.6立桿支承面承載力驗算【本項簡化計算了部分要點，建議采用“一般性樓蓋驗算”模塊進行詳細的樓板承載力復核計算】支撐層樓板厚度h(mm)120混凝土強度等級C30混凝土的齡期(天)7混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)8.294混凝土的實測抗拉強度ft(N/mm2)0.829立桿墊板長a(mm)150立桿墊板寬b(mm)150F1=N=25.85kN受沖切承載力計算：根據《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定，見下表公式參數剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值βh截面高度影響系數：當h≤800mm時，取βh=1.0；當h≥2000mm時，取βh=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值σpc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當βs<2時取βs=2，當面積為圓形時，取βs=2as板柱結構類型的影響系數：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備?？傻茫害耯=1，ft=0.829N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1000mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1000×100/1000=58.03kN≥F1=25.85kN滿足要求！局部受壓承載力計算：根據《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2010第6.6.1條規(guī)定，見下表公式參數剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值fc混凝土軸心抗壓強度設計值；可按本規(guī)范表4.1.4-1取值βc混凝土強度影響系數，按本規(guī)范第6.3.1條的規(guī)定取用βl混凝土局部受壓時的強度提高系數Aln混凝土局部受壓凈面積βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規(guī)范第6.6.2條確定可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(450)×(450)/(150×150)]1/2=3，Aln=ab=22500mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×8.294×22500/1000=755.791kN≥F1=25.85kN滿足要求！9.3.4.6結論根據以上驗算結果，支撐架承載力滿足施工要求9.3.5汽車吊吊裝狀態(tài)下混凝土結構承載力驗算9.3.5.1荷載說明汽車吊吊裝狀態(tài)下通過支腿傳遞給混凝土結構荷載為490.2KN。9.3.5.2計算簡圖9.3.5.3荷載與組合1)工況號:0*輸入荷載庫中的荷載:序號Px(kN)Py(kN)Pz(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Mz(kN.m)10.00.0-1.00.00.00.0節(jié)點荷載分布圖:節(jié)點荷載序號1分布圖2)工況號:1*輸入荷載庫中的荷載:序號Px(kN)Py(kN)Pz(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Mz(kN.m)10.00.0-490.20.00.00.0節(jié)點荷載分布圖:節(jié)點荷載序號1分布圖3）荷載組合1.20恒載+1.40活載工況19.3.5.4內力位移計算結果1）內力包絡及統(tǒng)計按軸力N最大顯示構件顏色(kN)按軸力N最小顯示構件顏色(kN)按彎矩M2最大顯示構件顏色(kN.m)按彎矩M2最小顯示構件顏色(kN.m)按彎矩M3最大顯示構件顏色(kN.m)2）組合位移第1種組合Uxyz(mm)9.3.5.5驗算結果130噸汽車吊支車點最不利混凝土粱驗算結果：截面類型:矩形截面截面名稱:900x400梁類型框架梁(調幅)混凝土等級:C35主筋強度(Mpa):360箍筋強度(Mpa):2702軸計算長度(mm)DL2=43503軸計算長度(mm)DL3=1100保護層厚度(mm)Cov=20箍筋間距(mm)SS=200抗震等級NF=0共驗算7個截面:正截面承載力驗算:NoAs(mm*mm)Rs_Ratio(%)CombM(kN*m)截面序號配筋量配筋率組合彎矩(負彎矩)114160.3931(1)-41829810.2731(1)-29437200.2001(1)-17047200.2001(1)-46500.0001(1)0600.0001(1)0700.0001(1)0(正彎矩)100.0001(1)0200.0001(1)0300.0001(1)0400.0001(1)057200.2001(1)7767200.2001(1)200710790.3001(1)322斜截面承載力驗算:NoAsv(mm*mm)Rsv_Ratio(%)CombV(kN*m)截面序號箍筋面積截面配箍率組合剪力12600.3251(1)67822590.3231(1)67632570.3211(1)67442550.3191(1)67252530.3171(1)67062520.3151(1)66872500.3131(1)667抗扭轉承載力驗算:組合:1(1)T=1kN*mV=678kN受扭縱筋面積Astt=0mm*mm單肢箍筋最小面積Ast1=0mm*mm沿2軸W/L：1/10813最不利組合1(1)驗算結果:截面滿足要求130噸汽車吊支車點最不利混凝土柱驗算結果截面類型:矩形截面截面名稱:600x600柱類型:框架柱混凝土等級:C40主筋強度(Mpa):360箍筋強度(Mpa):270上節(jié)點號J1=26下節(jié)點號J2=202軸計算長度(mm)DL2=43503軸計算長度(mm)DL3=6000保護層厚度(mm)Cov=20箍筋間距(mm)SS=200抗震等級NF=0共驗算3個截面:第1個截面距J1節(jié)點的距離(mm)Di=0第2個截面距J1節(jié)點的距離(mm)Di=2571第3個截面距J1節(jié)點的距離(mm)Di=6000正截面承載力驗算:As(mm*mm)CombN(kN)M2(kN*m)M3(kN*m)配筋量組合軸力繞2軸彎矩繞3軸彎矩柱頂沿2軸13461(1)912611柱頂沿3軸10361(1)912611柱底沿2軸7201(1)976-311柱底沿3軸7201(1)976-311斜截面承載力驗算:Asv(mm*mm)CombN(