鐘呂水利樞紐堆石壩設計計算書我的

目錄目錄 1第1章調(diào)洪演算 41.1洪水調(diào)節(jié)計算 41.1.1計算結(jié)果統(tǒng)計 51.2壩頂高確定 61.2.1正常蓄水位和設計洪水位狀況 61.2.2校核狀況 6第2章L型擋墻計算 82.1L型擋墻荷載計算 82.2L型擋墻的抗滑穩(wěn)定計算 132.3L型擋墻的基底應力計算 142.4L型擋墻配筋計算 16第3章復合土工膜強度及厚度校核 223.10.4mm厚土工膜 223.20.6mm厚土工膜 23第4章壩坡穩(wěn)定計算 254.1第一組滑動面 254.2第二組滑動面 264.3第三組滑動面 274.3第四組滑動面 284.5第五組滑動面 294.6第六組滑動面 304.7第七組滑動面 314.8第八組滑動面 324.9第九組滑動面 33第5章壩坡面復合土工膜穩(wěn)定計算 345.1復合土工膜與下墊層間的抗滑穩(wěn)定計算 345.2混凝土護坡與復合土工膜間抗滑穩(wěn)定計算 34第6章副壩穩(wěn)定應力計算 366.1副壩穩(wěn)定計算 36第7章趾板計算 397.1趾板角的計算 397.2趾板穩(wěn)定計算 39第8章溢洪道計算 418.1實用堰末端與泄槽連接段 418.2挑流計算 41第9章攔洪水位確定 439.1分界點計算 439.2攔洪水位計算 43第10章工程量計算 4510.1堆石體施工 4510.1.1施工強度計算 4510.1.2施工機械選擇及數(shù)量分析 4810.2混凝土施工強度 5010.2.1趾板 5010.2.2混凝土面板 5010.2.3防浪墻 5110.2.4副壩 5110.2.5溢洪道 52第11章導流洞施工計算 5311.1開挖循環(huán)作業(yè)組織 53附圖一：水庫水位庫容關(guān)系曲線 55附圖二：壩址水位流量關(guān)系曲線 55附圖三：設計洪水過程線(P=2%) 56附圖四：校核洪水過程線(P=0.1%) 56附圖五：調(diào)洪演算Q～H曲線(設計) 57附圖六：調(diào)洪演算Q～H曲線(校核) 64附圖七：攔洪水位確定 65附圖八：0.4mm土工膜厚度驗算 66附圖九：0.6mm土工膜厚度驗算 67第1章調(diào)洪演算1.1洪水調(diào)節(jié)計算用三角形法（高切林法）擬出洪水過程線，如附圖3、4。根據(jù)本工程軟弱巖基，選用單寬流量約為20～40m3/s，允許設計洪水最大下泄流量245m3/s，故閘門寬度約為，選擇四種寬度進行比較，假定溢流前緣凈寬分別為7m、8m、9m和10m,并假定三個堰頂高程，繪制出Z～Q曲線。并根據(jù)公式求得的溢流堰的泄水能力曲線。設計時用AutoCAD作圖計算，在設計和校核洪水過程線圖中，每單位面積代表庫容360m3。正常蓄水位276.1m，庫容為1921.0萬m3；本工程汛前限制水位設為276.1m,相應庫容為1921.0萬m3繪圖（如附圖），列表計算各曲線坐標點參數(shù)如下：表1-1Z～Q關(guān)系曲線工況堰高下泄流量Q（m3/s）面積Si增加庫容△Vi（萬m3）初始庫容（萬m3）總庫容V（萬m3）相應水位Z（m）設計情況27110015583.3256099961599640021606396278.2515012585.2545306901599640020527090277.2820010054.4436195981599640019615998276.462507705.8427741021599640018770502275.4727210015583.3256099961661714022227136278.8115012585.2545306901661714021147830277.8420010054.4436195981661714020236738277.022507705.8427741021661714019391242276.2627310015583.3256099961723786022847856279.3615012585.2545306901723786021768550278.3920010054.4436195981723786020857458277.582507705.8427741021723786020011962276.99表1-2溢洪道下泄能力曲線表（B=7m）H(m)012345678Q(m3/s)015.2542.2676.03114.56156.62201.31247.89302.89表1-2溢洪道下泄能力曲線表（B=8m）H(m)012345678Q(m3/s)017.4848.5587.57132.35181.48233.99289.09346.16表1-3溢洪道下泄能力曲線表（B=9m）H(m)012345678Q(m3/s)019.7054.8499.13150.14206.34266.67330.27396.47表1-4溢洪道下泄能力曲線表（B=10m）H(m)012345678Q(m3/s)021.8960.94110.15166.82229.27296.30366.97440.521.1.1計算結(jié)果統(tǒng)計表1-5方案比較表方案堰頂寬堰頂高程(m)設計洪水位(m)設計下泄流量(m3/s)校核洪水位(m)校核下泄流量(m3/s)超高（m）1B=7m271276.691872272277.41174.53273278.181641B=8m271276.41202.52272277.181903273277.981794B=9m271276.16215.55272276.96204.56273277.791917B=10m271275.962268272276.77216.59273277.53202278.98297.51．45注：1.超高△Z=校核洪水位-正常蓄水位；2.發(fā)電引用最大流量5m3/s，相對較小，在計算時不予考慮。3.計算見附圖。1.2壩頂高確定1.2.1正常蓄水位和設計洪水位狀況V=1.5×12.6=18.9m/s.因為hm/Hm接近于0，由《碾壓式土石壩設計規(guī)范》得，又由，得正常蓄水位下設計洪水位下因為壩的級別為3級，設計狀況下A=0.7m所以Δh正=Δh設=R+e+A=1.259+0.534+0.7=2.493m▽正=Z正+Δh正=276.1+2.493=278.60m▽頂=Z設+Δh設=277.53+2.493=280.03m1.2.2校核狀況V=12.6m/s因為hm/Hm接近0，由《碾壓式土石壩設計規(guī)范》得，又由，得因為壩的級別為3級，校核狀況下A=0.4m得，Δh校=R+e+A=0.697+0.246+0.4=1.343m▽校=Z校+Δh校=278.98+1.343=280.33m綜上，取▽頂=280.4m。第2章L型擋墻計算2.1L型擋墻荷載計算①工況一：完建時受力示意圖如下：圖2-1工況一荷載示意圖墻身底截面以上的主動土壓力其產(chǎn)生的彎矩M=7.89×2.4/3=6.312KN·M（逆時針）底板截面以上的土壓力②工況二：正常蓄水位計算與工況一相同③工況三：設計洪水位a.墻身底截面處以上：受力示意圖如下：圖2-2工況三荷載示意圖靜止水壓力：產(chǎn)生的彎矩M1=2.61×0.73/3=0.635KN·M（順時針）浪壓力：==19.91kN作用點距墻身底截面在墻身底截面產(chǎn)生的彎矩M2=19.91×0.919=18.297kN·M（順時針）先判斷墻后填土壓力是何種土壓力：若是被動土壓力，則遠大于靜止水壓力與浪壓力之和，故不可能是被動土壓力。且靜止水壓力和浪壓力之和亦大于主動土壓力，故該工況下土壓力近似為靜止土壓力：產(chǎn)生的彎矩M3=19.76×2.4/3=15.808KN·M(逆時針)b.底板截面以上：受力示意圖如下：圖2-3工況三荷載示意圖靜止水壓力：產(chǎn)生的彎矩M4=7.42×1.23/3=3.042KN·M（順時針）浪壓力：==24.90kN作用點距底板底截面在底板底截面產(chǎn)生的彎矩M5=24.90×1.186=29.531kN·M（順時針）若是被動土壓力，則遠大于靜止水壓力與浪壓力之和，故不可能是被動土壓力。且靜止水壓力和浪壓力之和亦大于主動土壓力，故該工況下土壓力近似為靜止土壓力：產(chǎn)生的彎矩M6=28.85×2.4/3=27.888KN·M(逆時針)④工況四：校核洪水位a.墻身底截面處以上：受力示意圖如下：圖2-4工況四荷載示意圖靜止水壓力：產(chǎn)生的彎矩M1=23.31×2.18/3=16.939KN·M（順時針）浪壓力：==13.45kN作用點距墻身底截面在墻身底截面產(chǎn)生的彎矩M2=13.45×1.586=21.332kN·M（順時針）先判斷墻后填土壓力是何種土壓力：若是被動土壓力，則遠大于靜止水壓力與浪壓力之和，故不可能是被動土壓力。且靜止水壓力和浪壓力之和亦大于主動土壓力，故該工況下土壓力近似為靜止土壓力：產(chǎn)生的彎矩M3=19.76×2.4/3=15.808KN·M(逆時針)b.底板截面以上：受力示意圖如下：圖2-5工況四荷載示意圖靜止水壓力：產(chǎn)生的彎矩M4=35.23×2.68/3=31.472KN·M（順時針）浪壓力：==14.16kN作用點距底板底截面在底板底截面產(chǎn)生的彎矩M5=14.16×1.265=17.912kN·M（順時針）若是被動土壓力，則遠大于靜止水壓力與浪壓力之和，故不可能是被動土壓力。且靜止水壓力和浪壓力之和亦大于主動土壓力，故該工況下土壓力近似為靜止土壓力：產(chǎn)生的彎矩M6=28.85×2.4/3=27.888KN·M(逆時針)2.2L型擋墻的抗滑穩(wěn)定計算工況一：正常蓄水位（完建相同）（如圖2-1）主動土壓力：（←）;土蓋重：(↓)；擋墻自重：(↓)則抗滑穩(wěn)定系數(shù)K≥[K]=1.25，滿足要求。工況二：設計洪水位（如圖2-3）靜止土壓力：（←）；靜止水壓力：（→）；浪壓力：（→）；土蓋重：(↓)；擋墻自重：(↓)；水重：(↓)則抗滑穩(wěn)定系數(shù)K≥[K]=1.25，滿足要求。工況三：校核洪水位(如圖2-5)靜止土壓力：（←）；靜止水壓力：（→）；浪壓力：（→）；土蓋重：(↓)；擋墻自重：(↓)；水重：(↓)則抗滑穩(wěn)定系數(shù)K≥[K]=1.10，滿足要求。2.3L型擋墻的基底應力計算工況一：正常蓄水位（完建相同）（如圖2-1）擋墻自重可分為和，，，擋墻自重對底板底部中點的力矩M1==42.3×1.15=48.645KN·M（逆時針）；蓋土重對底板底部中點的力矩M2==143.376×0.55=78.857KN·M（順時針）；主動土壓力對底板底部中點的M3==20.1×2.9/3=19.43KN·M(逆時針)(順時針)計算得：工況二：設計洪水位（如圖2-3）擋墻自重可分為和，，，擋墻自重對底板底部中點的力矩M1==42.3×1.15=48.645KN·M（逆時針）；蓋土重對底板底部中點的力矩M2==143.376×0.55=78.857KN·M（順時針）；靜止土壓力對底板底部中點的M3==28.85×2.9/3=27.888KN·M(逆時針)；靜止水壓力對底板底部中點的M4=（順時針）；浪壓力對底板底部中點的M5=29.531KN·M（順時針）；水重對底板底部中點的M6=9.81×0.6×0.73×1×1.7=7.305KN·M(逆時針)；(順時針)計算得：工況三：校核洪水位（如圖2-5）擋墻自重可分為和，，，擋墻自重對底板底部中點的力矩M1==42.3×1.15=48.645KN·M（逆時針）；蓋土重對底板底部中點的力矩M2==143.376×0.55=78.857KN·M（順時針）；靜止土壓力對底板底部中點的M3==28.85×2.9/3=27.888KN·M(逆時針)；靜止水壓力對底板底部中點的M4=（順時針）；浪壓力對底板底部中點的M5=17.912KN·M（順時針）；水重對底板底部中點的M6=9.81×0.6×2.18×1×1.7=21.814KN·M(逆時針)；(順時針)計算得：2.4L型擋墻配筋計算（1）墻身配筋計算①最危險工況判定：工況一：正常蓄水位(完建相同)受力示意圖如下：圖2-6荷載示意圖墻身底截面上只受到主動土壓力產(chǎn)生的彎矩。其產(chǎn)生的彎矩＝11.008kN·m（逆時針）工況二：設計洪水位(如圖2-2)靜止土壓力產(chǎn)生的彎矩M1==15.808kN·m（逆時針）靜止水壓力產(chǎn)生的彎矩M2==0.635kN·m（順時針）浪壓力產(chǎn)生的彎矩M3==18.297kN·m（順時針）合彎矩=3.124kN·m（順時針）工況三：校核洪水位(如圖2-4)靜止土壓力產(chǎn)生的彎矩M1=15.808kN·m（逆時針）靜止水壓力產(chǎn)生的彎矩M2==16.939kN·m（順時針）浪壓力產(chǎn)生的彎矩M3==21.332kN·m（順時針）合彎矩=22.46kN·m（順時針）因為>>，所以應該根據(jù)校核洪水工況下的彎矩進行配筋。②配筋計算：墻身底截面彎矩設計值 根據(jù)《水工擋土墻設計規(guī)范SL_379-2007》,墻身配筋可按固支在底板上的懸臂板按受彎構(gòu)件計算。由于該防浪墻級別為3級，所以防浪墻的結(jié)構(gòu)安全級別為=2\*ROMANII級，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)；校核洪水為偶然狀況，故設計狀況系數(shù)=0.85。該防浪墻處于水位變動區(qū)，故環(huán)境類級為三類環(huán)境條件，查《鋼筋混凝土》附錄表可得混凝土保護層最小厚度c=30mm，a=35mm,所以mm。取單位寬度1m進行計算，混凝土強度等級采用C20，則軸心抗壓強度設計值。鋼筋采用Ⅱ級鋼筋，截面抵抗矩系數(shù)：（2-1）式中：—結(jié)構(gòu)系數(shù)，，滿足要求。鋼筋面積：配筋率：故采用最小配筋率配筋：選配Φ10@110（），分布鋼筋采用φ8@250。在下游側(cè)采用構(gòu)造對稱配筋，配Φ10@110，分布鋼筋采用φ8@250。配筋圖見細部構(gòu)造圖。（2）底板配筋計算①最危險工況判定：受力示意圖如下：圖2-71-1截面受力圖工況一：正常蓄水位(完建相同)主動土壓力產(chǎn)生的彎矩很小可忽略不計；基底反力的合力作用點（距擋墻底右側(cè)）基底反力在1-1截面產(chǎn)生的彎矩M1=244.975kN·m（逆時針）蓋土重在1-1截面產(chǎn)生的彎矩M2==143.376×2.9/2=207.900kN·m（順時針）；自重在1-1截面產(chǎn)生的彎矩M3=23.5×0.5×2.9×2.9/2=49.409kN·m（順時針）；各力在2-2截面產(chǎn)生的彎矩之和kN·m（順時針）工況二：設計洪水位靜止土壓力產(chǎn)生的彎矩很小可忽略不計；基底反力的合力作用點（距擋墻底右側(cè)）基底反力在1-1截面產(chǎn)生的彎矩M1==271.532kN·m（逆時針）蓋土重在1-1截面產(chǎn)生的彎矩M2==143.376×2.9/2=207.900kN·m（順時針）；自重在1-1截面產(chǎn)生的彎矩M3=23.5×0.5×2.9×2.9/2=49.409kN·m（順時針）；各力在2-2截面產(chǎn)生的彎矩之和kN·m（順時針）工況三：校核洪水位靜止土壓力產(chǎn)生的彎矩很小可忽略不計；基底反力的合力作用點（距擋墻底右側(cè)）基底反力在1-1截面產(chǎn)生的彎矩M1==282.479kN·m（逆時針）蓋土重在1-1截面產(chǎn)生的彎矩M2==143.376×2.9/2=207.900kN·m（順時針）；自重在1-1截面產(chǎn)生的彎矩M3=23.5×0.5×2.9×2.9/2=49.409kN·m（順時針）；各力在2-2截面產(chǎn)生的彎矩之和kN·m（順時針）因為>>，所以底板配筋應根據(jù)校核洪水工況下的彎矩進行計算。②配筋計算：根據(jù)《水工擋土墻設計規(guī)范SL_379-2007》,前趾和底板配筋可按固定在墻體上的懸臂板按受彎構(gòu)件計算。前趾和底板連為一體，而底板處的彎矩明顯比前趾處的大，故以底板為控制部位。底板底截面彎矩設計值由于該防浪墻級別為3級，所以防浪墻的結(jié)構(gòu)安全級別為=2\*ROMANII級，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)；校核洪水為偶然狀況，故設計狀況系數(shù)=0.85。該防浪墻處于水位變動區(qū)，故環(huán)境類別為三類環(huán)境條件，混凝土保護層厚度c=30mm，a=35mm,所以mm。取單位寬度1m進行計算，混凝土采用C20，則軸心抗壓強度設計值。鋼筋采用Ⅱ級鋼筋，。截面抵抗矩系數(shù)：式中：—結(jié)構(gòu)系數(shù)，，滿足要求。鋼筋面積：配筋率：故采用最小配筋率配筋：選用Φ10@110（），分布鋼筋采用φ8@250。因與、方向相反，故底板上側(cè)采用對稱配筋，配Φ10@110，分布鋼筋采用φ8@250。配筋圖見細部構(gòu)造圖。第3章復合土工膜強度及厚度校核3.10.4mm厚土工膜250高程以上鋪設0.4mm厚復合土工膜，故其所承受最大水壓力：在垂直于長條方向，拉應力最大，為（取b=0.01m）計算結(jié)果如下：表6-1計算結(jié)果應變（%）122.535101520拉應力T（kN/m）5.804.103.673.352.591.831.501.30注：T=0.580/。表6-2土工膜拉伸實驗曲線數(shù)據(jù)(縱向)應變（%）1235810拉應力（kN/m）1.412.743.935.958.299.55注：，表6-3土工膜拉伸實驗曲線數(shù)據(jù)(橫向)應變（%）1235810拉應力（kN/m）1.73.224.466.348.479.69注：，取表（6-1）、表（6-2）、和表（6-3）分別與兩條土工膜拉伸實驗曲線相交，見附圖九，得數(shù)據(jù)如下表：表6-4最終結(jié)果邊界情況TK1K長條縫縱向3.532.6430.3360.98.5923.07橫向3.752.3933.6966.88.9827.95注：、單位為kN/m，、單位為%；K1=/T，K2=/；根據(jù)經(jīng)驗，當K1、K2均大于5時，所用土工膜強度滿足要求。3.20.6mm厚土工膜250高程以下鋪設0.6mm厚復合土工膜，故其所承受最大水壓力：在垂直于長條方向，拉應力最大，為（取b=0.01m）表6-5計算結(jié)果應變（%）122.535101520拉應力T（kN/m）10.97.716.896.294.873.452.812.44注：T=1.09/。表6-6土工膜拉伸實驗曲線數(shù)據(jù)(縱向)應變（%）1235810拉應力（kN/m）2.214.386.4410.0413.7415.4注：，表6-7土工膜拉伸實驗曲線數(shù)據(jù)(橫向)應變（%）1235810拉應力（kN/m）1.573.646.38.7611.6113.16注：，取表（6-5）、表（6-6）、和表（6-7）分別與兩條土工膜拉伸實驗曲線相交，見附圖九，得數(shù)據(jù)如下表：表6-8最終結(jié)果邊界情況TK1K長條縫縱向6.32.939.5162.26.2721.45橫向6.35337.9469.55.9723.17注：、單位為kN/m，、單位為%；K1=/T，K2=/；根據(jù)經(jīng)驗，當K1、K2均大于5時，所用土工膜強度滿足要求。第4章壩坡穩(wěn)定計算4.1第一組滑動面;；;；把已知數(shù)據(jù)代入上兩式，并聯(lián)立求解可得：。4.2第二組滑動面;；;；把已知數(shù)據(jù)代入上兩式，并聯(lián)立求解可得：。4.3第三組滑動面;；;；把已知數(shù)據(jù)代入上兩式，并聯(lián)立求解可得：。4.3第四組滑動面;；;；把已知數(shù)據(jù)代入上兩式，并聯(lián)立求解可得：。4.5第五組滑動面;；;；把已知數(shù)據(jù)代入上兩式，并聯(lián)立求解可得：。4.6第六組滑動面;；;；把已知數(shù)據(jù)代入上兩式，并聯(lián)立求解可得：。4.7第七組滑動面;；;；把已知數(shù)據(jù)代入上兩式，并聯(lián)立求解可得：。4.8第八組滑動面;；;；把已知數(shù)據(jù)代入上兩式，并聯(lián)立求解可得：。4.9第九組滑動面;；;；把已知數(shù)據(jù)代入上兩式，并聯(lián)立求解可得：。第5章壩坡面復合土工膜穩(wěn)定計算5.1復合土工膜與下墊層間的抗滑穩(wěn)定計算考慮不利運行情況，分竣工期未蓄水和水庫滿蓄運行兩種情況。由于蓄水后水壓力使復合土工膜對下墊層施加很大壓力，使其安全系數(shù)更大，故只計算竣工期未蓄水情況。復合土工膜與下墊層水泥漿之間摩擦系數(shù)由任務書得f=0.6，粘結(jié)力c=0.0、0.1kg/㎝2分別計算。由受力平衡可得安全系數(shù)K為：(5-1)式中：f—摩擦系數(shù)，f=0.577；—壩坡與水平面夾角，；L—坡面長度，；c—粘結(jié)力；t—混凝土保護層厚度（取10cm）；—混凝土重度，=23.5；—土工膜重量。250m高程上的復合土工膜的長度為47.413m，250m高程以下的復合土工膜的長度為45.971m，所以當c=0時當時：故復合土工膜滿足抗滑穩(wěn)定要求。5.2混凝土護坡與復合土工膜間抗滑穩(wěn)定計算現(xiàn)澆混凝土與復合土工膜的摩擦系數(shù)采用0.6，粘結(jié)力按0.0、0.1kg/cm2分別計算穩(wěn)定安全系數(shù)。由受力平衡可得安全系數(shù)K為：(5-2)式中：f—摩擦系數(shù)；—壩坡與水平面夾角；c—粘結(jié)力；t—混凝土保護層厚度（取10cm）；—混凝土重度。當c=0時當時：故復合土工膜滿足抗滑穩(wěn)定要求。第6章副壩穩(wěn)定應力計算6.1副壩穩(wěn)定計算（1）工況一：正常蓄水位①荷載計算：圖6-1正常蓄水位荷載計算簡圖1）揚壓力考慮在河岸段，揚壓力折減系數(shù)=0.35揚壓力2）水平力：（6-18）浪壓力=40.970KN（如前計算）靜水壓力所以3）壩體自重②穩(wěn)定驗算（抗剪強度公式）：由《水工建筑物》表4-1得，副壩的K=1.05（3級建筑物，基本組合），則穩(wěn)定滿足要求。（2）工況二：設計洪水位①荷載計算：圖6-2設計洪水位荷載計算簡圖1）揚壓力考慮在河岸段，揚壓力折減系數(shù)=0.35揚壓力2）水平力：（6-18）浪壓力=40.970KN（如前計算）靜水壓力所以3）壩體自重②穩(wěn)定驗算（抗剪強度公式）：由《水工建筑物》表4-1得，副壩的K=1.05（3級建筑物，基本組合），則穩(wěn)定滿足要求。（3）工況三：校核洪水位①荷載計算：圖6-3校核洪水位荷載計算簡圖1）揚壓力考慮在河岸段，揚壓力折減系數(shù)=0.35揚壓力2）水平力：（6-18）浪壓力=14.36KN（如前計算）靜水壓力所以3）壩體自重②穩(wěn)定驗算（抗剪強度公式）：由《水工建筑物》表4-1得，副壩的K=1.00（3級建筑物，特殊組合），則穩(wěn)定滿足要求。第7章趾板計算7.1趾板角的計算，計算結(jié)果列表如下：表7-1θ角的計算趾板段1趾板段2趾板段3水平段垂直段趾板段6趾板段7B256.45245.01224.5224.5224.5239.5262.31C276.3256.45245.01224.5239.5262.31267.31C-B19.8511.4420.5101522.815L5.0419.4975.155.27060.855.43m1.51.51.51.51.51.51.5cosθ0.99570.90920.85820.83211.00.87530.9456θ5.3224.630.8833.69028.9118.987.2趾板穩(wěn)定計算計算簡圖如下：圖7-1趾板垂直斷面橫截面圖趾板重土壓力水壓力揚壓力所以第8章溢洪道計算8.1實用堰末端與泄槽連接段該處采用反弧連接，反弧半徑R可取3～6倍反弧最低點水深校核洪水時，單寬流量由《水工建筑學》可得（8-1）式中：P—上游堰高；—堰頂水頭。，式中為上游水位至反弧的高差。反弧處水深，R=（3～6）=6.3～12.6m，取R=10m。8.2挑流計算單寬流量，由《水工建筑學》可得(8-2)式中：l—自上游算起的建筑物泄水邊界流程長度；—上游水位至鼻坎的高差；—水流邊界絕對粗糙度，混凝土采用；q—鼻坎斷面單寬流量。所以，式中為上游水位至鼻坎的高差。鼻坎出流斷面水深鼻坎至入水點的中心線距離挑流沖坑的最大水深（堅強而不完整的巖石Ⅱ類中等巖石）臨界水深，式中為無因此值，為臨界水深，Z為上下游水位差。所以?？偵渚酁榈?章攔洪水位確定9.1分界點計算無壓段，m=0.35，λ=0.9所以無壓段流量要小于16.37有壓段L=330m，,濕周χ=πD=3.14×2.4=7.54m，水力半徑R=W/χ=4.52/7.54=0.60m，謝才系數(shù)所以，所以有壓段流量要大于22.799.2攔洪水位計算由有壓段公式，分別假定不同的Q，用公式計算相應的上游水位，計算如下表：表9-1下泄流量與水位關(guān)系曲線表下泄流量Q(m3/s)Vh2RCεiLH0上游水位235.092.040.665.60.250.003033306.00233.50255.532.040.665.60.250.003033306.90234.40286.192.040.665.60.250.003033308.39235.89306.642.040.665.60.250.003033309.48236.98357.742.040.665.60.250.0030333012.52240.02388.412.040.665.60.250.0030333014.58242.08408.852.040.665.60.250.0030333016.044243.54439.512.040.665.60.250.0030333018.37245.87459.962.040.665.60.250.0030333020.02247.524810.622.040.665.60.250.0030333022.64250.45011.062.040.665.60.250.0030333024.48251.985512.172.040.665.60.250.0030333029.40256.906013.272.040.665.60.250.0030333034.79262.297015.492.040.665.60.250.0030333046.9274.478017.702.040.665.60.250.0030333061.03288.53表9-2流量—水位曲線1下泄流量Q(m3/s)蓄水庫容V(m3)相應上游水位H(m)203739049.42251.25303385831.25250.68403084448.82250.20502819414.77249.77602582156.77249.39通過畫圖得：攔洪水位250.0m，取安全超高2.5m，故攔洪高程為252.5m,下泄流量47.7m3/s。第10章工程量計算10.1堆石體施工10.1.1施工強度計算Ⅰ期：上游圍堰,即H=3m;L=68.44m;b=5m;l=43.25m;;下游圍堰,即H=2m;L=33.71m;b=5m;l=6.00m;;施工工期為10.10.1～10.10.31，有效工日T=17天Ⅱ期：壩底到攔洪高程，分兩部分，即和H=25.5m;L=141.78m;b=91.93m;l=9m;;H=2.5m;L=149.39m;b=82.31m;l=141.95m;;施工工期為10.11.1～11.4.30，有效工日天Ⅲ期：攔洪高程到溢洪道高程，即H=20.5m;L=204.80m;b=17.15m;l=149.39m;;施工工期為11.5.1~13.5.10，有效工日天Ⅳ期：溢洪道高程至壩頂，分為兩部分，即和H=3.3m;L=209.21m;b=11.09m;l=204.80m;;H=2.9m;L=216.77m;b=5m;l=209.21m;;施工工期為12.5.11~12.7.30，有效工日T=11+16+18=45天計算結(jié)果列表如下：表10-1主體工程量及施工強度施工分期ⅠⅡⅢⅣ說明位置高程（m）227.5～230.5，227.5～229.5224.5～252.5252.5～273273～279取1.5工程量()1767.32260888.37168783.615408.6施工工期10.10.1～10.10.3110.11.1～11.4.3011.5.1～12.5.1012.5.11～12.7.30有效工日(天)1711121945平均施工強度()122.812350.35770.70342.41最大施工強度()184.223525.521156.05513.6210.1.2施工機械選擇及數(shù)量分析①機械生產(chǎn)率a．周期性運行機械生產(chǎn)率（正向鏟挖掘機、自卸汽車）正向鏟挖掘機：，，，，自卸機車：，，，，，則b．振動碾的生產(chǎn)率：c．推土機生產(chǎn)率,取為P=120m3/班。②.配套機械數(shù)量計算一臺挖土機正常工作時，配合的汽車數(shù)n，由下式確定：（7-7）則，取14臺即一臺挖土機配16臺自卸汽車。進行工藝配套驗算（即）：故滿足要求。②.機械數(shù)量計算a.正向鏟和自卸汽車數(shù)量計算表10-2正向鏟和自卸汽車數(shù)量計算正向鏟(臺)自卸汽車（臺）ⅠN=184.22/(2×1039.35)=0.088114ⅡN=3525.52/(2×1039.3